58SiMn钢热压缩过程中的再结晶行为模拟

内蒙古科技大学本科生毕业外文翻译题目：动态再结晶动力学模型SCM435钢的测定学生姓名：钱志伟学号：1061102214专业：冶金工程班级：2010冶金（2）班指导老师：刘宇雁教授摘要SCM435钢的流变应力行为进行了研究利用MMS-200热模拟机，用1023至1323年ķ变形温度和应变速率的条件下0.01-10秒-1。

实验结果表明，临界应变会得到更小的增量温度和应变率的减小，而使动态再结晶易于发生。

高峰SCM435钢的高温下应力本构方程是由双曲形式成立正弦波，并且在高温下变形的激活能由回归方程得到。

临界应变εC动态再结晶准确来源于含菌株的θ-σ曲线硬化率θ和FL OW应力σ。

然后峰值应力，峰值应变，临界应力，临界之间的相关性应变和参数Z进一步得到。

动态再结晶的Avrami方程动力学方程SCM435钢是从应力 - 应变曲线的发展，和Avrami指数米进行抽象。

观察还表明的Avrami常数将与增量减少温度，但会增加与在增量应变率。

该阿夫拉米不断发生小的影响从变形温度，但从应变率，以及阿夫拉米常数与应变率之间的相关性显著的影响是由回归方程得到的。

关键词：SCM435钢;动态再结晶;活化能;临界应变1 引言SCM435钢是典型的中碳钢具有良好的淬透性。

一个更好的疲劳强度和耐冲击性可以通过回火进行说明。

该lowtemperature 冲击韧性和回火脆性 SCM435钢执行优秀。

该钢SCM435 用于12.9级螺栓钢在汽车发动机的需求由于恶劣的极端高要求的疲劳寿命的工作环境。

这是典型的高端产品冷镦。

动态再结晶是一种软化的过程中，重要的机制热变形，并具有较大的INFL对粮食uences 大小，形态和被静态再结晶。

因此研究具有较高的学术意义和工程应用价值[1-3]。

因此，热力学模拟实验，通过研究FL OW高温下合金的应力特性。

与此同时，SCM435钢的过程中软化规则热变形进行了分析，以获得结果包括热变形的活化能，临界应变对动态再结晶，而峰值应力，峰值应变，临界之间的相关性应力，临界应变而参数Z的模型动态再结晶的热变形SCM435钢当时成立的提供可靠的理论依据做出合理的处理的产品。

316L 不锈钢动态再结晶行为项建英1)　宋仁伯1)　任培东2)1)北京科技大学材料科学与工程学院,北京100083　2)酒泉钢铁股份有限公司技术中心,嘉峪关735100摘　要　在G leeble -1500热模拟试验机上,通过高温压缩实验对316L 不锈钢的动态再结晶行为进行了系统研究.结果表明:316L 不锈钢热变形加工硬化倾向性较大,在真应力应变曲线上没有出现明显的应力峰值σp ;316L 不锈钢在热变形过程中发生了动态再结晶,但只是在局部区域观察到了动态再结晶晶粒.对动态再结晶的实验数据进行拟合,得到316L 不锈钢的热激活能和热变形方程,并给出了发生动态再结晶的临界应变和临界应力以及Zener -Hollomon 参数和稳态应力的关系.关键词　不锈钢;应力应变曲线;动态再结晶;热变形分类号　TG142171Dynamic recrystallization behavior of 316L stainless steelXIA N G Jian 2ying 1),S ON G Ren 2bo 1),R EN Pei 2dong 2)1)School of Materials Science and Engineering ,University of Science and Technology Beijing ,Beijing 100083,China 2)Technological Center ,Jiuquan Iron &Steel Co.Ltd ,Jiayuguan 735100,ChinaABSTRACT Dynamic recrystallization (DRX )in 316L stainless steel was systematically studied by high temperature compression tests on a G leeble 21500thermal simulation testing machine.The results show that 316L stainless steel has a large hot work 2hardening tendency and there is no peak stress on its true stress 2strain flow curves.DRX occurs in the hot working of 316L stainless steel ,but DRX grains can be observed only in the local area of metallographic phase.The activation energy for deformation and the thermal de 2formation equation of 316L stainless steel were derived after the fitting analysis of experimental data of DRX.The critical strain and the critical stress of DRX as well as the relationship between steady state stress during hot deformation and Zener 2Hollomon parameter of 316L stainless steel were obtained.KE Y WOR DS stainless steel ;stress 2strain curve ;dynamic recrystallization ;thermal deformation收稿日期:2009203226作者简介:项建英(1985—),男,硕士研究生;宋仁伯(1970—),男,副教授,博士,E 2mail :songrb @ 316L 不锈钢属于铬镍系奥氏体不锈钢,由于其优良的耐海水腐蚀、耐晶间腐蚀、高温力学性能和冲击韧性,被广泛用于管道、换热器、高温螺栓和轮船制造,市场需求量大[1-2].动态再结晶是发生在热变形过程中的一种重要的软化机理,对晶粒大小、形态以及后续的静态再结晶的发生有着重要的影响.因此研究316L 不锈钢动态再结晶机理,对控制晶粒大小、形态和均匀程度,改善材料性能有直接的指导作用,具有重要的学术意义和工程价值.本文从高温压缩实验出发,对316L 不锈钢动态再结晶行为进行了系统研究,分析了316L 不锈钢的高温变形特征和真应力应变曲线,得到了动态再结晶发生的临界条件,并运用数学分析方法得到了热变形方程.这些结果为316L 不锈钢动态再结晶的理论发展和实际生产提供了参考.1　实验材料及实验方法实验材料取自工业生产的大型316L 不锈钢连铸坯,取样位置为铸坯横截面的1/4处,并机加工成<8mm ×12mm 的Rastegaev 标准压缩试样.试样的化学成分见表1.高温压缩实验在G leeble -1500热模拟试验机上进行.采用圆柱形碳化钨作为压头,在压缩试样端部涂抹一层MoS 2高温润滑剂,以减少变形过程中试样与压头之间的摩擦,保证压缩变形的均匀性和稳定性.实验采用的变形温度分别为950,1000,第31卷第12期2009年12月北京科技大学学报Journal of U niversity of Science and T echnology B eijingV ol.31N o.12Dec.2009表1　316L 不锈钢试样的化学成分(质量分数)T able 1　Chemical composition of 316L stainless steel%C Si Mn P S Ni Cr Cu Mo N 010160151011110010220100110111016132001030210600103201050,1100,1150,1200和1250℃,应变速率分别为0101,011,015,1,215,5和10s -1.试样以10℃・s -1的加热速率加热到变形温度并保温2min ,以消除试样内部的温度梯度,然后在变形温度下以不同的应变速率ε・压缩到真应变0191(工程应变约60%),压缩热变形结束瞬间喷水快速冷却,以冻结奥氏体不锈钢高温变形后的形变组织.然后制备试样观察显微组织,采用(FeCl 3+HCl +H 2O )溶液侵蚀试样.2　实验结果及分析211　316L 不锈钢变形抗力的变化规律图1是316L 不锈钢高温压缩的真应力应变曲线.不锈钢高温压缩变形过程一般可分为两个阶段:第1阶段为强加工硬化阶段,即在变形开始时,随着应变的增加,位错不断增殖,位错的交互作用又增大了位错运动的阻力,应力迅速上升,呈现明显的加工硬化;第2阶段是稳加工硬化阶段,当应图1　316L 不锈钢高温压缩的真应力-应变曲线.(a )ε・=0101s -1;(b )T =1250℃Fig.1　True stress 2strain curves of 316L stainless steel in high temperature compression tests :(a )ε・=0101s -1;(b )T =1250℃变达到软化的临界应变时(包括动态回复临界应变和动态再结晶临界应变),晶粒便开始了软化过程,但软化作用始终抵消不了加工硬化的作用.由图1可以看出316L 不锈钢流变应力的特点,即在整个变形过程中加工硬化都存在,流变应力一直增加,没有出现通常的流变应力峰值现象.212　316L 不锈钢动态再结晶的临界应变经典判断动态再结晶的方法是判断应力应变曲线上是否出现峰值,而不出现明显峰值特征的应力应变曲线通常被认为与动态回复有关[3].然而Poliak 和Jonas [4]指出,对于某些奥氏体不锈钢,虽然在实验室条件下做出的应力应变曲线上没有出现峰值,但材料在变形过程中是可能发生动态再结晶的,因此用是否出现峰值来考虑再结晶显然是不够.Poliak 、Medina 和McQueen 等[4-6]发现,奥氏体不锈钢的动态再结晶过程中曲线θ-σ、ln θ-ln σ和ln θ-ε(θ=5σ/5ε,σ为真应力,ε为真应变)出现偏转,其偏转点即为动态再结晶的开始.如图1和图2(a )所示,虽然316L 不锈钢的真应力应变曲线上没有出现典型的流变应力峰值现象,但这并不能说明316L 不锈钢在变形过程中没有发生动态再结晶,应力峰值不是判断动态再结晶的必要条件[7].从数学角度上分析,动态再结晶开始的临界点在曲线θ-σ、ln θ-ln σ和ln θ-ε的偏转点上意味着(5θ/5σ)ε・与加工硬化率γε・成正比[4].根据定义,规范化的加工硬化率为:γε・=1σ5σ5εε・=θσ(1)在动态再结晶启动时:5θ5σε・,c =C γε・,c =C θc σc　(C 为常数)(2)式(2)等价于:5ln θ5ln σε・,c=C (3)因此在ln θ-ln σ曲线上也可以看到动态再结晶开始的偏转点.同样式(2)也可以改写成5θ5σε・=5ln θ5εε・(4)因此在ln θ-ε曲线上也能反映动态再结晶的开始.实际上,式(3)、式(4)是利用傅里叶变换将式・6551・北　京　科　技　大　学　学　报第31卷图2　316L不锈钢在1200℃变形的真应力-应变曲线和加工硬化曲线.(a)σ-ε曲线;(b)θ-σ曲线;(c)lnθ-lnσ曲线;(d)lnθ-ε曲线Fig.2　True stress2strain curves and work2hardening curves of316L stainless steel compressed at1200℃:(a)σ2εcurve;(b)θ2σcurve,(c)lnθ2 lnσcurve;(d)lnθ2εcurve(2)对应的曲线变得更加光滑和准确.从式(3)对应的lnθ-lnσ曲线可以得出动态再结晶发生的临界应力值,而从式(4)对应的lnθ-ε曲线可以得出动态再结晶发生的临界应变.图2(b)～(d)为316L不锈钢在变形温度为1200℃、变形速率分别为0101,011,015和215s-1下的加工硬化曲线.图中箭头处为加工硬化曲线的偏转点,表示在此处开始发生动态再结晶.由图2(b)、(c)曲线的偏转点可以得到相应变形条件下动态再结晶发生的临界应力值σc,由图2(d)中曲线的偏转点可以得出动态再结晶发生的临界应变εc.由于316L不锈钢的流变应力曲线上没有明显的峰值应力,因此无法定义σc/σp和εc/εp,这种情况下通常可以考虑将稳态应力σs作为最大的流变应力,因此在动态再结晶开始时可以根据σc/σs这一比值得到稳态应力σs.表2是316L不锈钢在1200℃不同的变形速率下发生动态再结晶的稳态应力值σs和稳态应变值εs.图3是与图2中的变形条件相对应的高温形变微观组织.由图可知,在各个变形条件下,变形过程中都有不同程度动态再结晶发生.但从总体来看,再结晶等轴晶粒分散地分布在金相图中,动态再表2　1200℃时316L不锈钢动态再结晶的实验数据T able2　Experimental data of dynamic recrystallization in316L stain2 less steel at1200℃ε・σc/MPaσs/MPaεcεs01013815421701070112011461351140106011001562167515010801132157313811401090115结晶发生在局部区域,这也许就是316L不锈钢动态再结晶的特点之一,即其在高温变形时会发生动态再结晶,但动态再结晶不完全,在微观组织的局部区域发生,因此其软化作用不能完全抵消加工硬化的作用.213　316L不锈钢的热变形方程动态再结晶是由热激活能控制的过程,与Z参数(Zener-Hollomon参数)有关[8].Z一般表示为:Z=ε・exp(Q/R T)=f(σ)(5)式中,ε・为变形速率;Q为热变形激活能;R为摩尔气体常量;T为热力学温度;f(σ)为应力函数,为了计算方便,常取峰值应力σp或者稳态应力σs,在本实验中,由于316L不锈钢没有明显的峰值应力,因此采用稳态应力σs来表达应力函数.应力函・7551・第12期项建英等:316L不锈钢动态再结晶行为图3　316L不锈钢在1200℃下不同变形速率的高温形变组织.(a)ε・=0101s-1;(b)ε・=011s-1;(c)ε・=015s-1;(d)ε・=215s-1 Fig.3　Microstructures of316L stainless steel hot2deformed at1200℃and different strain rates:(a)ε・=0101s-1;(b)ε・=011s-1;(c)ε・=015 s-1;(d)ε・=215s-1数f(σ)有以下几种表现形式:f(σ)=A′σn′s (6) B exp(βσs) (7) A[sinh(ασs)]n (8)式中,A′、n′、B、β、A和n为常数.式(6)为幂函数模型,适用于高温低应变率条件;式(7)为指数函数模型,适用于低温高应变率条件;式(6)、式(7)可合并为式(8),为双曲正弦函数模型,此模型可描述所有热变形条件下的动态再结晶过程,其中α可由式(6)幂函数模型中的n′与式(7)指数模型中的β共同确定,即α=β/n′[9].再将式(5)与式(8)合并,则Z参数可完整表示为:Z=ε・exp(Q/R T)=A[sinh(ασs)]n(9)式(9)变换得到:ε・=A[sinh(ασs)]n exp(-Q/R T)(10)其对数形式为:lnε・=ln A+n ln[sinh(ασs)]-Q/R T(11)采用麦夸特法和通用全局优化法[10]进行回归,可以得到系数α=01013,A=4147×1015,n= 4112,Q=4501218kJ・mol-1.故316L不锈钢的热变形方程为:ε・=4147×1015[sinh(01013σs)]4112・exp(-450218/R T)(12)热变形激活能Q是软化过程难易程度的表征.本次实验研究得到的316L不锈钢的热变形激活能为Q=4501218kJ・mol-1,略低于316不锈钢的热变形激活能454kJ・mol-1[11].图4为应变速率对稳态应力的影响曲线.由图可知,在同一变形温度下,316L不锈钢的ln[sinh(ασs)]与lnε・呈线性关系,随着应变速率的增加,稳态应力呈线性增加.Z参数被广泛用来表示变形温度以及应变速率对热变形过程的综合作用,通过已求得的热变形激活能Q值,由式(10)可以计算出316L不锈钢热变形的Z参数.由图5可以看出,随着Z值的增加, 316L不锈钢的热变形稳态应力也相应增加.图4、图5曲线几乎一致,主要是因为参数Z 与ε・的比值是一个不变的数值,由式(9)可知此数值等于exp(Q/R T),ln Z=lnε・+Q/R T,即ln[sinh(ασs)]与ln Z的线性关系就是ln[sinh(ασs)]与(lnε・+Q/R T)的线性关系,因此两曲线斜率一样,但截距相差Q/R T.・8551・北　京　科　技　大　学　学　报第31卷图4　316L 不锈钢热变形稳态应力与应变速率的关系Fig.4　Relationship between steady state stress during hot deforma 2tion and strain rate of 316L stainlesssteel图5　316L 不锈钢热变形稳态应力与Z 参数的关系Fig.5　Relationship between steady state stress during hot deforma 2tion and Z parameter of 316L stainless steel3　结论(1)316L 不锈钢在整个变形过程中流变应力一直增加,没有出现通常的流变应力峰值现象.但是金相组织观察表明,316L 不锈钢在高温变形过程中确实发生了动态再结晶,不过动态再结晶不完全,仅在局部区域发生.正是这种软化作用不能完全抵消加工硬化作用,才造成整个变形过程中流变应力一直增加.因此不能利用是否出现流变应力峰值来判断是否发生动态再结晶,而应该利用θ-σ、ln θ-ln σ或ln θ-ε曲线上是否出现偏转来判断动态再结晶发生与否.(2)采用麦夸特法和通用全局优化法对给定的热变形条件下的动态再结晶数据进行拟合,得到316L 不锈钢的热变形激活能为4501218kJ ・mol -1,其热变形方程为:ε・=4147×1015[sinh (01013σs )]4112・exp (-450218/R T ).(3)316L 不锈钢的ln [sinh (ασs )]与ln ε・呈线性关系,即稳态应力σs 随着应变速率ε・的增加而增加,ln[sinh (ασs )]与ln Z 也呈线性关系,且两曲线斜率一样,截距相差Q/R T.参　考　文　献[1]　Ding B F ,Wu Y ,Cao B ,et al.Martensite transformation in 2duced by deformation and its phase electrochemical behavior for stainless steels AISI 304and 316L.J U niv Sci Technol Beiji ng ,2002,9(6):437[2]　Lin H G ,Lin G ,Wu J W.Handbook of Designation and T radeN ame of Worl dwi de Irons and S teels .Beijing :China MachinePress ,2007:319(林慧国,林钢,吴静雯.袖珍世界钢号手册.北京:机械工业出版社,2007:319)[3]　Li H ,Luo H W ,Yang C F ,et al.Review on mathematical mod 2eling of evolutions of microstructure and flow stress in austenite stainless steels during the hot rolling process.M ater Rev 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第15卷第11期精密成形工程刘凯1,2,3，庞坤4，宋建民5，王新伟4，王红杰1,2,3，王雯龙1,2,3，胡俊1，陈刚1,2,3（1.中国兵器科学研究院宁波分院，浙江宁波 315103；2.浙江省宁波表面工程研究中心，浙江宁波 315103；3.宁波表面工程研究院有限公司，浙江宁波 315010；4.浙江天力机车部件有限公司，浙江丽水 323000；5.宁波市鄞创科技孵化器管理服务有限公司，浙江宁波 315010）摘要：目的通过Deform-3D软件模拟42CrMoA钢的热压缩过程，研究在压缩量为60%、变形温度为950~1 100 ℃和应变速率为0.01~10 s−1条件下42CrMoA钢再结晶模型的可靠性。

方法将热压缩试样沿轴线对半分开，以试样中心和边部位置作为金相观察区，分析42CrMoA钢的热变形行为，将计算得到的动态再结晶临界模型输入Deform-3D软件的前处理模块中，模拟过程的变形参数与实验过程的相同，通过在模拟试样的心部和边部位置进行点追踪，实现模拟结果和实验结果中组织的对比分析。

结果在压缩过程中42CrMoA 钢真应力的变化受加工硬化和动态软化协同作用影响。

随着温度的升高，试样心部和边部的再结晶体积分数均有所上升，且试样心部动态再结晶体积分数大于边部的。

模拟结果显示，当温度由1 000 ℃升高至1 100 ℃时，试样心部动态再结晶体积分数由75.6%升高至89.5%，在相同条件下，通过金相观察到试样心部的动态再结晶体积分数由73.2%升高至85.3%。

结论基于Johnson-Mehl-Avrami模型改进的Yada再结晶模型可以较好地描述42CrMoA钢的动态再结晶过程，实验结果与模拟结果间的相对误差小于8.35%，验证了动态再结晶模型的准确性。

关键词：42CrMoA钢；流动应力；本构方程；动态再结晶行为；微观组织DOI：10.3969/j.issn.1674-6457.2023.011.017中图分类号：TG1442.41 文献标识码：A 文章编号：1674-6457(2023)011-0147-09Dynamic Recrystallization Behavior of 42CrMoA Steel during Thermal Deformation LIU Kai1,2,3, P ANG Kun4, SONG Jian-min5, WANG Xin-wei4, WANG Hong-jie1,2,3,WANG Wen-long1,2,3, HU Jun1, CHEN Gang1,2,3(1. Inner Mongolia Metallic Materials Research Institute, Zhejiang Ningbo 315103, China; 2. Ningbo Surface Engineering Re-search Center, Zhejiang Ningbo 315103, China; 3. Ningbo Surface Engineering Research Institute Co., Ltd., Zhejiang Ningbo 315010, China; 4. Zhejiang Tianli Motor Parts Co., Ltd., Zhejiang Lishui 323000, China;5. Ningbo Yinchuang Incubator Co., Ltd., Zhejiang Ningbo 315010, China)ABSTRACT: The work aims to study the reliability of the 42CrMoA steel recrystallization model under the total compression strain of 60%, deformation temperature of 950-1 100 ℃and strain rate of 0.01-10 s−1 by Deform-3D software. The compressed sample was cut along the axis, and the center and edge position of the sample were used as the metallographic observation area.The thermal deformation behavior of 42CrMoA steel was analyzed. The calculated dynamic recrystallization model was input to the pre-processing module of Deform-3D software, and the deformation parameters of the simulation process were the same as收稿日期：2023-06-08Received：2023-06-08基金项目：宁波市2025重大科技攻关项目（2022Z003，2022Z056，2023Z013，2022Z002）Fund：2025 Key Science and Technology Research Project of Ningbo (2022Z003, 2022Z056, 2023Z013, 2022Z002)引文格式：刘凯, 庞坤, 宋建民, 等. 42CrMoA钢热变形过程动态再结晶行为[J]. 精密成形工程, 2023, 15(11): 147-155. LIU Kai, PANG Kun, SONG Jian-min, et al. Dynamic Recrystallization Behavior of 42CrMoA Steel during Thermal Deforma-tion[J]. Journal of Netshape Forming Engineering, 2023, 15(11): 147-155.148精密成形工程 2023年11月those of the experimental process. The point tracking of the simulation results was carried out at the same position as the metal-lographic observation area. The results of simulation and experiment were compared and analyzed. It was found that the change of flow stress of 42CrMoA steel was affected by processing hardening and dynamic softening. The recrystallization volume fraction of the center and edge of the sample increased with the increase of temperature. The recrystallization grain volume frac-tion in the sample center was greater than that at the edge. The simulation results showed that when the temperature increased from 1 000 ℃to 1 100 ℃, the dynamic recrystallization grain volume fraction of the sample center increased from 75.6% to89.5%, and the dynamic recrystallization volume fraction of the sample center of the sample increased from 73.2% to 85.3%under the same conditions. The improved Yada recrystallization model based on the Johnson-Mehl-Avrami model can better de-scribe the dynamic recrystallization process of 42CrMoA steel, and the relative error between simulation and test results is smaller than 8.35%, which verifies the accuracy of dynamic reconstruction models.KEY WORDS: 42CrMoA steel; flow stress; constitutive equation; dynamic recrystallization behavior; microstructure42CrMoA钢是具有代表性的中碳、低合金、高强度钢之一。

热处理过程中的相变行为数值模拟与分析热处理是一种重要的金属加工工艺，通过对金属材料加热后进行冷却，可以改变材料的组织和性能。

相变行为是热处理中一个关键的过程，它在材料的晶体结构和性能变化中起着重要作用。

为了深入了解和分析热处理过程中的相变行为，数值模拟成为一种重要的工具。

热处理过程中的相变行为数值模拟基于材料的热力学和动力学原理，通过数学模型和计算方法模拟和预测材料的热力学和动力学行为。

这种模拟方法能够提供对热处理过程中相变行为的深入了解，帮助优化热处理工艺参数，提高材料的性能和质量。

首先，在热处理过程中，金属材料经历了加热和冷却的过程。

相变行为在这个过程中起着决定性作用。

数值模拟可用于预测热处理过程中的相变温度范围和相变物相的形成。

例如，对于钢材来说，模拟可以预测奥氏体相变到铁素体的转变温度，从而确定适当的冷却速率。

其次，数值模拟还可以用来分析相变行为对材料组织和性能的影响。

相变行为会引起晶体结构和晶粒尺寸的改变，从而影响材料的硬度、强度和韧性等力学性能。

通过数值模拟，可以研究不同冷却速率对相变行为和材料性能的影响，优化热处理工艺参数，以满足特定的性能要求。

另外，数值模拟还可以用于预测和控制热处理过程中的应力和变形。

在相变过程中，材料的体积变化可能引起应力集中和变形。

数值模拟可以模拟相变引起的应力和变形分布，进而根据需要调整冷却速率和工艺参数，以减少应力和变形的产生，提高材料的质量和可靠性。

此外，数值模拟还可以用于优化热处理工艺和设备的设计。

通过模拟分析，可以评估和比较不同工艺方案和设备参数对相变行为和材料性能的影响。

这有助于提高热处理工艺的稳定性和一致性，减少能源的消耗和生产成本。

然而，数值模拟也有一定的局限性。

首先是数值模拟中使用的模型和参数需要准确。

任何小的误差都可能导致模拟结果与实际情况的差异。

因此，需要不断完善和验证模型，提高模拟的准确性和可靠性。

其次，数值模拟只是一种预测工具，仅给出一种可能的结果。

铸态42CrMo钢热压缩变形时的动态再结晶行为付甲;李永堂;付建华;宋建丽;雷步芳;齐会萍【期刊名称】《机械工程材料》【年(卷),期】2012(036)002【摘要】基于Gleeble-1500型热模拟试验机进行热压缩试验,通过对试验数据进行线性回归分析推导出了铸态42CrMo钢热压缩变形的本构方程,同时探讨了热压缩变形参数对显微组织的影响。

结果表明：在相同的变形温度（850～1 150℃）下,该钢变形后的显微组织随着应变速率的增大逐渐变细,在5s-1时达到最细;在相同的应变速率（0.1～5s-1）下,显微组织随着变形温度的升高逐渐变细后再粗化,在1 050℃时马氏体板条最细;在相同的应变速率（1～5s-1）和变形温度（900～1 050℃）下,随着变形量的增加,再结晶晶粒尺寸均得到了显著细化;在温度为1 050℃、应变速率为5s-1、应变为0.6时热压缩后晶粒的细化效果最为显著。

【总页数】5页(P91-95)【作者】付甲;李永堂;付建华;宋建丽;雷步芳;齐会萍【作者单位】太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024／西北工业大学材料科学与工程学院,西安710072;太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024;太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024;太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024;太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024;太原科技大学材料科学与工程学院,太原030024【正文语种】中文【中图分类】TG333【相关文献】1.镍钛形状记忆合金在热压缩变形下的动态回复和动态再结晶 [J], 江树勇;张艳秋;赵亚楠2.铸态50Cr5MoV钢的动态再结晶行为分析 [J], 王耀琨;杜佳;陈阳;李钊库3.铸态30Cr2Ni4MoV钢动态再结晶行为研究 [J], 宿展宁;党淑娥;何艳;赵禛4.压下量对铸态42CrMo钢动态再结晶的影响研究 [J], 付甲;李永堂;齐会萍5.镍钛形状记忆合金在热压缩变形下的动态回复和动态再结晶（英文） [J], 江树勇;张艳秋;赵亚楠;因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。

H型钢轧制过程的再结晶数值模拟
马劲红;李慧
【期刊名称】《河北联合大学学报：自然科学版》
【年(卷),期】2012(034)002
【摘要】利用商业有限元软件DEFORM-3D软件对H型钢轧制过程中的再结晶过程进行数值模拟。

分析了影响动态再结晶和静态再结晶的因素，并分析了不同压下量时H型钢的再结晶情况。

【总页数】5页(P35-39)
【作者】马劲红;李慧
【作者单位】河北联合大学冶金与能源学院,河北唐山063009
【正文语种】中文
【中图分类】TG302
【相关文献】
1.超级钢细晶轧制过程中再结晶及γ晶粒尺寸的模拟计算
2.大型H型钢轧制过程数值模拟及应用
3.H型钢轧制过程中表面氧化皮耐蚀性能研究
4.轧制过程中钢的奥氏体变形与再结晶
5.H型钢轧制过程的再结晶数值模拟
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