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液化天然气(LNG)气化站工艺设计介绍1. 前言与CNG相比，LNG是最佳的启动、培育和抢占市场的先期资源。
LNG槽车运输方便，成本低廉；不受上游设施建设进度的制约；LNG供应系统安装方便、施工：期短，并能随着供气规模的逐步扩大而扩大，先期投资也较低。
最后，当管道天然气到来时，LNG站可什为调峰和备用气源继续使用。
2．气化站工艺介绍由LNG槽车或集装箱车运送来的液化天然气，在卸车台通过槽车白带的自增压系统(对于槽车运输方式)或通过卸车台的增压器(对于集装箱年运输方式)增压后送入LNG储罐储存，储罐内的LNG通过储罐区的自增压器增压到0．5～0．6Mpa后，进入空温式气化器。
在空温式气化器中，LNG经过与空气换热，发生相变，出口天然气温度高于环境温度10℃以上，再通过缓冲罐缓冲，之后进入掺混装置，与压缩空气进行等压掺混，掺混后的天然气压力在0．4MPa左右，分为两路，一路调压、计量后送入市区老管网，以中一低压两级管网供气，出站压力为0．1MPa：另一路计量后直接以0．4MPa压力送入新建城市外环，以中压单级供气。
进入管网前的天然气进行加臭，加臭剂采用四氢噻吩。
冬季空浴式气化器出口气体温度达不到5℃时，使用水浴式NG加热器加热，使其出口天然气温度达到5℃～1O℃。
3. 主要设备选型3. 1 LNG储罐3．1．1储罐选型LNG储罐按围护结构的隔热方式分类，大致有以下3种：a)真中粉末隔热隔热方式为夹层抽真空，填充粉末(珠光砂)，常见于小型LNG储罐。
真空粉末绝热储罐由于其生产技术与液氧、液氮等储罐基本一样，因而目前国内生产厂家的制造技术也很成熟，由于其运行维护相对方便、灵活，目前使用较多。
国内LNG气化站常用的大多为50m3和100m3圆筒型双金属真空粉末LNG储罐。
目前最大可做到200m3，但由于体积较大，运输比较困难，一般较少采用。
真空粉末隔热储罐也有制成球形的，但球型罐使用范围通常为为200～1500m3，且球形储罐现场安装难度大。
液化石油气气化器计算
液化石油气气化器是一种将液化石油气转化为可燃气体的设备。
它通
过控制温度和压力，将液化石油气中的烷烃转化为气态烷烃，从而提供给
用户使用。
液化石油气气化器的计算主要包含以下几个方面：液化石油气
的化学组成、必要的物理参数以及基本气化过程的计算。
首先，在计算液化石油气气化器之前，需要确定液化石油气的化学组成。
液化石油气主要由甲烷、丙烷、丁烷、异丁烷等组成，每种成分的百
分比都会影响到气化率以及生成气体的能量。
为了方便计算，可以根据液
化石油气中各组分的摩尔分数和摩尔质量，计算出各组分的质量分数。
其次，需要确定液化石油气的物理参数，包括温度、压力以及气化过
程中的热力学参数。
液化石油气的温度和压力会影响到气化过程的速率和
产物的组成。
同时，需要确定反应所需的热力学参数，如气化反应的热效应、热容等。
这些参数可以通过实验测量获得，也可以通过文献查询得到。
最后，进行基本的气化过程计算。
气化过程通常包括热平衡计算、质
量平衡计算以及能量平衡计算。
在热平衡计算中，需要考虑到燃料和氧化
剂的热交换问题，以及产生的化学反应热和热损失等。
在质量平衡计算中，需要考虑到气化剂、燃料和产物之间的物质平衡关系，以及不同物料的流
量和摩尔分数等。
在能量平衡计算中，需要考虑到燃料和氧化剂的能量输
入和产物的能量输出等。
通过以上计算，可以得到液化石油气的气化效率、产气量以及产物的
组成等参数。
这些参数对于设计和优化液化石油气气化器的操作条件和设
备尺寸非常重要。
L N 2空温式汽化器计算书技术参数： 介质：L N 2进口温度：-196℃ 出口温度:不低于环境温度10℃ 1. 质量流量：m =743.03 Kg /h 2. 换热分如下两步：⑴ 液体吸热变成蒸汽所吸收热量（Q 1）：Q 1 = m r = 37679. 2 kcal/h 汽化潜热 r=50.71⑵ 气体升温所需吸收热量（Q 2）：Q 2 = m Cp ∆t =27232.4kcal/h 定压比热 Cp =⑶ 所需吸收总热量（Q 总）：Q 总 = Q 1 ＋Q 2 = 64911.6 kcal/h 3. 所需翅片（φ200翅片管）总长度:L 总 =mt k Q∆ε = =134.24m 式中：Q-----总热量（kcal/h ）k-----总传热系数（kcal/m 2·h ·k ） ε-----翅片管比表面积 （m 2/m ） △ t m ---平均温度（k ）实际取φ200翅片管48根，L 单＝2.85m ，共136.8m ，满足使用要求。
翅片管壁厚的计算φ28x3.5的翅片管δ=PD200[σ]φ+C式中: δ----管壁厚度,(毫米)P----管内介质工作压力,[公斤力/厘米2] P=17.6 D----管子外径,[毫米] D=28 φ----焊缝系数:无缝管φ=1,有缝管φ=0.8 φ=1.0C----管子壁厚附加量,[毫米]; 铝管C=0〔σ〕---- 2.3 kgf/mm2δ=PD200[σ]φ+C = 1.07mm故φ28x3.5的翅片管满足使用要求.汇集管壁厚的计算设计压力：1.76MPa(注：本计算依据焊制三通的计算HG20580~20585-1998) 1. 液体进口DN32(φ38x3)的铝管符号说明δ1、δ11------三通主管和支管的理论计算壁厚 ,mmδ、δ1------三通主管和支管的计算壁厚,mmδy、δy1------三通主管和支管的有效壁厚,mmδy =δe -Cδy1=δe1-C /D i 、d i ------三通主管和支管的内径,mm D m 、d m ------三通主管和支管的平均内径,mm D 0、d 0------三通主管和支管的外径,mm P----设计压力,MPa P ＝1.76MPa〔σ〕----许用应力，按主管与支管同材料考虑，MPa取〔σ〕＝ 23MPaφ-------强度削弱系数 X,Y-----系数δy = δy1＝δe =3mm D i =32mm d i =32mm D m =35mm d m =35mm D o =38mm d o =38mm系数 X=d i 2D m xd m=0.8359系数 Y=4.05ym y y y D δδδδ2313+=2.3714强度削弱系数 φ=)1(20.11221yy Xx ++=0.5733主管理论计算壁厚： δ1=PD O2φ[σ]+P=2.38mm或 δ1=PD i2φ[σ]-P=2.29mm支管理论计算壁厚： δ11＝δ100D d ＝2.38mm或 δ11＝δ1ii D d ＝2.29mm故主管及支管均取φ38x3的铝管满足要求. 2. 气体出口DN50(φ57x4)的铝管 符号说明δ1, δ11------三通主管和支管的理论计算壁厚 ,mm δ, δ1------三通主管和支管的计算壁厚,mm δy , δy1------三通主管和支管的有效壁厚,mm δy =δe -C=δeδy1=δe1-C /=δe1D i , d i ------三通主管和支管的内径,mm D m , d m ------三通主管和支管的平均内径,mm D 0, d 0------三通主管和支管的外径,mm P----设计压力,MPa P ＝1.76MPa〔σ〕----许用应力，按主管与支管同材料考虑，MPa取〔σ〕＝ 23MPaφ-------强度削弱系数 X,Y-----系数δy = δy1＝δe =4mm D i =49mm d i =49mm D m =53mm d m =53mm D o =57mm d o =57mm系数 X=d i 2D m xd m=0.8548系数 Y=4.05ym y y y D δδδδ2313+=2.2252强度削弱系数 φ=)1(20.11221yy Xx ++=0.5674主管理论计算壁厚： δ1=PD O2φ[σ]+P=3.6mm或 δ1=PD i2φ[σ]-P=3.54mm支管理论计算壁厚： δ11＝δ100D d ＝3.6mm或 δ11＝δ1ii D d ＝3.54mm故主管及支管均取φ57x4的铝管满足要求.CO 2空温式汽化器计算书(注：本计算书以质量流量m =1Kg/h 为计算依据)技术参数： 介质：CO 2进口温度：-40℃ 环境温度: 15℃ 出口温度:0℃ 1. 质量流量：m =1Kg/h 2. 换热分如下两步：⑴ 液体吸热变成蒸汽所吸收热量（Q 1）：查出-40℃时，汽化潜热 r =3790cal/g ·mol = 86.14kcal/kg Q 1 = m r =1×86.14 =86.14 kcal/h⑵ 无相变气体吸热（Q 2）：查出-40℃时，定压比热 C p1 = 8.135 cal/g ·mol ·k= 0.185 kcal/kg ·k查出0℃时，定压比热 C p2 = 8.596 cal/g ·mol ·k= 0.195 kcal/kg ·kQ 2 = m C p △t m = 1×(0.185+0.195) ×[0-(-40)]/2 = 7.6 kcal/h ⑶ 所需吸收总热量（Q 总）：Q 总 = Q 1 ＋Q 2 = 86.14+7.6 =93.74 kcal/h 3. 所需翅片（φ200翅片管）总长度:L 总 =m t k Q ε = 786.3044.1574.93⨯⨯ =0.423m 式中：Q-----总热量（kcal/h ） Q = 93.74k-----总传热系数（kcal/m 2·h ·k ） k = 5 ε-----翅片管比表面积 （m 3/m ） ε= 1.44 △ t m ---平均温度（k ） △ t m =2121ln t t t t - = 1555ln 1555- = 30.786k △ t 1 = 273+15-(273-40) = 55 k △ t 2 = 273+15-(273+0) = 15kL O 2空温式汽化器计算书(注：本计算书以质量流量m =1Nm 3/h 为计算依据)技术参数：介质：L O 2进口温度：-183℃ 环境温度: 0℃ 出口温度:-15℃ρ气 = 1.4289Kg/m 31.质量流量：m =1.4289×1 = 1.4289 Kg /h2.换热分如下两步：⑴ 液体吸热变成蒸汽所吸收热量（Q 1）：查出-183℃时，汽化潜热 r =212.3KJ/Kg= 50.71kcal/kg Q 1 = m r =1.4289×50.71 =72.46 kcal/h ⑵ 无相变气体吸热（Q 2）：查出-183℃时，定压比热 C p1 = 0.2175 kcal/kg ·k 查出-15℃时，定压比热 C p2 = 0.2188 kcal/kg ·kQ 2 = m Cp ∆t = 1.4289×(0.2175+0.2188) ×(183-15)/2 = 52.37kcal/h⑶ 所需吸收总热量（Q 总）：Q 总 = Q 1 ＋Q 2 = 72.46+52.37 =124.83 kcal/h 3.所需翅片（φ200翅片管）总长度:L 总 =m t k Q ∆ε = 16.6744.1583.124⨯⨯ =0. 26m/h 式中：Q-----总热量（kcal/h ） Q = 124.83k-----总传热系数（kcal/m 2·h ·k ） k = 5 ε-----翅片管比表面积 （m 2/m ） ε= 1.44 △ t m ---平均温度（k ）△ t m =2121ln t t t t ∆∆∆-∆ = 15183ln 15183- = 67.16k △ t 1 = 273-0-(273-183) = 183 k △ t 2 = 273-0-(273-15) = 15kLNG 空温式汽化器计算书(注：本计算书以质量流量m =1Nm 3/h 为计算依据)技术参数： 介质：L NG进口温度：-162℃ 环境温度: 0℃ 出口温度:-10℃ρ气 = 0.717Kg/m 31.质量流量：m =0.717×1 = 0.717 Kg /h2.换热分如下两步：⑴ 液体吸热变成蒸汽所吸收热量（Q 1）：查出-162℃时，汽化潜热 r =8302 KJ/kmol= 124kcal/kg Q 1 = m r =0.717×124=89.0 kcal/h ⑵ 无相变气体吸热（Q 2）：因-162℃时，定压比热 C p1无法查取，且温度越高C p 越大 ，故取-143℃时，定压比热 C p1 = 34.16 kJ/kmol ·k =0.511 kcal/kg ·k 查出-10℃时，定压比热 C p2 = 34.75 kJ/kmol ·k = 0.52 kcal/kg ·kQ 2 = m Cp ∆t = 0.717×(0.511+0.52) ×(162-10)/2 = 56.20 kcal/h⑶ 所需吸收总热量（Q 总）：Q 总 = Q 1 ＋Q 2 = 89.0+56.20 =145.20 kcal/h 3.所需翅片（φ200翅片管）总长度:L 总 =m t k Q ∆ε = 578.5444.1520.145⨯⨯ =0.37m/h 式中：Q-----总热量（kcal/h ） Q = 145.20k-----总传热系数（kcal/m 2·h ·k ） k = 5 ε-----翅片管比表面积 （m 2/m ） ε= 1.44 △ t m ---平均温度（k ） △ t m =2121ln t t t t ∆∆∆-∆ = 10162ln 10162- = 54.578k △ t 1 = 273-0-(273-162) = 162 k△ t 2 = 273-0-(273-10) = 10k。
设 计设计阶段校 核专 业审 核版 次序号代号计算公式或依据计算结果取值1项目已知设计数据2Qv按机台最大气体总用量15003Qm18754M文献资料285P项目已知设计数据 1.26n1项目已知设计数据167n2项目已知设计数据488m1项目已知设计数据89m2项目已知设计数据1210L项目已知设计数据7.111d1项目已知设计数据2112d2项目已知设计数据2813全铝制14λAl项目已知设计数据203.515h1项目已知设计数据8616h2项目已知设计数据7217δ项目已知设计数据218T0项目已知设计数据-195.819T2项目已知设计数据1120T1lgP=4.022-312.2/T-1.66E+0221Tc文献资料-1.47E+0222TL-1.81E+0223TG-7.74E+0124μL文献资料 1.17E-0125μG文献资料 1.29E-0226ρL文献资料7.46E+0227ρGρ=ρ标*（P实/P标）*（T标/T实） 2.25E+0128cpL文献资料 1.98E+0329cpG文献资料 1.07E+0330λL文献资料0.11731λG文献资料 1.88E-0232r N 1.78E+021\项目已知设计数据2uL1.26E-013u G 4.19E+004ReL1.69E+045ReG1.54E+056PrL1.98E+007PrG7.28E-018αL4.05E+029αG2.56E+0210A1A1=Πd1 6.60E-0211Tn假设值-115.812T推算值(初始值为T0)-195.813qL2.14E+0314qG1.35E+0315Ts-1.16E+0216t项目已知设计数据2117RH项目已知设计数据70%项目单位备注一、设计条件液化气体名称氮气（N2）项目名称空温式气化器气化能力计算书项目编号文件编号气体相对分子质量g/mol气化器工作压力Mpa标况下气体体积流量Nm3/h气体质量流量kg/h气化器翅片管长度m/根气化器翅片管内径mm气化器翅片管数量根8片翅片数量片/根翅片数量片/根气化器翅片管数量根12片气化器翅片厚度mm气化器翅片管外径mm气化器翅片高度mm8片气化器翅片管材质气化器翅片管导热系数W/(m·K)气化器翅片高度mm12片气体沸点℃工作压力下气体临界温度℃气化器进口处气体（L）温度℃气化器出口处气体（G）温度℃气体(L)粘度mPa*s定性温度下气体(G)粘度mPa*s定性温度下气体(L)定性温度T m=（T+T W）/2℃气体(G)定性温度℃气体(L)比热容J/(kg·K)定性温度下气体(G)比热容J/(kg·K)定性温度下气体(L)密度kg/m3定性温度下气体(G)密度kg/m3定性温度下气相区普朗特数\Pr=c pμ/λ液相区流速气体(L)热导率W/(m·K)定性温度下气体(G)热导率W/(m·K)定性温度下气体(G)相变潜热kJ/kg定性温度下二、传热模拟计算传热类型对流给热液相区普朗特数\u=Q/（3600*π/4*d2)m/s气相区流速m/s单相流体温度℃翅片管外壁温度℃液相区雷诺数Re=duρ/μ\气相区雷诺数\液相区单位长度对流换热量W/m环境温度℃环境相对湿度%液相区传热系数W/(m2·℃)气相区传热系数W/(m2·℃)翅片管内壁单位长度面积m2气相区单位长度对流换热量q=α(Tn-T)A1W/m翅片管内壁温度℃试差校正α=0.023Re . Pr .T =T +q lg(d2d1)2πλ。
LNG站储罐增压撬的设计过程本文通过详细介绍储罐增压撬的设计过程，从计算，定结构，确定储罐增压空温式汽化器，根据工艺流程设计撬的结构，最后形成LNG站储罐增压撬的加工图纸，从而完成储罐增压撬的设计工作。
标签：LNG站储罐增压空温式汽化器八星翅片储罐增压撬设计LNG是英语liquefied natural gas的缩写中文叫液化天然气，主要成分是甲烷，LNG无色、无味、无毒且无腐蚀性，其体积压缩比为：1：600，LNG的重量仅为同体积水的45%左右，热值为52MMBtu/t（1MMBtu=2.52×10 cal），LNG是通过在常压下气态的天然气冷却至-162℃，使之凝结成液体，天然气液化后大大节约储运空间和成本，是一种清洁、高效的能源，建设LNG站是很有发展前景的。
首先在这里先介绍下储罐增压撬在LNG站中工作原理：在LNG站中靠压力推动，低温液态LNG从储罐流向空温式气化器，气化为气态天然气后供应用户。
随着储罐内LNG的流出，罐内压力不断降低，LNG出罐速度逐渐变慢直至停止。
因此，正常供气操作中必须不断向储罐补充气体，将罐内压力维持在一定范围内（通常0.6Mpa），才能使LNG气化过程持续下去。
储罐的增压是利用自动增压调节阀和自增压空温式气化器实现的。
当储罐内压力低于自动增压阀的设定开启值时，自动增压阀打开，储罐内LNG靠液位差流入自增压空温式气化器(自增压空温式气化器的安装高度应低于储罐的最低液位)，在自增压空温式气化器中LNG经过与空气换热气化成气态天然气，然后气态天然气流入储罐内，将储罐内压力升至所需的工作压力。
利用该压力将储罐内LNG送至主空温式气化器气化，然后对气化后的天然气进行调压(通常调至0.4MPa)、计量、加臭后，送入城市中压输配管网为用户供气。
在自增压过程中随着气态天然气的不断流入，储罐的压力不断升高，当压力升高到自动增压调节阀的关闭压力(比设定的开启压力约高10%)时自动增压阀关闭，增压过程结束。
汽化器传热设计计算总则（成都清源低温科技有限公司技术部·王道德）1?引言空温式汽化器是通过吸收外界环境中的热量并传递给低温介质使其汽化的设备。
由于其具备结构简单、运行成本低廉等优点广泛应用于低温液体汽化器、低温贮运设备自增压器等。
实际应用中，低温工况下星型翅片导热管汽化器普遍存在结霜现象，考虑地区、温度和季节变化在内，各种汽化器的结霜面积大约占总面积的60%～85%。
霜层在星型翅片导热管表面的沉积增加了冷壁面与空气间的导热热阻，减弱了传热效果，同时，霜层的增长产生的阻塞作用大大增加了空气流过汽化器的阻力，造成气流流量的下降，使汽化器的换热量大大地减少。
以往的空温式汽化器都是依据现有的相关经验来进行设计制造的，并且忽略了星型翅片导热管在结霜工况下对传热性能的影响，实际应用偏差较大，有些汽化量不足，影响生产，过大则造成不必要的浪费。
因此如何合理设计空温式汽化器，方便工程应用是当前急需解决的问题。
国内文献对此进行过不少的理论分析与实验研究，目前仍未得出一个比较实用且相对精确的关联式。
本文探讨这些问题在于为空温式汽化器的设计计算提供参考依据。
图1?空温式汽化器结构示意图2?传热量的计算由热力学相关知识可知，汽化器管内工作介质的压力在临界压力以上，温度低于临界温度时为液体，高于临界温度时为气体；在临界压力和临界温度以下时，有一相变的气—液两相区，温度高于压力对应的饱和温度时为气体，低于饱和温度时为过冷液体。
如果压力高于临界压力，它的换热特点是分为预热段（临界温度以下）和蒸发段（临界温度以上）两个区段，没有两相共存的汽化阶段。
因此，介质的压力和温度决定汽化器的设计方案，不同的流态传热特性有很大差别，需分别考虑、计算。
本文选定的空温式汽化器为LNG高压汽化器，LNG进口温度为-162℃，工作压力为25M?Pa。
所以，LNG在星型翅片导热管内吸热经液相、气相两种相变过程，不考虑气液两相区汽化阶段。
图2?星型翅片导热管结构示意图按照热力学第一定律，汽化器的汽化过程中吸收的总热量，有如下关系式：????nQQhhmQglinout????(1)?Q为星型翅片导热管在单位时间内的传热量——KJ/s?m为单位时间内汽化液体质量——Kg?hout为汽化器出口气体焓值——KJ?/?kg?hin为汽化器进口液体焓值——KJ?/?kg?Ql为单排星型翅片导热管液相区单位时间内的传热量——KJ/s?Qg为单排星型翅片导热管气相区单位时间内的传热量——KJ/s?n为星型翅片导热管的排数3?传热系数的确定空温式汽化器管内流动着低温液体，液体吸热产生相变。
A : 强度计算：1：承受压直管的厚度计算：计算条件：设计压力：P=2.5Mpa设计温度：T=50~-196℃工作介质：LN2， LNG材质：6063管道选择规格：翅片管：Ø32*3进液管：Ø80*5出气管：Ø164*7PDO设计厚度应满足： ts≥2(［σ］t Ej + PY)tsd= ts+C1+C2（1）：翅片管：Ø32*3 的计算：2．5*32ts≥ = 1.38 mm2*29.5*0.95+ 2*2.5*0.4C1= 1.38*10%=0.138 C2=0Tsd = 1.38+0.138 =1.52 < 3 mm 满足强度要求 P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛3*〔2(29.5*0.95 + p*0.4) 〕｝÷32P≦ 5.68 MPA故:：翅片管：Ø32*3可受压5.68MPa因此制造时以 2.75 MPA N2作强度试验可承受。
（2）：进液管：Ø80*5 的计算：2.5*80ts≥ = 3.45 2*29.5*0.95 + 2*2.5*0.4C1= 3.45*10%=0.345 C2=0tsd= 3.45 + 0.345 = 3.79 < 5mm 满足强度要求 P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛5*〔2(29.5*0.95 + P*0.4) 〕｝÷80P ≦ 5.0 MPA故: 进液管：Ø80*5管可受压5.0MPA制造时以 2.75 MPAN2作强度试验可承压（3）：出气管：Ø164*7 的计算：2.5*164ts≥ = 5.262*40*0.95 + 2*2.5*0.4C1=0.526 C2=0tsd= 5.8 < 7 mm 满足强度要求P≦｛Ts*〔2(［σ］t Ej + PY) 〕｝÷DOP≦｛7*〔2(40*0.95 + 0.4P) 〕｝÷164P≦ 3.3MPA故: 出气汇集管：Ø164*7管最高可受压3.3 MPA制造时以 2.75 MPA N2作强度试验是可承压B ：换热计算：条件：设计压力： 2.5MPa；工作压力： 0.8MPa；设计温度：-196℃～60℃工作温度：进口温度： -145℃～-162.3℃出口温度：不低于环境温度10℃极端环境温度：-0.5 ℃出口温度：-10.5℃设计气化能力（LNG）：9000Nm3/hr1：质量流量：m = 9000*0.73= 6570 kg/h2: △H=217.56kcal/kgΣH=△V*m= 6570kg/h*217.56kcal/kg=1429369kcal/h△t= 55.86℃K=7 kCal/( m2.h. ℃)S=ΣQ/(K*△t)=1429369/(7 *55.86)S= 3656 m2设备换热面积需大于3656m2 。
液化石油气气化器计算SGST0004-20021总则1.1目的为规范储运系统液化石油气气化器的计算，特编制本标准。
1.2范围1.2.1本标准规定了储运系统液化石油气气化器计算的一般要求﹑计算公式﹑计算举例等要求。
1.2.2本标准适用于储运系统中使用蒸汽或热水加热液化石油气使其气化的气化器工艺计算。
本标准适用于国内工程，对涉外工程应按指定标准执行。
2计算要求2.1一般要求2.1.1由气化器导出的气体允许夹带直径小于50μ的液滴。
2.1.2气化器入口处液相液化石油气的温度，一般情况下，可取最冷月平均温度。
2.1.3蒸汽加热时不考虑过冷。
2.1.4气化器操作压力取燃料气管网压力。
2.1.5气化器操作温度取操作压力下的露点温度。
2.1.6气化器的总传热系数可选用下述经验数据：a)热载体为热水时，K=230W/（m2·K）～290W/（m2·K）；b)热载体为蒸汽时，K=350W/（m2·K）～465W/（m2·K）。
2.1.7立式气化器中气体的允许速度取液滴沉降速度的0.8倍。
2.1.8气体中夹带的液滴的重度取进料液体的重度。
2.1.9在气化器的设计中应有适当的液体容积作为进料的缓冲，以保证气化器的稳定操作，同时要考虑到自动控制的需要，液化石油气在气化器中的停留时间，不宜少于5min。
2.1.10在确定气化器的高度时，除考虑气体空间高度和液体空间高度外，若气化器装设破沫网时，还应考虑其安装高度，以及加热器的结构尺寸。
2.1.11气化器可采用立式或卧式，在石油化工厂中推荐采用立式气化器。
2.2计算公式2.2.1气化器加热面积计算公式见式（2.2.1-1）至式（2.2.1-6）。
式中：A——气化器加热面积，m2；Q——气化器的热负荷，J/h；Δt——热载体和液化石油气的平均温度差，℃；K——气化器总传热系数，W/（m2·K）；G——液化石油气气化量，kg/h；h v——气化器操作条件下，气相的焓，J/kg；h vi——气化器操作条件下，气相中组份的焓，J/kg；h l——气化器操作条件下，液相液化石油气的焓，J/kg；h li——气化器入口处温度下，液相液化石油气中i组份的焓，J/kg；y wi——液化石油气气相混合物中i组份的重量百分数；y i——液化石油气气相混合物中i组份的体积百分数；x wi——液相液化石油气中组份的重量百分数；n——介质的组分数；t1——热载体的温度，℃；t2——气化器中液化石油气的温度，℃；k i——I组份的相平衡常数。
( 安全技术 )单位：_________________________姓名：_________________________日期：_________________________精品文档 / Word文档 / 文字可改液化天然气气化站储罐增压方法探讨(最新版)Technical safety means that the pursuit of technology should also include ensuring that peoplemake mistakes液化天然气气化站储罐增压方法探讨(最新版)1前言1999年至2000年底我院先后编制完成了淄博市液化天然气（LNG）工程的可行性研究报告、初步设计和施工图设计；目前淄博市博原燃气公司正在加紧施工，力争早日建成投产。
为解决淄博市污染严重的问题，淄博博原燃气公司与中原油田会作开发建设淄博市天然气燃气工程。
根据中原油田液化工厂的建设生产能力与淄博市燃气发展规划，本工程一期新建12×104Nm3/d 的气化站一座，供应工业用户；二期增加供气量24×104Nm3/d，供应工业用户与城镇居民；三期增加供气量24×104Nm3/d，总供气能力达到60×104Nm3/d。
2气化站工艺流程简述液化天然气（简称LNG）由低温槽车[0.3MPa（绝）、-145℃]从中原油田运至淄博气化站，利用槽车自带的增压器给槽车储罐增压至0.8MPa（绝），利用压差将LNG送入LNG储罐（每台罐容积为100m3),通过储罐增压器将LNG增压至0.5MPa（绝），然后自流进入空浴式气化器，LNG吸热气化发生相变，成为天然气（简称NG）；夏季直接去管网，冬季经水浴式气化器气化后再去管网，管网压力设定为0.4MPa （绝）3增压原因中原油田的LNG出厂参数为0.3MPa（绝）、-145℃；LNG储罐储存参数为0.5MPa（绝）、-145℃。
LNG加气站槽车余气（BOG）的回收摘要:本文探讨了LNG加气站槽车卸完液以后车内剩余气体回收的设计思路、回收方法，分析了必要性，并计算其经济效益，提出了回收方案。
关键词：LNG加气站；LNG槽车卸车；BOG；余气；回收利用1 概述LNG槽车在卸车过程中，由于卸车流程中需要向槽车内增压，让槽车内的LNG液体流入储罐，在LNG液体卸完后，槽车内剩余的气体简称BOG,本文以廊坊市某LNG加气站为研究对象，针对该加气站LNG槽车卸完液后车内剩余气体（BOG）放散问题，通过完善设计工艺流程,增加相应的工艺设备，实现了LNG槽车内余气的回收利用，达到槽车零排放，消除了安全隐患，达到本质安全的目标.2 背景该站主要设备为60立方米LNG储罐2台，LNG双泵撬2台,LNG加气机4台，为双罐四泵四机配置，日加气能力6×104 Nm3.在LNG加气站日常运营中，LNG槽车到站卸完液后车内通常存有0.4MPa-0。
6MPa的余压,余压越高，说明LNG蒸发量越多，蒸发量增多会使LNG的量减少,在一定程度上影响经济效益［1］。
LNG槽车卸完液后槽车司机通常是将车内余气直接进行放散(放散至低于0。
05MPa），然后将槽车开到LNG灌装站进行下次灌装，此放散过程造成了天然气的大量浪费，同时存在安全隐患。
经计算，LNG槽车卸完液后的单次放散量在200—400Nm3之间，若将此部分气体进行回收，不但可以增加公司收入，降低供销气差率，还可消除因为放散造成的安全隐患。
随着LNG加气站用户的不断增加，该站几乎每天都有LNG槽车进行卸车，每天都有放散的气量.随着我国天然气行业迅速发展，国内天然气产量早已无法满足市场需求，因此，日常生产中回收利用天然气是十分必要的节能手段［2].3 LNG加气站槽车余气回收的必要性近年来,我国LNG项目发展前所未有的快，国内对LNG 的需求量也迅猛增长。
预计国内LNG的需求量将从2010 年的约600 万吨增长到2015 年的2000 万吨左右，2020 年还会成倍的增长［3］。
LNG气化站总体方案一、设计背景天然气用量按实际3000Nm³/h计算，储罐BOG排放的回收按300Nm³/h计算，考虑设计余量预按1.2-1.5倍计算，使用压力为0.2～1.0Mpa（也根据用户需求调整），连续供气，本设计总量为3000Nm³/h。
二、工艺流程（见附图）及设计说明1、流程设计思路LNG 通过液化天然气槽车运输至气化站点，经过站内卸车增压器对槽车储罐增压，利用压差将LNG 送至低温LNG 储罐储存，储罐储存期间压力保持在0.3MPa，储存的温度为-162℃。
使用时，储罐内的LNG 利用储罐增压器增压，同样利用压差将LNG 送至空温式气化器，经过与空气换热，升高温度发生相变，转化为气态，超过5℃以上，经调压、计量、加臭后进入输配管网。
低温真空粉末绝热储罐的日蒸发率一般为0.3%（质量），这部分气化了的气体如果不及时排出，会使储罐上部气相空间的蒸发压力逐渐升高。
为保证储罐的安全，通过降压调节阀根据压力自动排出罐顶的气体（BOG），这部分BOG 气体经BOG加热器加热后，经过调压、计量、加臭后，再进入管网。
LNG 储罐上装有高、低液位报警设施及压力超压报警。
在LNG储罐上和每两端封闭的管段中均设有安全放散阀，以保证储罐和管道的安全，安全放散的气体经EAG 加热器加热后直接通过放空管放空。
三、设备配置及各工艺说明1、设备配置表及初步报价备注：初步报价中仅包含现场工艺设备，不含运输、安装及现场安装材料等费用。
2、卸车工艺槽车到达指定地点后，通过金属软管与槽车对应的出液口、增压液相口、气相口的法兰连接。
槽车的LNG经卸车增压器、槽车增压气相阀后返回至槽车气相，以此到达给槽车增压的目的。
当槽车压力大于储罐压力后，通过压差，槽车LNG经卸车紧急切断阀、止回阀、储罐上进液阀进入储罐；同时具备泵卸车能力，通过泵将槽车内液体加压抽入储罐，大大加快卸车时间。
本设计选用1 台卸车增压器，主要工艺参数如下：设计进口/出口温度：－196℃/－196℃设计压力：1.92MPa设计气化量：300Nm3/h3、增压工艺增压设备包括空温式气化器、升压调节阀及若干低温阀门和仪表。
一种LNG空温式气化器自除冰的方法工艺设计发表时间：2019-07-08T10:42:09.730Z 来源：《电力设备》2019年第5期作者：张诗城丁力张剑文[导读] 摘要：本文以液化天然气（LNG）常用的翅片空温式气化器运行工况为目标，在普遍存在的气化器表面结霜问题上，利用LNG自身气化膨胀的物理特性，以不需要额外能源为原则，针对性的提出了一种空温式气化器自除冰的工艺方案。
（广州莱仑特种装备有限公司）摘要：本文以液化天然气（LNG）常用的翅片空温式气化器运行工况为目标，在普遍存在的气化器表面结霜问题上，利用LNG自身气化膨胀的物理特性，以不需要额外能源为原则，针对性的提出了一种空温式气化器自除冰的工艺方案。
该工艺方案均采用常用设备，可在安全稳定的前提下，增强LNG翅片空温式气化器的运行效率，减少备用气化器切换时间以及降低除冰能耗成本。
关键词：空温式气化器；LNG；结霜；除冰；前言液化天然气（简称“LNG”）具有低温、气液膨胀比大、能效高、易于运输和储存等优势。
液化天然气担负着国家战略储备、城镇季节调峰、平衡区域资源分配不均等重要功能[1]。
随着中国经济社会的高速发展，目前天然气已成为城市工业、民用的主要供应能源，天然气的消费量逐年升高[2]。
作为一种相对清洁、高效的能源，LNG在我国发展非常迅速，尽管应用起步虽然较晚，但目前已形成相对完整的产业链，包括天然气的液化、运输、接收站到终端利用等，其快速发展期也将持续较长时间[3]。
液化天然气一般无法直接使用，需要利用热源将其气化、调压后，才能给用户使用。
在常用的LNG气化方式中，翅片空温式气化器以体积小、成本低、适应性广泛，环境友好，可持续利用等方面的优势，成为了LNG气化常用设备之一[4]。
LNG气化站根据供气能力，通常采用一开一备的空温式气化器运营方式。
其原因在于空温式气化器在运行过一段时间之后，其表面将空气中的水分子凝结，并不断附着形成结霜现象。
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低温槽车排液自增压汽化器的设计计算
潘俊兴
【期刊名称】《低温工程》
【年(卷),期】1996(000)001
【摘要】从强度要求、排液流速要求诸方面出发，讨论了低温槽车排液用自增压汽化器的性能参数选择及其设计计算。
【总页数】5页(P43-47)
【作者】潘俊兴
【作者单位】无
【正文语种】中文
【中图分类】U464.136.2
【相关文献】
1.低温贮罐自增压气化器的设计计算 [J], 陈叔平
2.液化天然气(LNG)槽车自增压空温式汽化器的设计计算 [J], 张存泉;徐烈
3.一种空温式低温星形自增压汽化器的轻量化设计 [J], 李文俊;胡施俊
4.低温贮槽自增压气化器设计计算 [J], 潘俊兴
5.基于遗传算法的自增压汽化器优化设计 [J], 昌锟;陈叔平;刘振全;谢高峰;李永存因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
防汛,施工费用较大,后期维护量大等。
本工程采用的是国内目前最为先进的水平定向钻工艺穿越河流技术,所用的穿越设备都是目前国内最为先进的,从而成功地穿越了黄河,其穿越长度、深度都是目前国内同类工程之最,同时,也打破了黄河中上游水平定向穿越禁区的说法。
工程总投资为350万元,比采用其他施工方法节约投资近200万元,且管道在穿越段的安全有可靠保障。
2.认识和经验教训1)实践证明采用水平定向穿越大型河流—黄河中上游在技术上是可行的,同时也是十分经济的。
2)通过前三次的穿越失败可以看到,黄河中上游的穿越施工区域地质情况较为复杂,在掌握一手地质资料的前提下,应及时根据现场实际施工情况及时与甲方和设计方联系协商,认真总结失败原因,制定相应的措施:①发现地质情况与原地质资料不符,及时补打地质勘查井获取准确资料;②针对特殊硬地层和实际的地质情况,在符合设计的基础上改变穿越曲线,入土角由原来的11°改为10°,同时为回避距入土点800m 处的两透镜体,决定在710m 处抬高5m ,然后水平钻进与原曲线重合;③及时改进泥浆配置技术,添加3%的改型淀粉,提高泥浆粘度;添加3%的磺化沥青、3%的石棉灰等添加剂以增强泥浆携砂、防塌能力,提高孔内泥浆压力;④改进预扩孔回拖技术,由过去的一次扩孔第二次回拖改变为采用多级预扩孔后回拖;⑤对预扩孔工艺进行改进,预扩孔每330m 加一个松土器,松土器上有两个2mm 的孔,可以喷泥浆减少冲洗管的阻力。
3)在建设方、监理方的指导下,成功解决砂质地层施工技术问题,突破穿越铁板砂这一施工禁区,为以后的穿越提供技术参考和经验。
4)水平定向穿越虽然在投资上优于其它中施工办法,但其风险性较大,应在今后的施工中准确掌握穿越段的地质情况,确保穿越成功。
(收稿日期 2001-10-22 编辑 申红涛) 3张存泉,1969年生,1991年毕业于西安交通大学低温专业,1996年于上海交通大学低温研究和测试中心获得硕士学位,现为上海交通大学低温研究和测试中心博士研究生,主要从事低温液体储运和空间气体制冷机方面的研发工作。
地址:(200030)上海市华山路1954号上海交通大学低温研究和测试中心。
电话:(021)62933251。
E -mail :zhangcqbox @液化天然气(L N G )槽车自增压空温式汽化器的设计计算张存泉3 徐烈(上海交通大学) 张存泉等.液化天然气(LN G )槽车自增压空温式汽化器的设计计算.天然气工业,2002;22(3):86～88摘 要 由于地理、用户使用条件和峰段要求的限制,LN G 槽车在输送天然气方面有着巨大的市场需求,是管道输配的重要补充手段。
LN G 槽车往往需要在没有外加机械动力的情况下,依靠配套的增压汽化器提供压力源,采用顶部气相空间加压方式卸载液体。
槽车常配用的汽化器有空温式汽化器和水浴式汽化器两种形式,空温式汽化器使用空气作为热源,节约能源,操作费用低廉。
对于长江三角洲地区,常年气候温和湿润,最低气温在零度以下的天数屈指可数,使用空温式气化器完全满足生产要求。
文章介绍LN G 槽车自增压空温式汽化器的设计计算,其中包括天然气气相和液相物性的计算方法,以及空温式汽化器的热力计算。
然后给出空温式汽化器的换热面积和结构尺寸等设计参数。
主题词 液化天然气 槽车 自增空温式汽化器 设计计算天然气物性计算方法 下面主要介绍气体密度、液体密度、比热、粘度、导热系数的确定方法。
11气体密度以真实气体的SHBWR 方程确定密度,具体形・68・式为:p =ρR T +B 0R T -A 0-C 0T2+D 0T3-E 0T4ρ2+bR T -a -d T ρ3+αa +d Tρ6+c ρ3T2(1+γρ2)exp (-γρ2)(1)纯组分上式各个系数可以参见文献〔1〕,表1给出了混合工质参数的混合法则。
由SHBWR 方程计算密度需要进行迭代计算,因为天然气中CH 4占80%以上,迭代初值可以取状态理想气体CH 4的密度。
21液体密度由于液体的可压缩性很小,所以过冷液体的密度与饱和状态的密度可以认为相等。
纯净液体的密度采用由PRSK 方程推导校正出的公式计算:ρsρc =β[1+δ3f (T r -1](2)上式中,ρs 、ρc 分别是液体饱和密度和临界密度,δ是单组分工质的特征量,T r 是对比温度,β、f (T r )确定可以参考文献〔2〕。
液体LN G 密度的混合法则如表2给出。
31比热表1 混合工质SHBWR 方程参数确定的混合法则B 0=∑ix iB 0iA 0=∑i∑jy i y jA 0i A 0j (1-k ij )C 0=∑i∑jy i y jC 0i C 0j (1-k ij )γi∑iy iγi2a i =∑i y i3a i 3b i =∑iy i 3b i3c i =∑iy i 3c i3d i =∑iy i 3d i3αi =∑iy i3αi3D 0=∑i∑jy i y jC 0iC 0j (1-k ij )4E 0=∑i∑jy i y jC 0iC 0j (1-k ij )5说明:y 表示摩尔成分表2 液体LN G 密度的混合法则T cm =∑ix iT c iδm =∑ix i δif m (T r )=∑i∑jx i x jf (T r )if j (T r )ρcm-3/4=∑ix iρc i-3/4 对于液体温度变化范围不大,可以当作定比热处理。
纯组分的理想气体与实际气体的比热分别为c p =a +b T +c T 2+d T 3(3) c p =c p (0)+Δc p(4)系数a 、b 、c 、d 可以参阅文献〔1〕,Δc p 可以通过L -K 方程确定。
41粘度液体LN G 粘度采用文献〔2〕的关系式:lg (μ+0.8)=100(T/100)b (5)其中,b =∑ix ibi,b i 可以参阅文献〔2〕。
纯组分气体的粘度及混合气体粘度混合法则可以参考文献〔1〕。
51导热系数液体LN G 的导热系数可以作为常数处理,气体导热系数由表3给出。
空温式汽化器设计计算 空温式汽化器根据用途分为增压式和供气式两类。
供气式空温式汽化器给出具有一定过热度的带压气体满足用户的需要,所以其包含蒸发部与加热部两段,如图1所示;增压式空温式汽化器只是为了表3 气体导热系数计算参照表烃类低压气体λ=(14.52T r -5.14)2/3c p /(106Γ)烃类高压气体(λ-λ(0))Γz 5c =14.1×10-8[exp (0.535ρr )-1] (ρr ≤015)(λ-λ(0))Γz 5c =13.1×10-8[exp (0.67ρr )-1.069] (0.5<ρr ≤2.0)(λ-λ(0))Γz 5c =2.976×10-6[exp (1.155ρr )+2.016] (2.0<ρr ≤218)Γ=T c 1/6M 1/2p c -2/3混合气体λm =∑iy i λi∑jy jAijA ij=141+μiμjM iM j3/41+S i /T 1+S j /T21+S ij /T 1+S i /T・78・提供输液的压力,并且不能给槽车储罐带来额外冷损,所以其只具有蒸发部,以饱和温度气体进入槽车储罐。
空温式汽化器导热管是将散热片和管材挤压成型的,导热管的横截面为星形翅片(见图1)。
图1 星形翅片空温式汽化器示意图 11LN G 槽车对增压气体的要求为了维持LN G 槽车输送液体过程稳定,增压气体必须满足:①槽车容器顶部气相空间必须达到工作压力,并且在槽车额定压力下输送液体可以达到安全而快速;②设计中空温式汽化器给槽车提供的气体具备推动液面做功的能力,又不必造成额外的液体蒸发,供气温度维持饱和温度;③槽车的补气体。
为了分析方便,忽略导气管的热交换,对槽车液体和汽化器内气体组成的热力系统,运用能量平衡方程可有 Q =ρu (i 2-i 1)+pu(6)式中:ρ为液体密度;u 为液面下降速度;i 1为进入汽化器的过冷液体焓值;i 2为汽化器提供饱和气体焓值。
我们根据上式计算出对汽化器热交换量的要求。
21汽化器的热力计算通常星形翅片空温式汽化器采用直肋片管,具体单个肋片尺寸参见图1示意。
直肋片管基管壁厚按照G B -150要求和方法确定,其计算公式为 Δ(mm )=pD2[σ]t +p+Ψ(7)式中:D 为基管外径;[σ]t 为设计温度下管子的许用应力(单位为MPa );Ψ是考虑壁厚负偏差、裕量在内的管壁附加量(单位为mm )。
从传热学角度,肋片起换热作用的条件为2λαδ>1(λ为肋片材料的导热系数、α为对流换热系数);同时从优化换热的经验,肋片间距b 与高度h 必须满足约束方程(Gr ・pr )bh≈50,这就是肋片尺寸的一个约束条件。
从而得到肋片间距为b =50hυ2g β(T sur -T f )・pr (g 为重力加速度、β为空气热膨胀率、υ为空气运动粘度)。
一般情况下,肋片高度远远大于其厚度,肋端可以视为绝热处理,单个肋片的换热量为q =λm (δL )(T sur -T f )th (m h )(8)上式中L 为肋片长度,m =2α(L +δ)λL δ、th (m h )=e 2m h-1e 2m h +1。
肋片数为 N =πDδ+b(9)单根肋片管的总换热量为:Q 1=N q +α(T sur -T f )(πD -Nδ)(10)考虑到肋基温度沿长度方向的变化,运用对数温差求取(T sur -T f )(T sur -T f )=ΔT max -ΔT min ln (ΔT max /ΔT min )=(T sur -T L )-(T sur -T G )ln [(T sur -T L )/(T sur -T G )](11)需要的肋片管总根数为N ′=Q/Q 1(12)通常导气管长度的选取根据汽化器对换热面积裕量的要求而定。
结 论 LN G 槽车自增压空温式汽化器的设计计算对稳定LN G 输送、保证供应气体状态参数、节约材料消耗等有重要意义。
长江三角洲地区是西气东输工程重点用户地区,空温式汽化器有着广阔的市场需求。
本文首先给出天然气物性计算方法,然后给出空温式汽化器的换热面积和结构尺寸等的计算方法。
这为工程设计提供物性计算参照与指导,对优化、缩短LN G 相关设计有着重要作用。
参 考 文 献1 童景山,李敬.流体热热物理性质的计算.北京:清华大学出版社,19822 Mehrotra A K.Gneralized one parameter viscosity equationfor light and medium hydrocarbons ,Ind.Eng.Chem.Res.,Vo l.30,p.1367-1372,1991(收稿日期 2001-10-10 编辑 申红涛)・88・ministerial scientific and technological progress prizes.Now he is the director of the laboratory in the Department of Storage2 Transportation Engineering,the University of Petroleum,Bei2 jing. Add:Fuxue Road,Changping,Beijing(102249),China Tel:(010)89733181…………………………APPL ICATION OF WET PR OCESS DESU LPHUR2 IZING TECHN OLOG Y IN SING L E WE LL NATU2 RAL G AS EXPLOITATION Zheng Guoshu and Chen Rui(Yu2Da Natural G as Multipurpose Utilization Company of East Sichuan Drilling Company of SPA).N A TU R.GA S IN D.v.22,no.3,pp.81～83,5/25/2002. (ISSN1000-0976;In Chinese) ABSTRACT:At present,the wet process desulphurizing technology is widely utilized in large2scale desulph urizing plants and not applied in single wells.Many high sulfurous gas wells, however,are far from the desulphurizing plants.In order to make the natural gas resources exploited from these wells be turned into the commercial gas utilized,a great sum of funds are needful for building up gas pipeline for desulphurization to trans2 port the high sulfurous gas to the desulphurizing plants,which limits the exploitation of the high sulfurous natural gas in mid2 dle2low production wells.Therefore it is necessary to study the application of the wet process desulphurizing technology to sin2 gle wells.In the paper,the basic principle and technological pro2 cessing of single2well wet process desulphurization are expound2 ed and determined;and several key techniques which need to be solved for applying the wet process desulphurizing technology to single wells are pointed out.Through utilizing such a technology in the exploitation of shallow well Tei-1—a high sulfurous gas well,it is proved that such a gas desulphurizing technology is e2 conomic and reasonable with an obvious effect—being able to get qualified natural gas by purifying,thus opening up a vast range of prospects for utilizing the high sulfurous natural gas re2 sources in the remote gas wells with middle2low production rates. SUB JECT HEADING S:G as well,Single well,G as desulfu2 rization,Application Zheng G uoshu(engineer),born in1969,graduated from the S outhwest Petroleum Institute in1993and received his Master’s degree in natural gas development engineering from the institute in2001.Now he is engaged in shallow natural gas exploration and development. Add:Daqing Village,Jiangbei District,Chongqing(400021),China Tel:(023)67401245…………………………H ORIZONTALLY ORIENTING CR OSSING HUANGHE RIVER ENGINEERING OF CHANGN2 ING G AS PIPE L INE Zhang Xingsheng(Changning Natural G as Ltd. of Ningxia).N A TU R.GA S IN D.v.22,no.3,pp. 84～86,5/25/2002.(ISSN1000-0976;In Chinese) ABSTRACT:Changning gas pipeline is the first long2dis2 tance one in Ningxia.It starts from Shaan2G an2Ning gas field in the east to Y inchuan of Ningxia in the west and has an overall length of294km,pipe diameters of 426mm×6,7,7mm and designed annual throughput rates of400×106～600×106m3at transfer pressure of 4.5MPa.Crossing Huanghe River engi2 neering is located at the vicinity of Ren Village,Leitai-2 Team,Y ongning County,the Ningxia Hui Autonomous Region in the middle2upper reaches of the Huanghe River.The forma2 tion at the cross section is com posed of channel deposits with unconsolidated sands.When water content is large,it is of the property of drift sands.Such engineering is the controlling one of Changning gas pipeline project.It is designed by the Lang2 fang Pipeline Design Institute of PCL,surveyed by the Y isilan G eological Survey Team of Ningxia and constructed by the No. 2Pipeline Company and the No.3Pipeline Company,PCL.The first corossing in the middle2upper reaches of the Huanghe River has been finished in China by use of horizonally orienting cross2 ing technology and it is the longest and deepest crossing engi2 neering in all of the same ones in China,thus providing valuable and successful experience for pipeline’s horizontally orienting crossing large2sized rivers. SUB JECT HEADING S:Shaan2G an2Ning,Ningxia,Natural gas pipeline,Horizontal orientation,Crossing,Engineering Zhang Xingsheng,born in1972,graduated in oil and gas production engineering from the Xi’an Petroleum Institute. Now he is engaged in the management of natural gas production and transmission as well as pipeline construction. Add:No. 310,North Jinning Street,Y inchuan,Ningxia(750001),China Tel:(0951)6086864-8046…………………………DESIGN CALCU LATION OF SE LF2PRESSURIZE D AIR2HEATE D EVAPORAT OR FOR L NG TRANS2 PORTATION TANK Zhang Cunquan and Xu Lie(Shanghai Jiaotong University).N A TU R.GA S IN D.v.22,no.3,pp. 86～88,5/25/2002.(ISSN1000-0976;In Chinese) ABSTRACT:Because of the limitation of the geographical and customer2used conditions and peak2zone demand,the lique2 fied natural gas(LN G)transportation tank is of great market potentialities in trans porting natural gas,being an important supplementary means for pipeline transmission and distribution. The pressure source is always needed to be provided by a11N A TU RA L GA S IN DUS T R Y/May,2002 matched pressurized evaporator for the LN G trans portation tank under the condition of having no external mechanical power,i.e.to apply self2pressurized mode in the top gaseous space to of2 floading liquid.There are two kinds of evaporator matched for the LN G transportation tank,i.e.air2heated evaporator and aquathermal evaporator,the former may economize on both en2 ergy source and investment,taking air as its heat source.The air2heated evaporator can fully meet the demand for offloading liquid at the Y angtze River delta region where the climate throughout the year is gentle and humid and only very few days’lowest atmospheric temperature was below zero centi2 grade.The design calculation of the self2pressurized air2heated e2 vaporator for LN G trans portation tank,including the gas phase and liquid phase physical property calculation of natural gas and the thermal calculation of the air2heated evaporator,are intro2 duced,then the design parameters,as the heat exchange area and physical dimensions,etc.,of the air2heated evaporator are given out in the paper. SUB JECT HEADING S:Liquefied natural gas,Transporta2 tion tank,Self2pressurized air2heated evaporator,Design,Calcu2 lation Zhang Cunqu an(M aster),born in1969,graduated in cryogenics at the Xi’an Jiaotong University in1991and re2 ceived his Master’s degree from the Cryogenic Research and Testing Centre of Shanghai Jiaotong University in1996.Now he is a postgraduate studying for his doctorate in the centre and mainly engaged in the research on the cryogenic liquid storage and transportation and the s pace gas refrigerating machine. Add:No.1954,Huashan Road,Shanghai(200030),China Tel:(021)62933251…………………………L NG LAN D ST ORAGE AN D TRANSMISSION IN CHINA Xu Lie,Li Zhaoci and Zhang Jie(Shanghai Jiao2 tong University),Xu Y ongsheng(Zhangjiagang Sanctum Chemical Machinery Co.Ltd.).N A TU R. GA S IN D.v.22,no.3,pp.89～91,5/25/2002. (ISSN1000-0976;In Chinese) ABSTRACT:Liquefied natural gas(LN G)land storage and transmission is an absolutely necessary part in natural gas industry,which is of great significance in promoting the devel2 opment of natural gas industry.The status of the natural gas liq2 uefying,LN G storage and transmission and LN G acce ption sta2 tion,etc.,in existing LN G storage and transmission market as well as the technical level of key techniques such as supporting, insulation,safety and flowing path design,etc.,in the LN G storage and transmission equipment in China are introduced in the paper.And some suggestions on developing the LN G storage and transmission equipment industry are proposed finally. SUB JECT HEADING S:Land,Liquefied natural gas,Stor2 age,Transportation X u Lie(prof essor),born in1942,is a tutor of the post2 graduate studying for his doctorate.He has been engaged in the teaching and research on refrigeration and cryogenic engineering for a long time. Add:Research Institute of Refrigeration and Cryogenic engineering of Shanghai Jiaotong University,Shang2 hai(200030),China Tel:(021)629332511…………………………DESIGN AN D ANALYSIS OF NATURAL G AS L IQ2 UEFYING DEVICE WITH A DE L IVERABI L IT Y OF TWENT Y TH OUSAN D CUBIC METERS PER DAY Niu G ang,Wang Jing(Shanghai Jiaotong Uni2 versity)and Huang Yuhua(Dalian University of Technology).N A TU R.GA S IN D.v.22,no.3,pp. 92～95,5/25/2002.(ISSN1000-0976;In Chinese) ABSTRACT:As the“LN G demonstrating project in North Shannxi gas field”,the natural gas liquefying device with a de2 liverability of20×103m3/d,which was built up and went into operation in January1999,is the guiding project of developing LN G industry in China and is the first small LN G industrialized device in China.The major characteristics of the device are:①to make use of natural gas expanding refrigeration recycle;②to purify material gas by both low temperature methanol washing and molecular sieve drying;③to get cryogenic refrigeration by gas wave machine and turbin ex panding motor;④to take ad2 vantage of gas engine as the power of recycle gas compressor; and⑤to make use of the exhaust gas of gas engine as the ther2 mal source of heating molecular sieve regeneration gas.All the units of the device are made in China and this device’s being successfully put into operation has provided experience for pro2 ducing LN G by use of the natural gas exploited from the remote oil and gas fields in China. SUB JECT HEADING S:Natural gas,Liquefaction device, Design,Technological process,Simulation,Calculation Niu G ang,born in1970,is a postgraduate studying for his doctorate.He is mainly engaged in the research on chemical pro2 cess development and multi2phase flow as well as thermal con2 duction. Add:No.1954,Huashan Road,Shanghai(200030), China Tel:(021)62933198…………………………MATHEMATICAL MODE L AN D AL G ORITH MS OF H YD RAU L IC ANALYSIS OF CIT Y NATURAL G AS PIPE L INE NETWORK Tian Guansan(Qinghua University),Zhang Zenggang(Shandong College of Building Engineer221 N A TU RA L GA S IN DUS T R Y/May,2002。
