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压力容器厚度计算

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压力容器材料厚度计算及设计

压力容器材料厚度计算及设计
样 中时 ，则应 该 对 有 效厚 度
｛ ＿ 耐瀣 簿鼗 ｔ 钢牲 魄缩 箍
蒜ｓ 铡 槭 ｔ麟 穗 稚 精
那 么 应 该 将 补 强 金 属 对 厚 度 的 要 求 以 产 生影 响的原 因进行 分 析 。 及 计算 厚 度相加 进行 整体 补强操 作。 ２ 设计 的厚 度 另 外 ， 如 果 等 过 等 面 积 补 强 法 进 行 操 行计算 ：
若 计 算方 式 持续 以反 腐迭 代 的方 式进 行 ，则 有 着 较大 的 损 失 。如 果 是从 开 孔 补 强 、 外 压 容器 、卧式 容 器 等方 面 出发 ，则 通 过有 效 厚 度做 好 强 度 核算 的工 作 。 因此 ，一 旦 将 计算 厚 度 注 明在设 计 图
工业技术
Ｃ — ｈ ｉ ｎ ａ Ｎ — ｅ Ｗ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｅ ｉ ｅ ｓ ａ ｎ ｄ Ｐ ｍ ｄ ｕ ｃ ｔ ｓ 口匪 墨圈 ● ■ 盈 瞩 酗 ■ 啊 啊 ＿ ■ ■
压力容器材料厚 度计算及设 计
黄 洁 涛
（ 广 东长征机械 有限公 司，广 东 中山 ５ ２ ８ ４ ５ ５）
ｎ 职 义嘟店
ｌ Ｂ— ｄ ｝ 一 ２ ｛ 一 ｃ Ｘ １ 一 ｌ
期 要 求 、刚度 、强度 等最 小 厚 度 的要 求理 解 成 设计 的厚
公 式 中 ：Ａ１ 属 于 多 余 的 面 积 ， 其 度 ，主要 是指 制 造 容 器在 出 主 要 是 壳 体 有 效 厚 度 将 计 算 厚 度 相 减 厂 之 前 ，实 际测 量 的厚 度 在 后 获 得 的 数 值 ，ｍ ｍ ；８ １主 要 是 根 据 超 过设 计 厚 度 的前 提 下 ，与 Ｇ Ｂ １ ５ ０ — ２ ０ １ １ 内的规 定进 行 计算 后： 获得 的 安 全使 用 容器 的需 求互 相 满 厚 度 ，ｍ ｍ； ８ ２主要 是 根 据 相 关 文 件规 足 。通 常 情况 下 ，腐 蚀 裕 量 定 进行 厚度 的计算 ，ｍ ｍ。 的介 质均 是通 过 容 器 寿命 以 公 式 内其他 符号 与 Ｇ Ｂ Ｉ ５ ０ — ２ ０ １ １《 压 及 腐蚀 速 率之 间乘 积得 到 的

压力容器壁厚计算

压力容器壁厚计算

标准椭圆形封头
壁厚公式 S=PDi/(2*[σ t]*Φ -0.5P)+C 符号意义 [σ ]许用应 P压力(kg/cm2) D直径(mm) 及单位 力(kgf/cm2) 壁厚计算 10 2000 1370 最大允许工 [P]=(2[σ t]φ (S-C))/((Di+0.5(S-C)) 作压力 符号意义 [σ ]许用应 D直径(mm) Φ 焊缝系数 及单位 力(kgf/cm2)
标准椭圆形封头 压力校核 应力校核公 符号意义 及单位 应力校核
2000 1370 0.85 σ t=(P(Di+0.5(S-C))/(2(S-C)φ )； 必须满足σ t≦[ P压力(kg/cm2) 10 D直径(mm) 2000 Φ 焊缝系数 0.85
N=60f/p 极数 1450 1450 1450 1450 1450 1450 1450 960 960 960 960 960 960 960
Φ 焊缝系数 0.85
C壁厚附加量 (mm) 1
S壁厚(mm) 5.30292599
C壁厚附加量 S壁厚(mm) (mm) 1 10 C)φ )； 必须满足σ t≦[σ t] C壁厚附加量 (mm) 1 S壁厚(mm) 10
P压力 (kg/cm2) 20.86709806 σ t最大允许 应力 (kgf/cm2) 656.5359477
Φ 焊缝系数 0.85
C壁厚附加量 S壁厚(mm) (mm) 1 9.605851979
C壁厚附加量 (mm)
S壁厚(mm)
P压力 (kg/cm2)
1 10 S-C)φ )； 必须满足σ t≦[σ t] C壁厚附加量 (mm) 1 S壁厚(mm) 10
10.45697181 σ t最大允许 应力 (kgf/cm2) 1310.130719

任务四 压力容器的强度计算及校核

任务四 压力容器的强度计算及校核

项目一压力容器任务四压力容器的强度计算及校核容器按厚度可以分为薄壁容器和厚壁容器，通常根据容器外径Do与内径Di 的比值K来判断，K＞1.2为厚壁容器，K≤1.2为薄壁容器。

工程实际中的压力容器大多为薄壁容器。

为判断薄壁容器能否安全工作，需对压力容器各部分进行应力计算与强度校核。

一、圆筒体和球形壳体1.壁厚计算公式圆筒体计算壁厚：圆筒体设计壁厚：球形容器计算壁厚：球形容器设计壁厚：式中δ——圆筒计算厚度，mmδd——圆筒设计厚度，mmpc——计算压力，MPa。

pc=p+p液，当液柱静压力小于5%设计压力时，可忽略Di——圆筒的内直径，mm[σ]T——设计温度T下，圆筒体材料的许用应力，MPa（可查表）φ——焊接接头系数，φ≤1.0C2——腐蚀裕量，mm2.壁厚校核计算式在工程实际中有不少的情况需要进行校核性计算，如旧容器的重新启用、正在使用的容器改变操作条件等。

这时容器的材料及壁厚都是已知的，可由下式求设计温度下圆筒的最大允许工作压力[pw]。

式中δe——圆筒的有效厚度，mm设计温度下圆筒的计算应力σT：σT值应小于或等于[σ]Tφ。

设计温度下球壳的最大允许工作压力[pw]：设计温度下球壳计算应力σT：σT值应小于或等于[σ]Tφ。

二、封头的强度计算1.封头结构封头是压力容器的重要组成部分，常用的有半球形封头、椭圆形封头、碟形封头、锥形封头和平封头（即平盖），如图1-4所示。

工程上应用较多的是椭圆形封头、半球形封头和碟形封头，最常用的是标准椭圆形封头。

以下只介绍椭圆形封头的计算，其他形式封头的计算可查阅GB150—2011。

图1-4 封头的结构型式2.椭圆形封头计算椭圆形封头由半个椭球面和高为h的直边部分所组成，如图1-5所示。

直边h的大小根据封头直径和厚度不同有25mm、40mm、50mm三种，直边h的取值可查表1-7。

表1-7 椭圆形封头材料、厚度和直边高度的对应关系单位：mm图1-5 椭圆形封头椭圆形封头的长、短轴之比不同，封头的形状也不同，当其长短轴之比等于2时，称为标准椭圆形封头。

压力容器钢板厚度计算例题

压力容器钢板厚度计算例题
设计厚度：δn=δ+C
=1.6+1.6=3.2mm（300）
=1.6+2.13=3.73mm（400）
=1.6+3.2=4.8mm（600）
根据《容规》的规定。制造压力容器的钢板厚度不得小于6mm。因此设计厚度取6mm钢板。
还需要进行各种校核。
设计压力P=1.2MPa，
设计温度t=50℃。
介质为压缩空气。
确定参数：腐蚀裕量=Hale Waihona Puke mm钢板负偏差=0.6mm。
设计温度下的钢板许用应力【σ】t=133MPa。
焊缝系数Φ=0.85
则计算厚度δ=（PDi）/（2【σ】tΦ-P）
=（1.2*300）/（2*133*0.85-1.2）=1.60mm。（300）
=（1.2*400）/（2*133*0.85-1.2）=2.13mm（400）
=（1.2*600）/（2*133*0.85-1.2）=3.20mm（600）
以上计算的结果，可以看做是验证了4mm钢板在300、400、600mm的厚度，可以承受1.2MPa的压力。
如果是制造容器的单位进行设计，还要进行以下计算：
压力容器的计算,管体高=1450mm D=300mm,400mm,600mm 用4MM钢板能否承受1.2MPa的压力,是怎样计算的?在线等
最佳答案
依据GB150-1998<钢制压力容器》设计要求。以上题目缺少两个条件：介质和温度。假设介质为压缩空气，温度为常温。计算如下：
已知：公称直径Di=300mm、400mm、600mm。

压力容器计算

压力容器计算

补强区焊缝截面积 焊缝底边长度 A3 焊缝高度
需 要 补 强 的 面 积 A A4 = A - ( A1 判 断 + A2 + A3)= -610.54 m m
2
A4 > 0 开孔处需要补强 A4 ≤ 0 开孔处无需补强 加 强 管 补 强 ( A1 + A2 + A3)≥A
重取接管管壁厚度δ t, 重复以上计算 ,直至
设计温度 [ σ ]t 钢板厚度负偏差 腐蚀裕量 C1 C2
焊接接头系数 φ
壳体最小厚度δ min （不包括腐蚀裕量) 计算壁厚
碳钢 不锈钢 δ =
低合金钢
≥3m m ≥2m m 取较大值
PcDi 2［σ ］tφ -Pc
1.06
mm
壁厚附加量
C
C1 + C2
3.8
4.86
mm
mm
δ 'n = δ + C = _ 取 δ n = 6
北京第一通用机械厂
σ
T
≤0.9σ sφ
可行
强度削弱系数
fr = [σ ]tT
［σ ］ =
t
1.150 =
取fr =
1.000
因开孔削弱所需补强面积 A = dδ + 2δ (δ nt - CT )(1 - fr )
237.39 m m2
强度削弱系数
fr =
[σ ] t T
［σ ］ =
t
1.1504 =
t T T
A2
A3
d
C
Ä ¦
mm mm mm mm mm MPa
6 0.9 1 130 1
Y
X
管 设计温度下许用应力 [σ ] 接管焊接接头系数 φ

压力容器厚度计算

压力容器厚度计算

目前，我国压力容器设计依据GB150-98《钢制压力容器》，是国内普遍遵循的原则。

一般情况下，板厚增加，元件强度会提高，但有时板厚增加强度反而降低。

如何按照该标准进行厚度的恰当选取，更好地满足强度需求，对压力容器设计具有重要意义。

GB150-98规定，计算厚度是指按各章公式计算得到的厚度；设计厚度是指计算厚度与腐蚀裕量之和；名义厚度指设计厚度加上钢板厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格厚度，即标注在图样上的厚度；有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢板厚度负偏差。

我们这里讨论的厚度是名义厚度。

从定义中可以看出，名义厚度不包括加工减薄量，元件的加工减薄量由制造单位根据各自的加工工艺和加工能力自行选取，只要保证产品的实际厚度不小于名义厚度减去钢材厚度负偏差就可以。

这样可以使制造单位根据自身条件调节加工减薄量，从而更能主动地保证产品强度所要求的厚度，更切合实际地符合制造要求。

按照GB150-98等国家标准的原则，制造工艺人员要根据图样厚度考虑加工减薄量而增加制造元件的毛坯厚度。

在我国材料标准中，钢板厚度范围变化，钢板的σb、σs也有变化，一般是板厚增加，σb、σs有所降低。

我国压力容器用钢板许用应力随板厚厚度范围增厚而有所降低，因而可能出现虽然有时板厚增加，强度反而降低的现象，尤其是封头，这种现象更明显。

2 实例为了证明上述现象存在，举例如下：首先我们给出常用钢板在不同状态下的强度指标，如下表所示：常用钢板在不同状态下的强度指标表2.1 例1某台储气罐，其封头为标准椭圆形，材质15MnVR，设计内径Di=2000mm，腐蚀裕度C2=1mm，焊缝系数φ=1，设计压力P=2.6MPa，设计温度t=20℃，标准椭圆封头形状系数K=1，侧十图样上封头名义厚度δn=16mm.制造厂选用18mm厚度钢板压制封头，该制造厂压制封头时最大成型减薄量为δx10%，即18x10%=1.8(包含钢板厚度负偏差在内)。

(1)选用18mm厚度钢板压制封头，满足GB150-98设计要求。

GB150-压力容器

设计压力 P= Mpa
5.00设计温度 t= ºC
50内径D i= mm
200材料
304S 试验温度许用应力[σ]
122.00设计温度许用应力 [σ]t
119.00焊接接头系数ф＝
1.00计算厚度 δ= mm
4.29钢板负偏差C1＝ mm
0.8腐蚀裕量C2＝ mm
0名义厚度δ n ＝ mm
5.09不锈钢最小厚度δmin 2实取名义厚度δ n mm
12有效厚度δ e ＝ mm
11.20结论：
筒体实际长度 mm 400
重量 kg
25.10压力试验类型液压试验试验压力值PT
6.41试验温度下的屈服点 σs
177.00压力试验允许通过的应力水平[σ]st 159.30
试验压力下圆筒的应力σs t 60.41
校核条件
σT<[σ]T 校核结果
合格最大允许工作压力[P W ]
12.62设计温度下的计算应力σt 47.14
ф[σt]119.00
校核条件ф[σt]>σt
结论合格压 力 试 验 时 应 力 校 核
设 计 温 度 下 应 力 校 核满足最小厚度要求内压 圆筒计算
中国轻工业武汉设计工程有限责任公司计算过程
筒体简图。

压力容器、常压容器钢板壁厚计算选择和标准公式

压力容器、常压容器钢板壁厚计算选择和标准公式容器标准：《GB 150-2011 压力容器》《NB/T 47003.1-2009 钢制焊接常压容器》钢材标准：《GB 713-2008 锅炉和压力容器用钢板》－－GB 150碳素钢和低合金钢的钢板标准牌号Q245R、Q345R、Q370R、18MnMoNbR、13MnNiMoR、15CrMoR、14Cr1MoR、12Cr2Mo1R、12Cr1MoVR 《GB/T 3274-2007 碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带》－－GB150 Q235B钢板标准《GB 24511-2009 承压设备用不锈钢钢板及钢带》－－GB150高合金钢的钢板标准《GB/T 4237-2007 不锈钢热轧钢板和钢带》－－NB/T 47003高合金钢板标准，化学成分、力学性能《GB/T 3280-2007 不锈钢冷轧钢板和钢带》《GB/T 20878-2007 不锈钢和耐热钢牌号及化学成分》《GB/T 699-1999 优质碳素结构钢》牌号08F、10F、15F、08、10、15、20、25、30、35、40、45、50、55、60、65、70、75、80、85、15Mn、20Mn、25Mn、30Mn、35Mn、40Mn、45Mn、50Mn、60Mn、65Mn、70Mn《GB/T 700-2006 碳素结构钢》－－牌号Q195、Q215、Q235、Q275《GB/T 709-2006 热轧钢板和钢带的尺寸、外形、重量级允许偏差》不锈钢牌号对照表《GB 150-2011 压力容器》俗称GB 24511-2009承压设备用不锈钢钢板及钢带GB/T 4237-1992不锈钢热轧钢板和钢带ASME(2007)SA240 统一数字代号新牌号旧牌号型号S304 S30408 06Cr19Ni10 0Cr18Ni9 304 S316 S31608 06Cr17Ni12Mo2 0Cr17Ni12Mo2 316 S316L S31603 022Cr17Ni12Mo2 00Cr17Ni14Mo2 316L S321 S32168 06Cr18Ni11Ti 0Cr18Ni10Ti 321圆筒直径：钢板卷焊的筒体，规定内径为公称直径。

压力容器筒体厚度计算

项目号 中国石化集团 洛阳石油化工工程公司 文表号
80800D0201 70-401/C1
内压圆筒
第 1 页共 1 页 10-3 简 图
执行标准：GB150-1998
设计条件 计算压力pc 设计温度 圆筒内直径Di 材料
试验温度下屈服限σ s（σ
0.2)
2.500 160.00 108.00 不锈钢 305.00
0.2)= 0.2)=
MPa MPa 0.32 1.210 204.79 mm MPa MPa
pT=
试验压力下的应力校核
计算结果
V1.0
圆筒内直径Di
108.00
mm 圆筒名义厚度δ n
1
mm
MPa ° C mm
MPa MPa MPa mm mm mm
试验温度下许用应力[σ ] 120.00 设计温度下许用应力[σ ]t 110 钢板厚度负偏差C1 腐蚀裕量C2 厚度附加量C=C1+C2 焊接接头系数φ 0.18 0.50 0.68 0.85
圆筒厚度计算
圆筒计算厚度δ 碳素钢、低合金钢 高合金钢 圆筒名义厚度δ n δ n=δ +C= δ n=δ min+C2= 1.46 mm
圆筒最小厚度δ min
δ min≥3 δ min≥2
2.14
mm 取δ min=
mm
1
mm
mm 取大者圆整值δ n= mm
1.00 mmΒιβλιοθήκη 1.50压力试验时的应力校核
压力试验类型 试验压力下圆筒的许用应力[σ ]T 圆筒有效厚度δ e 试验压力pT
试验压力下圆筒的应力σ
T
液压试验 液压试验 气压试验 δ e=δ n-C= [σ ]T=0.9φ σ s(σ [σ ]T=0.8φ σ s(σ

压力容器-壁厚计算公式

Pc Diσφδδcδn Cδe0.97001130.853.294979 4.3949798 1.35 6.65以上是筒体计算壁厚参数：Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：圆筒内径mmσ：设计温度下圆筒材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：圆筒计算厚度；δc：圆筒设计厚度；δn：圆筒名义厚度；δe：圆筒有效厚度；Pc Diσφδδcδn Cδe0.97001130.853.287242 4.3872428 1.9 6.1以上是封头计算壁厚参数：Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：封头内径mmσ：设计温度下封头材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：封头计算厚度；δc：封头设计厚度；δn：封头名义厚度；δe：封头有效厚度；Pc Diσφδδcδn Cδe0.98113010.281359 1.3813594 1.45 2.55以上是接管补强计算Pc：计算压力MPa，取设计压力Di：接管内径mmσ：设计温度下接管材料的许用应力φ：焊接接头系数C：厚度附加量C=C1+C2，C1为钢材厚度负偏差，C2为腐蚀裕量δ：接管计算厚度；δc：接管设计厚度；δn：接管名义厚度；δe：接管有效厚度；d：开孔直径，圆形孔取接管内直径加两倍厚度附加量，椭圆形或长圆形孔取所考虑平面上的尺寸(弦长，A：开孔消弱所需要的补强截面积A1：壳体有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A2：接管有效厚度减去计算厚度之外的多余面积A3：焊缝金属截面积Pσσt P T1P T2P T3P T41113113 1.25 1.15 1.25 1.15以上是内压容器(外压容器和真空容器)的试验压力，其参数：P：设计压力Mpaσ：容器元件材料在试验温度下的许用应力MPaσt：容器元件材料在设计温度下的许用应力MPaP T1：内压容器的液压试验压力MPaP T2：内压容器的气压试验压力MPaP T3：外压容器和真空容器的液压试验压力MPaP T4：外压容器和真空容器的气压试验压力Mpa压力容器气密性试验压力为压力容器的设计压力钢号在下列温度下的许用应力MpaQ235-B≤150℃200℃250℃11310594 20R钢板≤100℃150℃200℃250℃133132123110 16MnR≤200℃250℃钢板170156 20钢管≤150℃200℃250℃130123110 20G钢管≤100℃150℃200℃250℃137132123110d A A1A2A3A083.9276.4487281.486383.12025-88.1578虑平面上的尺寸(弦长，包括厚度附加量)。

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目前，我国压力容器设计依据GB150-98《钢制压力容器》，是国内普遍遵循的原则。

一般情况下，板厚增加，元件强度会提高，但有时板厚增加强度反而降低。

如何按照该标准进行厚度的恰当选取，更好地满足强度需求，对压力容器设计具有重要意义。

GB150-98规定，计算厚度是指按各章公式计算得到的厚度；设计厚度是指计算厚度与腐蚀裕量之和；名义厚度指设计厚度加上钢板厚度负偏差后向上圆整至钢材标准规格厚度，即标注在图样上的厚度；有效厚度指名义厚度减去腐蚀裕量和钢板厚度负偏差。

我们这里讨论的厚度是名义厚度。

从定义中可以看出，名义厚度不包括加工减薄量，元件的加工减薄量由制造单位根据各自的加工工艺和加工能力自行选取，只要保证产品的实际厚度不小于名义厚度减去钢材厚度负偏差就可以。

这样可以使制造单位根据自身条件调节加工减薄量，从而更能主动地保证产品强度所要求的厚度，更切合实际地符合制造要求。

按照GB150-98等国家标准的原则，制造工艺人员要根据图样厚度考虑加工减薄量而增加制造元件的毛坯厚度。

在我国材料标准中，钢板厚度范围变化，钢板的σb、σs也有变化，一般是板厚增加，σb、σs有所降低。

我国压力容器用钢板许用应力随板厚厚度范围增厚而有所降低，因而可能出现虽然有时板厚增加，强度反而降低的现象，尤其是封头，这种现象更明显。

2 实例
为了证明上述现象存在，举例如下：首先我们给出常用钢板在不同状态下的强度指标，如下表所示：
常用钢板在不同状态下的强度指标表
2.1 例1
某台储气罐，其封头为标准椭圆形，材质15MnVR，设计内径Di=2000mm，腐蚀裕度C2=1mm，焊缝系数φ=1，设计压力P=2.6MPa，设计温度t=20℃，标准椭圆
封头形状系数K=1，侧十图样上封头名义厚度δn=16mm.制造厂选用18mm厚度钢板压制封头，该制造厂压制封头时最大成型减薄量为δx10%，即18x10%=1.8(包含钢板厚度负偏差在内)。

(1)选用18mm厚度钢板压制封头，满足GB150-98设计要求。

15MnVR钢板厚度负偏差C1=0.25mm，封头成型后最小厚度δmin=18-1.8=16.2mm，图样厚度一钢板厚度负偏差=16-0.25=15.75mm，即满足GB150-98的要求。

(2)16mm图样厚度满足设计强度要求。

对图样封头厚度16mm进行强度校核，由GB150-98(7-1)椭圆封头厚度计算公式(标准椭圆K=1)：
式中，由GB150-98表4-1，16mm厚度的15MnVR[σ]=177MPa，则封头计算厚度：
考虑腐蚀裕量C2=1MM，封头设计厚度δa=δ+C2=14.74+1=15.74mm，再考虑钢板厚度负偏差C1=0.25mm，δa+C1=15.74+0.25=15.99mm，现图样厚度
B.=16mm>15.99rmn，即满足设计强度要求。

(3)板厚增加，强度反而不符合要求。

虽然制造时考虑加工成型减薄量，增加了压制封头钢板厚度，满足GB150-98封头最小厚度≧图样厚度-钢板厚度负偏差的要求，但由GB150-98表2-1查18mm厚度的15MnVR封头材料的许用应力[δ]=170MPa，此时，封头计算厚度：
考虑腐蚀裕度C2=1mm，则封头设计厚度δb=15.35+1=16.35mm，现封头成型后最小厚度(包含钢板厚度负偏差在内)为：18-1.8=16.2mm<封头设计厚度16.35mm，即不满足设计强度要求。

2.2 例2
某低温反应容器(t=25℃)的球形封头材质为15MnNiDR，图样厚度20mm，设计压力P=7.65MPa，设计内径Di=1500mm，腐蚀裕度C2=1mm。

制造厂选用22mm 钢板压制球形封头，该制造厂压制封头时最大成型减薄量(包含钢板厚度负偏差在内)为δx 12%=22x12%=2.64mm。

(1)选用22mm厚度钢板压制球形封头，满足GB150-98要求。

22mm厚度的
15MnNiDR钢板厚度负偏差为0.8mm，封头成型后最小厚度(包含钢板厚度负偏差在内)δmin=22-2.64=19.36mm>图样厚度-钢板厚度负偏差=20-0.8=19.2mm，即选用22mm厚度钢板压制球形封头，满足GB150-98要求。

(2)20mm图样厚度满足设计要求。

对图样球形封头厚度进行强度校核，由
GB150-98(5-5)：
考虑腐蚀裕度C2=1MM，则封头设计厚度δb=17.8+1=18.8mm，再考虑钢板厚度负偏差C1=0.8mm,δa+C1=18.8+0.8=19.6mm<20mm图样厚度，即图样厚度20mm 满足设计强度要求。

(3)板厚增加，强度反而不符合要求。

虽然制造时考虑加工成型减薄量，增加了压制封头钢板厚度，满足了GB150-98封头最小厚度≧图样厚度-钢板厚度负偏差的要求，但由于钢板厚度增加后[σ]由163MPa降至157MPa，此时，球型封头计算厚度：
再考虑腐蚀裕度C2=1MM，则球形封头设计厚度δa=δ+C2=18.5+1=19.5mm，现封头成型后最小厚度δmin=22-2.64=19.36mm<19.5mm，故不能满足设计强度要求。

3 结语
由以上实例说明，若不考虑板厚增加，材料力学性能降低这一因素，将可能制造出强度不够的不合格受压元件。

除了上述两例材质外，还有其它多种钢种，如
16MnR,16MnDR等的力学性能均随厚度范围变化。

因此，设计人员在选用我国钢板进行设计时，应充分考虑材料许用应力随板厚范围变化而变化的问题；应增加最小厚度值，确保制造工艺人员为弥补加工减薄量而增加板厚时，受压元件成型后最小厚度仍能满足设计强度要求。