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一、计算说明计算时关键考虑中间跨距最大的最不利情况进行检算。
结构计算依据为《钢结构设计手册》、《建筑施工手册》第四版Q235钢设计值[σ]=205MPa。
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，依据设计要求，为保证梁体结构和支架稳定性，该梁分两次浇注，首先浇注右幅梁体，待梁体养护龄期达到7天后，在浇注左幅梁体。
1.1 主要参数：恒载分项系数取1.2活载分项系数取1.4C40钢筋混凝土容重取26KN/m3(素砼容重为25 KN/m3,钢筋容重取0.15Kg/ m3)。
竹胶板木模选120cm×240cm×2cm矩形模板，弹性模量E=5.0×103MPa,密度为б1=700Kg/m3,静弯强度[σ]=11MPa。
钢管外径48mm，厚3.5mm，截面积为489mm2，惯性矩I=12.18cm4，抵抗矩W=5.079cm3,每米长自重38.4N/m，回转半径i=15.78mm。
I10工字钢截面抵抗矩W=49cm3，截面惯性矩I=245cm4，每米重量11.261Kg/m。
I36a工字钢的截面抵抗矩W=877.6cm3,截面惯性矩I=15796cm4，每米重量60Kg/m，设计值[σ]=205MPa。
松木密度440kg/m3,抗弯强度[σ]=17MPa，抗剪强度[fv]=1.7MPa，弹性模量E=10×109Pa。
I50a工字钢每米重量93.61Kg/m，I=46472cm4，W=1858.9cm3。
直径52.9cm螺旋焊钢管，8mm壁厚，每米重量103.29kg/m, 截面抵抗矩W=1680.55cm3,截面惯性矩I=44450.54cm4，回转半径i=18.42cm,截面积S=130.88cm2重力加速度g取9.8。
二、方案选择2.1架空方案钢构梁侧模板选用竹胶板木模，单块尺寸为120cm×240cm×2cm，梁侧模板竖向支撑选用100mm×100mm松木，间隔30cm布置。
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
盘扣支架检算太行山高速公路邯郸段现浇支架检算报告目录第一章工程简介 (4)1.1 工程概况 (4)1.2 现浇支架方案 (4)第二章参数确定 (5)2.1 检算内容 (5)2.2 参考资料 (5)2.3 参数取值 (6)2.3.1 材料参数 (6)2.3.2 构件参数 (6)第三章结构的受力计算及验算 (6)3.1 碗口支架检算 (6)3.1.1 荷载计算 (6)3.1.2立杆稳定性检算 (11)3.2 门洞检算 (13)3.2.1左门洞纵梁 (13)3.2.2右门洞纵梁 (16)3.2.3横梁检算 (18)3.2.4立柱检算 (20)3.2.5基础检算 (21)3.2.6盘扣支架下地基检算 (22)第四章结论 (22)第一章工程简介1.1 工程概况太行山高速公路邯郸段现浇支架结构布置为：在桥梁纵向布置间距为在0#~7#截面块段为0.6m，其他区段为0.9m，水平间距根据位置改变，大致分布为，翼缘板处间距0.9m，腹板处（包括两侧腹板和中间腹板）间距为0.6m，底板处间距为0.9m，立杆步距设置均为1m。
1.2 现浇支架方案结合工程概况，现浇支架方案如下图所示：图1.1 纵断面示意图第二章参数确定2.1 检算内容太行山高速公路邯郸段现浇支架检算2.2 参考资料1、现浇梁支架指导性示意图；2、《公路钢筋混凝土及预应力桥涵设计规范》（JTGD-062 2012）；3、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）；4、《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ-231-2001）；6、《建筑结构荷载规范》（GB500009-2012）7、现场提供的资料：施工图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=206GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=205MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；A3钢(Q345)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=300MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=180MPa。
某分离立交桥为左、右幅分离式连续箱梁构造，全桥箱梁长137m,由于地形复杂，每跨高度不同，本方案按最高一跨进行计算：H=13m。
一.上部结构核载1.新浇砼的重量:2.804t/m22.模板、支架重量:0.06t/m23.钢筋的重量:0.381t/m24.施工荷载:0.35t/m25.振捣时的核载:0.28t/m26.倾倒砼时的荷载:0.35t/m2则:1+2+3+4+5+6=2.804+0.06+0.381+0.35+0.28+0.35=4.162t/m2钢材轴向容许应力：【σ】=140Mpa受压构件容许xx：【λ】=200二．钢管的布置、受力计算某分离立交桥拟采用Φ42mm,壁厚3mm的无缝钢管进行满堂支架立设，并用钢管卡进行联接。
通过上面计算，上部结构核载按4.162t/m2计，钢管间距0.6×0.6m间隔布置，则每区格面积：A1=0.6×0.6=0.36m2每根立杆承受核载Q：Q=0.36×4.162=1.498t竖向每隔h=1m,设纵横向钢管，则钢管回转半径为：i=hµ/【λ】=1000×根据i≈0.35d,得出d=i/0.35,则则选Φ42mm钢管可。
Φ42mm，壁厚3mm的钢管受力面积为：A2=π（）2-π（（42-3×2）÷2）2=π（212-182）=367mm2则坚向钢管支柱受力为：σ=Q/A2=1.498T/367mm2=1.498×103×10N/367×10-6m2=4.08×107Pa=40.8MPa=140Mpa应变为：ε=σ/E=40.8××109=1.94×10-4xx改变L=εh（注h=13m）=1.94×10-4×13000=2.52mm做为预留量，提高模板标高。
通过上式计算，确定采用￠42mm外径，壁厚3㎜的无缝钢管做为满堂支架，间隔0.6×0.6m，坚向每间隔1m设纵横向钢管，支架底部及顶部设剪刀撑，并在底部增设纵横向扫地撑，以保证满堂支架的整体稳定性。
碗扣脚手架支架检算支架检算分三种分别计算，其中一种是碗扣支架，一种是扣件支架，一种是盘扣支架，分别根据各自对应的规范进行检算，依据规范分别是《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）和《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013），具体检算过程如下：碗扣式支架检算1区、2区、3区带状区均采用本类型支架，梁下立杆间距0.6×0.6m，板下1.2×1.2m，基本步距为1.2m，支架高度约9.5～14m。
根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）检算支架。
1、荷载计算（1）模板及支架自重Q1选取主次梁最多、梁板截面最大、支架最高的区域为检算模型，即以2区最大跨度单元（18×8.5×15.5m）的支架为检算模型，梁下支架杆件基本间距为600mm，板下支架基本间距为1200mm，根据结构实际尺寸情况还配套间距900mm的支架间距，水平横杆竖向步距按1200mm考虑，为方便计算且不低于实际工况，取支架杆件间距为900mm统一考虑其自重。
①模板自重检算单元内梁截面按最大截面600×1600mm考虑，模板采用木模板，15mm厚木胶合板为面板，次楞为50×100×18000mm方木，间距不大于250mm，主背楞为100×100×1700mm方木，间距不大于900mm，则梁下模板自重为[（0.6+1.4×2）×18×0.015+0.1×0.05×18×6+0.1×0.1×1.7×21]×6/（18×0.6）=1.008KN/m2板下模板自重则按《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）中第4.2.4条规定取值0.5KN/m2。
支架设计及验算第五章支架设计及验算5.1支架、模板方案5.1.1模板箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15 mm的竹胶板。
竹胶板容许应力[σ0]=14.5MPa,弹性模量E=6×103MPa。
5.1.2纵、横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5MPa，截面尺寸为8×13.5cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×1352/6=2.43×105mm3I= bh3/12=80×1353/12=1.64×107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，顺纹弯矩应力为14.5 MPa，截面尺寸为8×8cm。
截面参数和材料力学性能指标：W= bh2/6=80×802/6=85333mm3I= bh3/12=80×803/12=3.41×106mm3考虑到现场材料不同批，为安全起见，方木的力学性能指标按湿材乘0.9的折减系数取值，则[σ0]＝14.5×0.9＝13.05MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa，容重6KN/m3。
纵横向方木布置：纵向方木或[10槽钢（I10工钢）布置间距等同于支架横向间距，横向方木间距一般为30cm，在腹板和端、中横隔梁下为20cm。
5.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=2.6mm，材质为Q235A 级钢，轴向容许应力[σ0]=140 MPa。
详细数据可查表5.01。
碗扣支架钢管截面特性表 5.01碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距一般为90×90cm，在端、中横隔梁下为60×60cm、30×60cm，腹板下30×90cm、60×90cm。
横杆除顶端及底端步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。
连接支杆和竖向剪刀撑见图。
5.2荷载取值及荷载组合5.2.1荷载取值（1）模板、支架自重：竹胶板自重取0.15KN/m2。
盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。
盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。
由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。
二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。
先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。
加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。
为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。
在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。
三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。
碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。
根据盖梁恒载分布特点。
盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。
⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。
立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。
⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。
⑷横向和纵向均设置剪刀撑。
剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。
⽀架预压⽅案及脚⼿架计算（检算）某路⽴交桥现浇梁⽀架施⼯⽅案⼀、⼯程概况1、概述本标段某某某路互通式⽴交桥主线桥全长462m，共四联22跨，跨径组合为（17.5m+5×22m+17.5m）+（17.5m+2×22m+25m+19m）+（2×19m+22m+25m+17.5m）+（17.5m+3×22m+17.5m）；桥宽为变宽22.5m～43.16m，桥形采⽤单箱多室，桥标准梁形单箱三室，翼缘板宽2.5m，梁体为等⾼1.4m。
梁体为部分预应⼒A 类构件，设置钢筋砼防撞栏，上设栏杆扶⼿，伸缩缝采⽤浅埋式Em-80型伸缩缝，桥⾯铺装采⽤钢纤维防⽔砼和沥青⾯层。
根据既有地⾯标⾼和桥梁设计标⾼计算主线桥⽀架⽤量约为7万空间⽴⽅⽶。
主线桥第⼆联S9~S10上跨既有湘桂线铁路，需采⽤φ400mm钢管架空(贝雷架)预留湘桂铁路单线限界通道。
本⼯程⼯期短，合同⼯期为8个⽉，由于前期施⼯受施⼯现场地下管线和⾼压电线影响，⼯期已滞后约⼀个半⽉，为保证合同⼯期，我部拟⼀次性投⼊四联的模板、⽀架材料。
2、材料选⽤和质量要求1）本⼯程脚⼿架为连续箱梁承重⽤，选⽤落地扣件式多排钢管脚⼿架，现浇梁外模采⽤122×244×12优质⽵胶板。
2）钢管规格为φ48×3.5mm，且有产品合格证。
钢管的端部切⼝应平整，禁⽌使⽤有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。
钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。
3）扣件应按现⾏国家标准《钢管脚⼿架扣件》（GB15831）的规定选⽤，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使⽤不合格的扣件。
新扣件应有出⼚合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现⾏国家标准《钢管脚⼿架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。
旧扣件使⽤前应进⾏质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使⽤，出现滑丝的螺栓必须更换。
⼆、脚⼿架基础处理：脚⼿架搭设⽀架前，必须对既有地基进⾏处理，以满⾜箱梁施⼯过程中承载⼒的要求。
柱间系梁盖梁支架受力验算施工图纸见附件：考虑串棒和工字钢与盖梁通用，所以计算采用最大系梁9.58m3计算，施工平台支撑横梁和预留件分别采用I36b 工字钢长9m 及φ8cm 碳圆长2.5m ，工字钢上铺15*15方木，方木上铺钢模。
15*15方木技术参数Wx=bh^2/6=562.5cm 3,Ix= bh^3/12=4128cm 3。
1、 I36b 工字钢受力检算模板自重荷载33KN ；人员机具荷载43KN ；振捣荷载43KN ；总荷载=系梁自重+模板+人员机具+振捣、倾倒砼等动载=9.58×2.6×10+33+43+43=368.1KN ；m KN /35.610.6/1.368q ==q=61.35KN L=6.0m W 截面抵抗矩查表m N m KN ql M .276080.08.27680.635.61822max ==⨯== MPa m N W M 121).(101211021140276080266max max =⨯=⨯⨯==-σ＜[σ]=215MPa ； 满足要求。
2、 φ8串杠受力验算D=8cm 碳圆（尺寸及参数：d=80mm, I x =201.1cm 4,w x =50.3cm 3,截面面积=50.2cm 2,理论重量=49.36（kg/m ））2.1剪力验算：)3(85][16.1804.014.39125091250t 125.945.36P 5.363.43.43.36.258.92钢A MPa MPa A P N t==⨯======+++⨯ττ 满足要求。
2.2弯曲应力验算：毛截面抵抗拒:9.66102.98072.0912503.5040982.0W 6333W MPa W M cm r d =⨯⨯=====-σπ 满足要求。
2.3刚度验算： mm L mm EI Pl fA cm r d d I 36.0400003.0101.201101.23072.09125031.2017854.00491.064811334444==⨯⨯⨯⨯⨯======- π （悬臂构件，计算跨度取实际长度2倍。
目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、模板检算 (3)四、横向支撑肋检算 (5)五、纵向方木支垫检算 (6)六、支架承载力检算 (6)七、地基检算 (7)八、抗倾覆检算 (8)九、附件 (10)支架检算说明书一、工程概况槽型梁是为了跨越国道有足够净空而设计的一种梁型，在1#墩与2#墩之间采用一联31.2m预应力混凝土槽型梁跨越。
槽型梁顶宽为7.7m，底宽为7.3m，腹板厚度端头2m内为80cm，后1.5米渐变为50cm，槽型梁型以跨中对称。
该槽型梁采用满堂支架现浇施工。
其中，在跨中两侧留两个宽度4米净空4.2米的门洞供车辆通行，梁体有两种截面，即距两端3.5米和中间部位。
梁端截面如下：中间截面如下：钢管脚手架采用钢管外径45mm，壁厚3mm碗扣式支架，纵向步距60cm；横向间距60cm；横杆层距60cm，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每5米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧腹板下各1道，梁体中间1道，外侧各一道，剪刀撑与地面成45°—60°角。
内、外膜均采用竹胶板。
外模模板下部采用10×10cm的方木作为横向支撑肋，中心间距为20cm，下部采用15cm×15cm的方木作为纵向方木支垫，中心间距为60cm。
地基处理采用填土压实处理，表面利用C20混凝土进行封层。
处理完毕的地基表面应高出现有公路20cm，并与公路顺坡连接。
地基两侧设置纵向排水沟，随时排走上表面的积水，防止破坏处理完毕的地基。
填土段地基处理宽度为13m，处理长度两侧均为8.5米。
处理完毕的地基承载力不得小于150kpa。
并利用轻型触探仪对处理完毕的地基进行检测。
二、荷载计算计算荷载选取距梁端2m处截面，其他节段的梁体截面尺寸均小于此段，且满堂支架结构完全相同，所以该计算荷载时偏于安全的。
荷载如下：（1）槽型梁砼自重：钢筋砼容重取26.25kN/m 3 （2）每侧腹板及半底板每延米砼为：6.245m 3自重m kN q /931.16325.26245.62=⨯= （3）施工人员及机械设备：23/5.1m kN q = （4）模板自重：4q =4.5KN ／m（5）振捣砼时产生的荷载：25/0.2m kN q =三、模板检算模板材料为竹胶板，其静弯曲强度为MPa 60=σ，弹性模量为：M P a E 3100.6⨯=，模板厚度m d 015.0=。
框架桥支架、模板施工方案第一节支架方案一、支架设计支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，钢管外径为φ48钢管，壁厚3.5mm。
支架横向间距为0.9米;纵向间距为0.9米，纵横杆排距1.2米；在距两墙身2.0米的范围内横向间距、纵向间距均为0.6米，纵横杆排距0.6米。
支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。
横桥向剪刀撑、纵桥向间距均为2.0米；在距两墙身2.0米的范围内，横向、纵向均设置小剪刀撑间距为0.6m，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。
底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木。
（见附图）二、支架计算1、荷载分析①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。
表1 扣件式钢管截面特性②新浇砼容重按3T，30kN/m3计算,30Kpa。
③模板自重:0.38 Kpa。
④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa荷载组合计算强度:q=1.4×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算刚度:q=1.4×(②+③)2、箱梁支架检算:A、底模检算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。
①、荷载组合q=1.4×(30+0.381)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=51.633kN/m②、截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。
③、承载力检算强度：M max＝ql2/10＝51.633×0.3×0.3/10＝0.465KN.mσmax＝M max /W＝0.465×106/2.4×104＝19.375MPa≤[σ0] 合格刚度：荷载: q=1.4×(30+0.38)=42.532kN/mf＝ql4/(150EI)＝42.532×3004/(150×6×103×2.81×105)＝1.36mm≤[f0] 合格B、方木小楞检算方木搁置于间距0.9米的方木大楞上,小楞方木规格为100×100mm,小楞亦按连续梁考虑.①、荷载组合q1=(1.4×(30+0.38)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.3+6×0.1×0.1=15.550kN/m②、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3I=a4/12=1004/12=8.33×106mm3方木的力学性能指标按《铁路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9=10.8MPa,E=9.0×103×0.9=8.1×103MPa。
③、承载力计算强度：M max＝q1l2/10＝15.550×0.92/10＝1.260KN.mσmax＝M max /W＝1.260×106/1.67×105＝7.545MPa≤[σ0] 合格刚度：q=15.550-1.4×（2.0+2.0+2.5）×0.3=12.82kN/mf＝ql4/(150EI)＝12.82×9004/(150×9×103×8.33×106)＝0.831mm≤[f0]＝1800/400＝4.5mm 合格C、方木大楞检算大楞规格为150×150mm的方木，底板支架横向间距取0.9米，大楞按简支梁考虑。
①、荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：底板: P1=15.550×0.9=13.995kN大楞方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m②、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1500/6=5.63×105mm3I=a4/12=1504/12=4.22×107mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9=10.8MPa,E=9×0.9×103=8.1×103MPa。
③、承载力计算力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力 R＝(13.995×3+0.06×0.9)/2=21.020KN最大跨中弯距 M max＝21.020×0.45- 0.06×0.452/2-15.550×0.3＝4.788KN.mσmax＝M max /W＝4.788×106/5.63×105＝8.504MPa≤[σ0] 合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=15.550×4×0.9-1.4×（2.0+2.0+2.5）×0.9= 47.79kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝47.79×1000×9003/(48×8.1×103×4.22×107)+5×0.14×9004/(384×8.1×103× 4.22×107)＝ 2.123mm≤[f0] =900/400=2.25mm合格D、满堂支架计算每根立柱所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：板底（均以跨度0.9米计算）:P1=(1.4×(30+0.38)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9 +0.14×0.9=46.595kN满堂式碗扣支架按7米高计，其自重为：g=7×0.235=1.645 KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=46.595+1.645=48.24 kN①、立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度为1.2m。
长细比λ=L/i=1200/15.78=76<80,故φ=1.02-0.55（(λ＋20)/100）2=0.513，则：[N]= φA[σ]=0.513×489×215=53.93kNN<[N] 合格②、强度验算：σa＝N/A ji=48.24×1000/489=98.650MPa≤ [σa]=215 MPa 合格第二节支架搭设一、支架搭设1、技术要求①、相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；②、在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；③、对接扣件的开口应朝上或朝内；④、各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm；⑤、立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；⑥、上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的1/3；⑦、扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于50KN·M；⑧、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。
主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。
2、其余要求①、支架搭设必须按照交底施工；②、支架搭设时必须挂线施工，确保同线杆件中心线在同一条直线上；③、顶托和底托外露高度需满足相关规范要求；④、剪刀撑所用钢管长度不够的连接时，必须使用接头扣件；各剪刀撑布置位置、数量必须按交底施工，距边墙2.0m范围内根据现场情况只可增加。
二、支架安全要求1、支架使用规定①严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；②严禁攀援支架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；③支架上垃圾应及时清除，以减轻自重并防止坠物伤人。
2、拆除规定①拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；②拆除前应先清除支架上杂物及地面障碍物；③拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业；④拆除过程中，凡已松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠；⑤拆下的杆件应以安全方式吊走或运出，严禁向下抛掷；⑥搭拆支架时地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内；3、支架安全措施①禁止任意改变构架结构及其尺寸；②禁止架体倾斜或连接点松驰；③禁止不按规定的程序和要求进行搭设和拆除作业；④搭拆作业中应采取安全防护措施，设置防护和使用防护用品；⑤不得在六级以上大风、雷雨和雪天下继续施工。
4、钢管支架的防电、避雷措施①、防电措施a、钢管支架在架设的使用期间要严防与带电体接触，否则应在架设和使用期间应断电或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施。
b、钢管支架应作接地处理，设一接地极，接地极入土深度为2~2.5m。
c、夜间施工照明线通过钢管时，电线应与钢管隔离，有条件时应使用低压照明。
②、避雷措施a、避雷针：设在架体四角的钢管脚手立杆上，高度不小于1m，可采用直径为25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管。
b、接地线：优先采用直径8mm以上的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢，接地线之间采用搭接焊或螺栓连接，搭接长度≥5d，应保证接触可靠。
接地线与接地极的连接宜采用焊接，焊接点长度应为接地线直径的6倍或扁钢宽度的2倍以上。
c、接地线装置宜布置在人们不易走到的地方，同时应注意与其它金属物体或电缆之间保持一定的距离。
d、接地装置安设完毕后应及时用电阻表测定是否符合要求。
e、雷雨天气，钢管支架上的操作人员应立即离开。
三、支架预压安装模板前，要对支架进行压预。
支架预压的目的：1、检查支架的安全性，确保施工安全。
2、消除地基非弹性变形和支架非弹性变形的影响，有利于桥面线形控制。
预压方法依据顶板砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与顶板荷载等重的砂袋（荷载统一考虑安全系数为1.4)。
