梁模板计算书

梁模板计算书

梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-2010

2、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012

3、《钢结构设计规范》GB 50017-2003

4、《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010⼀、⼯程属性⼆、荷载设计

三、模板体系设计

新浇混凝⼟梁⽀撑⽅式梁两侧有板，梁板

⽴柱不共⽤A

梁跨度⽅向⽴柱间距l a(mm) 500

梁底两侧⽴柱间距l b(mm) 1200 ⽀撑架中间层⽔平杆最⼤竖向步距h(mm)1500

⽀撑架顶层⽔平杆步距h'(mm) 500 可调托座伸出顶层⽔平杆的悬臂长度a(mm)

500

新浇混凝⼟楼板⽴柱间距l 'a(mm)、

l'b(mm)

900、900 混凝⼟梁居梁底两侧⽴柱中的位置居中梁底左侧⽴柱距梁中⼼线距离(mm) 600 板底左侧⽴柱距梁中⼼线距离s1(mm) 750 板底右侧⽴柱距梁中⼼线距离s2(mm) 750 梁底增加⽴柱根数 2

梁底增加⽴柱布置⽅式按梁两侧⽴柱间距

均分梁底增加⽴柱依次距梁底左侧⽴柱距

离(mm)400,800

梁底⽀撑⼩梁根数 6 ⼩梁两侧悬挑长度(mm) 100，100

结构表⾯的要求结构表⾯外露模板及⽀架计算依据《建筑施⼯承插盘

扣式钢管⽀架安全

技术规程》JGJ231-2010 设计简图如下：

平⾯图

⽴⾯图

四、⾯板验算

⾯板类型

覆⾯⽊胶合板 ⾯板厚度(mm)15 ⾯板抗弯强度设计值[f](N/mm 2

)

15

⾯板弹性模量E(N/mm 2)

10000

取单位宽度1000mm ，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W ＝bh 2/6=1000×15×15/6＝37500mm 3，I ＝bh 3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm 4

q 1＝[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 1k ]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+1.4×3]×1＝71.64kN/m

q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×2.2]×1＝56.2kN/m 1、强度验算

M max ＝0.107q 1L 2＝0.107×71.64×0.242＝0.442kN·m

σ＝M max /W ＝0.442×106/37500＝11.774N/mm 2≤[f]＝15N/mm 2 满⾜要求！ 2、挠度验算νmax ＝0.632q 2L 4/(100EI)=0.632×56.2×2404/(100×10000×281250)＝0.419mm≤[ν]＝l/400＝240/400＝0.6mm 满⾜要求！3、⽀座反⼒计算

设计值(承载能⼒极限状态)R 1=R 5=0.393 q 1l=0.393×71.64×0.24＝6.757kN R 2=R 4=1.143 q 1l=1.143×71.64×0.24＝19.652kN R 3=0.928 q1l=0.928×71.64×0.24＝15.956kN 标准值(正常使⽤极限状态)

R 1'=R 5'=0.393 q 2l=0.393×56.2×0.24＝5.301kN R 2'=R 4'=1.143 q 2l=1.143×56.2×0.24＝15.417kN R 3'=0.928 q2l=0.928×56.2×0.24＝12.517kN

五、⼩梁验算

⼩梁类型

⽅⽊ ⼩梁材料规格(mm)50×100 ⼩梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 15.44 ⼩梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2

) 1.78 ⼩梁弹性模量E(N/mm 2

) 9350 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm 3

) 83.333 ⼩梁截⾯惯性矩I(cm 4)

416.667

验算⽅式

三等跨连续梁为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝

max{6.757+1.2×[(0.3-0.1)×1.2/5+0.5×(2.2-0.18)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×3]×max[0. 75-1.2/2，0.75-1.2/2]/2×1，19.652+1.2×(0.3-0.1)×1.2/5}=19.71kN/m

q2＝max[5.301+(0.3-0.1)×1.2/5+0.5×(2.2-0.18)+(0.5+(24+1.1)×0.18)×max[0.75-1.2/2，

0.75-1.2/2]/2×1，15.417+(0.3-0.1)×1.2/5]＝15.465kN/m

1、抗弯验算M max＝max[0.1q1l12，0.5q1l22]＝max[0.1×19.71×0.52，0.5×19.71×0.12]＝0.493kN·m σ＝M max/W＝0.493×106/83333＝5.913N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

满⾜要求！2、抗剪验算

V max＝max[0.6q1l1，q1l2]＝max[0.6×19.71×0.5，19.71×0.1]＝5.913kN

τmax＝3V max/(2bh0)=3×5.913×1000/(2×50×100)＝1.774N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

满⾜要求！3、挠度验算

ν1＝0.677q2l14/(100EI)＝0.677×15.465×5004/(100×9350×4166670)＝0.168mm≤[ν]＝

l 1/400＝500/400＝1.25mm

ν2＝q 2l 24/(8EI)＝15.465×1004/(8×9350×4166670)＝0.005mm≤[ν]＝2l 2/400＝2×100/400＝0.5mm 满⾜要求！ 4、⽀座反⼒计算

梁头处(即梁底⽀撑⼩梁悬挑段根部) 承载能⼒极限状态R max ＝max[1.1q 1l 1，0.4q 1l 1+q 1l 2]＝max[1.1×19.71×0.5，0.4×19.71×0.5+19.71×0.1]＝10.84kN

同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R 1＝R 6＝4.724kN ，R 2＝R 5＝10.84kN ，R 3＝R 4＝8.804kN 正常使⽤极限状态R'max ＝max[1.1q 2l 1，0.4q 2l 1+q 2l 2]＝max[1.1×15.465×0.5，0.4×15.465×0.5+15.465×0.1]＝8.506kN

同理可得，梁底⽀撑⼩梁所受最⼤⽀座反⼒依次为R'1＝R'6＝3.923kN ，R'2＝R'5＝8.506kN ，R'3＝R'4＝6.913kN

六、主梁验算

主梁类型

钢管 主梁材料规格(mm) Ф48×3.5 可调托座内主梁根数2 主梁弹性模量E(N/mm 2

) 206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2

) 205 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2

) 125 主梁截⾯惯性矩I(cm 4

)

12.19

主梁截⾯抵抗矩W(cm 3)

5.08

主梁⾃重忽略不计，因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半，计算简图如下：1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝M max/W＝0.336×106/5080＝66.052N/mm2≤[f]=205N/mm2

满⾜要求！2、抗剪验算

主梁剪⼒图(kN)V max＝4.402kN

τmax＝2V max/A=2×4.402×1000/489＝18.004N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满⾜要求！

3、挠度验算

主梁变形图(mm)

νmax ＝0.108mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm 满⾜要求！

七、⽴柱验算

钢管类型B-LG-2500（Φ48X3.2X2500）

⽴柱截⾯⾯积A(mm 2)

450

回转半径i(mm)15.9 ⽴柱截⾯抵抗矩W(cm 3

) 4730 抗压强度设计值f(N/mm 2

)

300

⽀架⾃重标准值q(kN/m)0.15

h max =max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,500+2×0.7×500)=1800mm λ=h max /i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150 长细⽐满⾜要求！ 查表得，υ＝0.386 1、风荷载计算M w ＝0.9×1.4×ωk ×l a ×h 2/10＝0.9×1.4×0.32×0.5×1.52/10＝0.045kN·m 2、稳定性计算

根据《建筑施⼯承插型盘扣式钢管⽀架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2： q 1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.2)+0.9×1.4×3]×1＝71.22kN/m 同上四～六计算过程，可得：

R 1＝7.343kN ，R 2＝16.883kN ，R 3＝16.883kN ，R 4＝7.343kN

⽴柱最⼤受⼒N w ＝max[R 1，R 2，R 3，R 4]+0.15×(4.4-2.2)+M w /l b ＝max[7.343，16.883，16.883，7.343]+0.33+0.045/1.2＝17.288kN

f＝N/(υA)+M w/W＝17288.423/(0.386×450)+0.045×106/4730000＝99.54N/mm2≤[f]＝300N/mm2

满⾜要求！⼋、可调托座验算

由"主梁验算"⼀节计算可知可调托座最⼤受⼒N＝max[R1，R2，R3，R4]×2＝16.986kN≤[N]＝30kN

满⾜要求！