160厚模板计算书

一、项目背景随着我国经济的快速发展，建筑行业日益繁荣，为了提高施工效率、确保工程质量，模板专项方案在建筑施工中扮演着重要角色。

本计算书针对某建筑项目，对模板专项方案进行详细计算，以确保施工过程中的模板安装、拆除、周转等环节的顺利进行。

二、计算依据1. 国家及地方相关法规、规范、标准；2. 施工图纸及设计文件；3. 施工现场实际情况；4. 模板材料性能参数。

三、计算内容1. 模板工程量计算（1）模板面积计算：根据施工图纸，计算模板总面积。

包括墙模板、梁模板、板模板等。

（2）模板周转次数计算：根据施工进度计划，计算模板周转次数。

周转次数=（工程量/单次使用量）×（施工周期/模板周转周期）。

2. 模板材料用量计算（1）模板面积与厚度对应材料用量计算：根据模板面积和厚度，查询材料用量表，计算模板材料用量。

（2）支撑体系材料用量计算：根据支撑体系设计，计算支撑材料用量。

包括立杆、横杆、斜杆、剪刀撑等。

3. 模板工程成本计算（1）模板材料成本计算：根据材料用量和价格，计算模板材料成本。

（2）人工成本计算：根据施工方案，计算人工成本。

（3）机械成本计算：根据施工方案，计算机械成本。

四、计算结果1. 模板总面积：XX平方米2. 模板周转次数：XX次3. 模板材料用量：（1）模板面积与厚度对应材料用量：XX立方米（2）支撑体系材料用量：XX立方米4. 模板工程成本：（1）模板材料成本：XX元（2）人工成本：XX元（3）机械成本：XX元五、结论通过本次模板专项方案计算，得出了模板总面积、周转次数、材料用量和工程成本等关键数据。

为施工过程中的模板安装、拆除、周转等环节提供了科学依据，有利于提高施工效率、确保工程质量。

在施工过程中，应根据计算结果合理安排模板材料、人工、机械等资源，确保施工顺利进行。

**省道工程墩柱模板计算书一、计算依据1.模板支撑体系尺寸模板竖肋间距: 300(mm)后横肋间距: 1000(mm)对拉螺栓间距: 1000 (mm)2、混凝土参数混凝土浇筑高度: 4 (m)每模混凝土数量：24m3混凝土浇筑速度: 2m/小时混凝土浇筑温度: 20 (℃)混凝土坍落度: 140～160 (mm)3.材料参数模板面板：δ=6mm钢模板。

模板纵肋：[10槽钢模板横肋：[20槽钢:对拉螺栓：M22螺栓法兰：δ12×80钢板二、荷载计算1、水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下：1.新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照《路桥施工计算手册》新浇混凝土对模板侧面压力，可按下列公式计算，得最小值：KF⋅h⋅=γ当v/T≤0.035时：h=0.22+24.9v/T当v/T＞0.035时：h=1.53+3.8v/T式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）。

γ------混凝土的重力密度（kN/m3）钢筋混凝土取25kN/m3。

T------混凝土的温度（20°C）。

V------混凝土的浇灌速度（m/h）；现场提供的浇筑速度不大于为2 m/h。

------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0；掺缓凝外加剂K1取1.2，该工程取1.2。

------混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取 1.10K2不小于100mm，取1.15。

本计算方案以混凝土坍落度高度为180mm，取1.15。

v/T=2/20=0.1＞0.035h=1.53+3.8v/T=1.91mKF=γ⋅h⋅=1.2*25*1.91=57. 3kN/m2F=53.3kN/ m2作为模板水平侧压力的标准值。

2.倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活载荷标准值取值4KN/m2（泵送混凝土）3.振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4KN/m2（作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。

模板支撑强度、立杆稳定性验算一、楼板模板扣件钢管高支撑架计算根据图纸，模板支架搭设高度为4.34、.38、4.9米，为方便及安全起见，计算按照4.5计算。

模板厚度15mm，方木采用常用的45*85，(注:45为宽，85为高) 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

模板底方木间距250。

图楼板支撑架立面简图图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.0。

一、支撑方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.5×8.5×8.5/6 = 54.19cm3；I = 4.5×8.5×8.5×8.5/12 = 230.30cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.000×0.160×0.250=1kN/m （采用本工程最厚板160mm计算） (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.290×0.250=0.0725kN/m （0.29为模板自重kN/m2）(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.800×0.250=0.6kN 2.强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算如下:均布荷载 q = 1.2×1+1.2×0.0725=1.287kN/m集中荷载 P = 1.4×0.576=0.806kN最大弯矩 M = 0.84×0.80/4+1.287×0.80×0.80/8=0.271kN.m最大支座力 N = 0.271/2+1.287×0.80/2=0.935kN截面应力=0.271×106/54190=5.0N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.800×1.87/2+0.84/2=0.9348kN截面抗剪强度计算值 T=3×934.8/(2×45×85)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = 1+0.0725=1.0725kN/m集中荷载 P = 0.6kN最大变形 v =5×1.0725×800.04/(384×9500.00×2303000)+600.0×800.03/(48×9500.00×2303000)=0.554mm方木的最大挠度小于800.0/250=3.2,满足要求!二、方木支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取纵向钢管传递力，P=1.287*0.8+0.84=1.87kN支撑钢管计算简图如下支撑钢管按照简支梁的计算公式其中 n=0.80/0.25=3经过简支梁的计算得到支座反力 RA = RB=(3-1)/2×1.87+1.87=3.74kN通过传递到立杆的最大轴向力为 2×1.87+1.82=5.61N最大弯矩 Mmax=(3×3-1)/(8×3)×1.87×0.80=0.50kN.m截面应力=0.50×106/4491.0=111.33N/mm2支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!三、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R ≤ Rc其中 Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.61kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

剪力墙计算书：一、参数信息1.基本参数次楞 ( 内龙骨 ) 间距 (mm):200；穿墙螺栓水平间距 (mm):600；主楞 ( 外龙骨 ) 间距 (mm):500；穿墙螺栓竖向间距 (mm):500；对拉螺栓直径 (mm):M14；2.主楞信息龙骨资料 : 钢楞；截面种类 : 圆钢管 48×；43钢楞截面惯性矩 I(cm ): ；钢楞截面抵挡矩 W(cm): ；主楞肢数 :2 ；3. 次楞信息龙骨资料 : 木楞；宽度 (mm):；高度 (mm): ；次楞肢数 :2 ；4. 面板参数面板种类 : 木胶合板；面板厚度 (mm):；2面板弹性模量 (N/mm): ；2面板抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；2面板抗剪强度设计值 (N/mm): ；5. 木方和钢楞22方木抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；方木弹性模量 E(N/mm): ；2方木抗剪强度设计值 f t (N/mm): ；2钢楞弹性模量 E(N/mm): ；2钢楞抗弯强度设计值 f c(N/mm): ；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式计算，并取此中的较小值 :3此中γ --混凝土的重力密度，取m；t-- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实质值取，输入 0时系统按 200/(T+15) 计算，得；T --V --H --β1--β2--混凝土的入模温度，取℃；混凝土的浇筑速度，取 h；模板计算高度，取；外加剂影响修正系数，取；混凝土坍落度影响修正系数，取。

依据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为kN/m 2、 kN/m2，取较小值 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值F1=m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F 2= 2 kN/m 2。

三、墙模板面板的计算面板为受弯构造 , 需要验算其抗弯强度和刚度。

按规范规定，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 15面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 16.83 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9350 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)]×1=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·mσ＝M max/W＝0.086×106/37500＝2.292N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×281250)=0.143mmνmax=0.143mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(mm) 40×90小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 12.87 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.386小梁截面抵抗矩W(cm3) 54 小梁弹性模量E(N/mm2) 8415小梁截面惯性矩I(cm4) 243 小梁计算方式三等跨连续梁11k2k3k1k＝2.723kN/m因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/m q1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.463×0.92+0.117×1.26×0.92＝0.238kN·mM2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.238，0.014]＝0.238kN·mσ=M max/W=0.238×106/54000=4.406N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.463×0.9+0.617×1.26×0.9＝1.49kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[1.49，0.272]＝1.49kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.49×1000/(2×40×90)＝0.621N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.119×9004/(100×8415×243×104)＝0.46mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×243×104)＝0.001mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×100/150，10)＝1.333mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/mq1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.535×0.9+1.2×1.26×0.9＝2.881kN按悬臂梁，R1＝q1l1＝2.795×0.1＝0.28kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝1.729kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.179×0.9＝2.158kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.295kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=0.441×106/4490=98.287N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=2V max/A=2×2.796×1000/424＝13.187N/mm2≤[τ]=125N/m m2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.546mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.142mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=4.12kN，R2=5.389kN，R3=5.389kN，R4=4.12kN七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm) Ф48×3.2立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235 立杆截面面积A(mm2) 424 立杆截面回转半径i(mm) 15.9 立杆截面抵抗矩W(cm3) 4.49 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 支架立杆计算长度修正系数η 1.2 悬臂端计算长度折减系数k 0.71、长细比验算l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立杆稳定性验算顶部立杆段：λ1=l01/i=1830.000/15.9=115.094查表得，φ＝0.483不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[4.12，5.389，5.389，4.12]/0.6=8.982kN f＝N1/(ΦA)＝8982/(0.483×424)＝43.859N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立杆段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+γG×q×H=Max[4.12,5.389,5.389,4.12]/0.6+1.2×0.15×3.325=9.5 8kNf=N/(φ1A)＝9.58×103/(0.371×424)=60.901N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3H/B=3.325/30=0.111≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×40×3.325×3.2+0.55×40×3.2)=143.844kN·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×3.325/(0.9×0.9))×40×302/2=18075kN·mM T=143.844kN·m≤M R=18075kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H2+Q3k L1h1)=1×1.4×(1×40×3.3252+0.55×40×3.2)=717.675kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×3.325/ (0.9×0.9))]×40×302/2=79068kN·mM T=717.675kN·m≤M R=79068kN·m满足要求！十一、立杆支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=9.58kNm满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=20000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=548.534kN≥F1=9.58kN满足要求！。

板(厚)模板计算书————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：板模板(扣件式)计算书——用于非人防300mm厚顶板处一、工程概况新浇混凝土板特性新浇混凝土楼板厚度(mm) 300板，计算取350 模板支架高度H(m) 4 模板支架的纵向长度La(m) 8.1模板支架的横向长度Lb(m) 7二、模板支撑体系设计立杆纵向间距l a(mm) 800 立杆横向间距l b(mm) 800纵横向水平杆步距h(mm) 1500 次楞布置方式平行于立杆纵向方向次楞间距s(mm) 200 立杆间次楞根数 5荷载传递至立杆方式双扣件形式扣件抗滑承载力设计值折减系数 150立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度a(mm)设计简图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计模板及支架自重标准值模板(kN/m2) 0.3次楞(kN/m) 0.01主楞(kN/m) 0.033支架(kN/m) 0.15新浇筑混凝土自重标准值(kN/m3) 25钢筋自重标准值(kN/m3) 1.1施工人员及设备荷载标准值(kN/m2) 1振捣混凝土时产生的荷载标准值(kN/m2)2四、模板验算模板验算方式三等跨连续梁模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm) 18 模板抗弯强度设计值f m(N/mm2) 22模板抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.4 模板弹性模量E(N/mm2) 10000 取1.0m单位宽度计算。

计算简图如下：W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=15.522kN/mq`=Σq Gk+Σq Qk=[0.3+(25+1.1)×0.35]×1.0+(1+2)×1.0=12.435kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×15.522×0.22=0.062kN·mσmax=M max/W=0.062×106/54000=1.15N/mm2≤f m=22N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×15.522×0.2=1.863kNτmax=3Q max/(2bh)=3×1.863×103/(2×1000×18)=0.155N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×12.435×2004/(100×10000×486000)=0.028mmνmax=0.028mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[200/150，10]=1.333mm符合要求！五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mm) 45×90 次楞材料自重(kN/m) 0.01次楞抗弯强度设计值f m(N/mm2) 11.44 次楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 1.32次楞截面抵抗矩W(cm3) 60.75 次楞截面惯性矩I(cm4) 273.375次楞弹性模量E(N/mm2) 8800计算简图如下：q=1.2Σq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+1.4×(1+2)×0.2=3.116kN/m q`=Σq Gk+Σq Qk=[(0.3+(25+1.1)×0.35)×0.2+0.01]+(1+2)×0.2=2.497kN/m1、强度验算M max=0.1ql2=0.1×3.116×0.82=0.199kN·mσmax=M max/W=0.199×106/60750=3.283N/mm2≤f m=11.44N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×3.116×0.8=1.496kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×1.496×1000/(2×45×90)=0.554N/mm2τmax=0.554N/mm2≤f v=1.32N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677q`l4/(100EI)=0.677×2.497×8004/(100×8800×2733750)=0.288mmνmax=0.288mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.1ql=1.1×3.116×0.8=2.742kNR`max=1.1q`l=1.1×2.497×0.8=2.197kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞验算方式三等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mm) Ф48×3主楞材料自重(kN/m) 0.033主楞截面面积(cm2) 4.24 主楞抗弯强度设计值F m(N/mm2) 205主楞抗剪强度设计值f v(N/mm2) 125 主楞截面抵抗矩W(cm3) 4.49主楞截面惯性矩I(cm4) 10.78 主楞弹性模量E(N/mm2) 206000 计算简图如下：主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)计算简图支座反力依次为R1=5.84kN,R2=12.031kN,R3=12.032kN,R4=5.84kN1、强度验算σmax=M max/W=0.825×106/4490=183.783N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×5.16×1000/424=24.342N/mm2τmax=24.342N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=1.344mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[800/150，10]=5.333mm符合要求！4、扣件抗滑验算最大支座反力R max=max[R1,R2,R3,R4]=11.032kN，11.032kN<1×12.0=12kN 符合要求！R`max=max[R`1,R`2,R`3,R`4]=9.647kN七、立杆验算钢管计算截面Ф48×3截面面积A(mm2) 424截面回转半径i(mm) 15.9 截面抵抗矩W(cm3) 4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆钢材的弹性模量E(N/mm2) 2060003 钢管的计算温差△t(℃) 5单根立杆在实际高度H范围内接头的数量n横向各排立杆依次距混凝土板中心距4000,3200,2400,1600,800,0,800,1600,2400,3200,4000离ri(mm)1、长细比验算l0=k1k2(h+2a)=1.167×1×(1500+2×50)=1867mmλ=l0/i=1867/15.9=118≤[λ]=210长细比符合要求！查《上海市钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程》表3.4.1得φ=0.4642、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1.37×0.4=0.378kN/m22) 模板风荷载标准值计算ωk=μzμsω0=0.69×1×0.4=0.276kN/m23、稳定性验算不组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2H=12.032+0.15×1.2×4=12.752kNσ=N ut/(φA)=12.752×103/(0.464×424)=64.815N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝1.2∑N Gk+0.9×1.4∑N Qk=R'max+0.15×1.2H=11.712+0.15×1.2×4=12.432kNM w=0.9×1.4ωk l a h2/10=0.9×1.4×0.378×0.8×1.52/10=0.086kN·mσ=N ut/(φA)+M w/W=12.432×103/(0.464×424)+0.086×106/(4.49×103)=82.292N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！4、荷载计算1）静荷载标准值脚手架钢管的自重：N G1=0.15H=0.15×4=0.6kN模板的自重：N G2=0.3l a l b=0.3×0.8×0.8=0.192kN钢筋混凝土楼板自重：N G3=(25+1.1)×0.35×l a l b =(25+1.1)×0.35×0.8×0.8=5.846kN 静荷载标准值：N G=N G1+N G2+N G3=0.6+0.192+5.846=6.638kN2）活荷载标准值活荷载标准值：N Q=(1+2)l a l b =(1+2)×0.8×0.8=1.92kN5、立杆竖向变形计算N k＝∑N Gk+∑N Qk=R max+0.15×H=9.647+0.15×4=10.247kN△1=N k H/(EA)=10247.146×4000/(206000×424)=0.469mm△2=nδ=3×0.5=1.5mm△3=Hα△t=4000×1.2×10-5×5=0.24mm△＝△1+△2+△3=0.469+1.5+0.24=2.209mm△＝2.209mm≤[△]=H/1000=4000/1000=4mm符合要求！6、支架整体稳定计算结构模板纵向挡风面积A F(m2) 2.835取l a来计算单元所受载荷，诱发荷载计算Σr i2=42+3.22+2.42+1.62+0.82+02+0.82+1.62+2.42+3.22+42=70.4m2M=F×H=ωk H2/2l a+ωk A F l a/L a H=0.378×42/2×0.8+0.276×2.835×0.8/8.1×4=2.728kN·m P1=0.155kN,P2=0.124kN,P3=0.093kN,P4=0.062kN,P5=0.031kN,P6=0kN,P7=0.031kN,P8=0.06 2kN,P9=0.093kN,P10=0.124kN,P11=0.155kNP max=Max{0.155,0.124,0.093,0.062,0.031,0,0.031,0.062,0.093,0.124,0.155}=0.155kN N ut＝1.2∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15×1.2×H+1.4P max=12.032+0.15×1.2×4+1.4×0.155=12.969kNσ=N ut/(φA)=12.969×103/(0.464×424)=65.919N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！7、支架抗倾覆计算当模板支架已搭好，钢筋未绑扎混凝土未浇筑，抗倾覆最不利。

板模板(扣件式)计算书因11层、15层、16层、20层、24层的连廊部位及28层中空部位其支模架高度分别为5. 5m 、22m 、5.5m 、22m 、221n 及5.5m,取其大者计算，故选取15层的22n l 支模架进行计算。

计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2010 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值［门(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mnd 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5. 2.1〃面板可按简支跨计算〃的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。

计算简图如下：777J模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)W=bh76=1000X 18X 18/6 = 54000mni3, I=bh3/12=1000X 18X 18X 18/12 = 486000mni4 .1、强度验算q1 = 0. 9max [ 1. 2 (G Jk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Q ik, 1. 35(Gi k+(G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=0. 9max[1.2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5,1.35X (0. 1 + (1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2.5] X 1=8. 137kN/mq2=0. 9X1.2XG lk Xb=0. 9X1. 2X0. IX 1=0. 108kN/mp = 0.9X1.4XQ1K=0.9X1.4X2. 5 = 3. 15kNMm”=max[qj2/8, q2l2/8+pl/4]=max [8. 137X0. 32/8, 0. 108X0. 32/8+3. 15X0. 3/4] =0. 237kN • mo =M max/W=O. 237X10754000=4. 397N/mm2^ [f] = 15N/mm2满足要求！q=(G lk+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) XO. 18) X 1=4. 618kN/mv =5ql7 (384EI) =5 X 4, 618 X 3007 (384 X 10000 X 486000) =0. lmm< [ v]= 1/400 = 300/400 = 0. 75mm满足要求！五、小梁验算因［B/h］取整=［5450/900］取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:q ：f2525. 1、强度验算qi=O. 9max[ 1. 2(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Qi k,1. 35(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=O. 9Xmax[l. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2. 5]X0. 3 = 2. 506kN/m因此，3静=0.9XL2(Gv+(G3k+G2k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18) XO. 3 = 1.561kN/mqi活=0. 9X1.4XQ lk Xb=0. 9X 1. 4X2. 5X0. 3 = 0. 945kN/mM)=0. 107q^L2+0. 121q lffi L2=0. 107X1.561X0. 92+0. 121X0. 945X0. 92=0. 228kN • m q2=0. 9X 1. 2XG lk Xb=0. 9X 1. 2X0. 3X0. 3 = 0. 097kN/mp = 0. 9X1.4XQ lk=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kNM2=max [0. 077q2L2+0. 21 pL, 0. 107q2L2+0. 181pL]=max [0. 077 X 0. 097 X 0. 92+0. 21X3.15X0.9, 0. 107X0. 097X0. 92+0. 181X3. 15X0. 9]=0. 601 kN • mM3=max[q1L172, q2L172+pL1]=max[2. 506X0. 02572, 0. 097X 0. 02572+3. 15X0. 025]= 0. 079kN • mM max=max [Mi, M2, M3] = max[0. 228, 0. 601, 0. 079] =0. 601kN • m。

全钢大模板计算书一、已知条件：模板面板为6mm厚钢板，肋为[8#,水平间距为300mm，背楞为双根[10#，最大间距为1200mm，穿墙螺栓最大间距为1200mm，吊钩为φ20圆钢。

二、面板计算：故面板最大内力值为：σ=Mmax/(r x W x)=5400/(1×60)=90N/mm2<f=215N/mm2满足要求。

（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.677f max=K f ql4/(100EI)其中钢材弹性模量E=2.06×105N/mm2,I=bh3/12=10×63/12=180mm4故f max=0.667×0.6×3004/(100×2.06×105×180)=0.874mm三、肋计算：故M max=K m ql2=0.125×18×12002=3.24×106N〃mm查表得[8槽钢截面特征系数为：W=25.4×103mm3，I=101×104mm4故肋最大内力值σmax=M max/W=3.24×106/(25.4×103)=128N/mm2<f=215N/mm2满足要求。

（3）、挠度验算：查表得挠度系数K f=0.912f max=K f ql4/(100EI)故f max=0.912×18×12004/(100×2.06×105×101×104)=1.636mm四、背楞计算：2根[10槽钢截面特征：W=79.4×103mm3,I=396×103mm4。

σA=M A/W=1.44×106/(79.4×103)=18.14N/mm2<f=215N/mm2b、验算支座B处强度：M B按不等跨连续梁在均布荷载作用下的最大内力系数查表得：M B= -0.245qL22=0.245×72×9002=1.43×107N〃mmσB=M B/W=1.43×107/(79.4×103)=180.1N/mm2<f=215N/mm2均满足要求。

a.平板的计算一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.38；采用的钢管(mm):Φ48×3.5 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):654.500；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):25.000；楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):170.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.82/6 = 54 cm3；I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。

面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1 = 25×0.17×1+0.35×1 = 4.6 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2.5×1= 2.5 kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:其中：q=1.2×4.6+1.4×2.5= 9.02kN/m最大弯矩M=0.1×9.02×0.252= 0.056 kN·m；面板最大应力计算值σ= 56375/54000 = 1.044 N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.044 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为其中q = 4.6kN/m面板最大挠度计算值v = 0.677×4.6×2504/(100×9500×48.6×104)=0.026 mm；面板最大允许挠度[V]=250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值0.026 mm 小于面板的最大允许挠度1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25×0.25×0.17 = 1.062 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.35×0.25 = 0.087 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：p1 = 2.5×0.25 = 0.625 kN/m；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q = 1.2 ×(q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.062 + 0.087)+1.4×0.625 = 2.255 kN/m；最大弯矩M = 0.1ql2 = 0.1×2.255×12 = 0.225 kN·m；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.225×106/83333.33 = 2.706 N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.706 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足:τ= 3V/2bhn < [τ]其中最大剪力: V = 0.6×2.255×1 = 1.353 kN；方木受剪应力计算值τ= 3 ×1.353×103/(2 ×50×100) = 0.406 N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ] = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值0.406 N/mm2 小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q = q1 + q2 = 1.15 kN/m；最大挠度计算值ν= 0.677×1.15×10004 /(100×9500×4166666.667)= 0.197 mm；最大允许挠度[V]=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值0.197 mm 小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.48 kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN·m)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.93 kN·m ；最大变形Vmax = 2.612 mm ；最大支座力Qmax = 10.852 kN ；最大应力σ= 930336.315/5080 = 183.137 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值183.137 N/mm2 小于支撑钢管的抗压强度设计值205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为2.612mm 小于1000/150与10 mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。