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浅谈3000立方米储油罐环墙基础的设计摘要：钢储罐主要用于存储原油、中间产品及成品油等石油化工行业中的产品，其所作用的荷载强度大、分布面积大。
钢制储罐基础的设计是石油化工行业构筑物设计中的重要内容，并且储罐基础是保证储罐正常投入使用、安全生产的关键环节。
对于大型储罐而言，环墙式储罐基础是应用较多的一种基础形式。
关键词：基础选型；环墙设计；构造措施；防渗措施本文主要介绍的环墙式基础是目前国内应用最多的一种钢储罐基础形式，以期给以后的工程提供一定的参考。
一、工程概况此次以实际工程项目中某一3000立方米内浮顶钢储裂解汽油罐基础的设计为例进行分析。
工程地处广东省惠州市大亚湾石化区。
1、储油罐参数油罐为3000 m3内浮顶裂解汽油罐，罐壁内径15 m，罐壁高度17.82 m，罐底板直径15.15 m，罐体自重900 kN，充水水重31540 kN，罐底层壁厚12 mm。
罐内介质温度65ºС。
2、地质条件1）场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05 g，设计地震分组为第一组，场地特征周期为0.35 s。
2）本单体坐落在能级为8000 kN·m的强夯区，有效加固深度约6~9 m，地基承载力特征值为220 kPa。
强夯层下层土为中粗砂层，地基承载力特征值为230 kPa。
中粗砂层以下为卵砾石土层，地基承载力特征值为460 kPa。
3）场地土标准冻结深度小于0.3 m。
二、环墙基础设计1、地震作用、风荷载作用根据规范[1]，不设置地脚螺栓的非桩基储罐基础可只需符合相应的抗震措施要求，不再进行抗震验算；不设置锚固螺栓的储罐基础，风荷载作用可不考虑。
2、环墙厚度在设计中需要达到一个目标是使环强底压强与环墙内同一水平地基土压强相等，因此采用规范[2]如下环墙厚度计算公式以达到此目标：（3－1）其中，（gk为罐壁底端传至环墙顶端的线分布荷载标准值）(γL为罐内使用阶段存储介质的重度)，(hL为环墙顶面至罐内最高储液面高度)，(γC为环墙的重度)，(γm为环墙内各垫层的平均重度)，（β为罐壁伸入环墙顶面宽度系数），（基础埋深0.8 m，基础高出地面1.057 m），则环墙厚度为：取。
储配站储罐基础的设计摘要：在储配站的设计中，设备基础主要是罐池和储罐基础的设计。
基础设计主要采用钢筋混凝土结构，设计中不仅要核对总图、工艺的相关说明还要结合相关结构规范的有关规定。
本文主要讨论了储罐基础在埋地情况下的设计与处理。
关键词：钢筋混凝土罐池储罐基础中图分类号：TU37 文献标识码：A文章编号：一、钢筋混凝土的优点1、取材容易：混凝土所用的砂、石一般易于就地取材。
2、合理用材：钢筋混凝土结构合理地发挥了钢筋抗拉和混凝土抗压的性能，与砖基础相比有更高的承载力。
3、耐久性：密实的混凝土有较高的强度，同时由于钢筋被混凝土包裹，不易锈蚀，维修费用也很少，所以钢筋混凝土结构的耐久性比较好。
4、耐火性：混凝土包裹在钢筋外面，火灾时钢筋不会很快达到软化温度面导致结构整体破坏。
与裸露的木结构、钢结构相比耐火性要好。
5、可模性：根据需要，可以较容易地浇筑成各种形状和尺寸的钢筋混凝土结构。
6、整体性：浇筑或装配整体式钢筋混凝土结构有很好的整体性，有利于抗震，抵抗振动和爆炸冲击波。
二、设备基础的一般规定1、基础宜采用钢筋混凝土结构（若使用砖基础，砖和砂浆共同作用时会使砖承载力降低，100m3的储罐重量一般在13吨左右，罐中液化石油气重量一般在7吨左右，储罐重量和液化石油气重量之和可能会超出砖基础承载力，使基础上砖体压碎），混凝土强度等级不宜低于C20，素混凝土垫层强度等级不宜低于C15，基础混凝土应一次浇灌完毕，不留施工缝；钢筋宜采用Ⅰ、Ⅱ级热轧钢筋，构造钢筋宜采用Ⅰ级钢筋，钢筋保护层厚度有垫层时取40mm，无垫层时取70mm(同柱下独立基础的设计)。
2、储罐一般都用地脚螺栓固定。
地脚螺栓的材质除特殊说明外，应采用未经冷加工的Q235-A、F钢，并按设备要求设置。
一般情况下地脚螺栓采用预留孔埋置，预留孔的大小要有足够大，可为螺栓直径的3-5倍，以防由于定位误差储罐不能在基础上定位或定位以后储罐位置与总图不对应。
谈谈储油罐基础设计及沉降计算1、引言随着世界石油工业的迅速增长和能源需求的不断增加，原油和成品油的储备受到了各国的普遍关注，对各类油库储备能力的要求也越来越高，因而使各类储罐的数量剧增，对储油罐基础的安全设计有了更高要求。
本文以春风油田二号联合站建设工程5000立方储油罐（拱顶罐）基础设计为例，简单介绍了钢储罐环墙式基础的设计步骤。
2、钢储罐基础设计2.1储油罐参数油罐为5000m3拱顶罐，罐壁内径23.64m，罐底直径23.8m，高度12.518m，罐体自重（不含罐底板）1700kN，罐底板自重300kN，保温重230kN，运行重量50250kN。
罐的设计温度为95℃，操作温度为93℃。
2.2、地质条件表1 各土层一览表地层编号岩土名称土层厚度（m）压缩模量Es（MPa）内摩擦角（°）黏聚力（kPa）桩的极限侧阻力标准值qsik（kPa）桩的极限端阻力标准值qpk （kPa）地基承载力特征值（kPa）①粉质黏土0.5～3.4 13.47 20.9 19.1 40 300 140①1 粉土0.7～2.6 17.5 22.3 19.1 53 400 140②粉砂 1.2～5.6 8 25 0 46 400 140③粉质黏土最大揭露厚度24.50m 13.02 22 18.5 53 400 140③1 粉砂0.7～7.0 8 25 0 35 600 160③2 粉砂1.2～7.9 10 27 0 50 750 160③3 粉砂0.5～5.6 10 27 0 50 900 180③4 粉砂1.5～1.8 14 30 0 64 1100 180场地土对混凝土结构具有中腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋有强腐蚀性。
场区地下水埋深在8.55～8.94m。
2.3、基础环墙设计规范指出，当地基土不能满足承载力设计值要求，但计算沉降差不超过规范允许值，场地受限制时，采用环墙式基础[1]。
图1 储油罐及罐基础图2 罐基础断面详图（1）环墙厚度根据规范计算环墙厚度[1]：，取0.60m。
10万、15万钢制储罐技术总结技术储备项目编制：田立校对：刘海宁审核：晋永革中国石油集团工程设计有限责任公司北京分公司2004年12月10万、15万钢制储罐技术总结一、立项背景近年来，国内兴建了众多的5、10、15万大型钢制储罐，北京分公司为了能够参与到这些项目中去，也做了大量的工作，但是因为没有相应的业绩，一直没有得到过类似的项目，为了使分公司在大型储罐项目上具有更强的竞争力，能够迅速的在投标中做出回应，2004年初开始，设备专业投入了大量的人力物力，对大型储罐的设计、建造进行广泛的研究调研，经过一年的努力，完成了5万、10万立方米外浮顶油罐的施工图设计，并收集了15万立方米外浮顶油罐的设计基础资料。
现就一年来，取得的研究成果做一总结。
二、分公司现状因为华北油田的产量在逐年的下降，华北油田的大型储罐项目比较少，我公司大型储罐的设计任务也较少，仅华北石油炼厂建造了2具1.5万立方米外浮顶油罐，该储罐是我公司1999年设计的，2000年投入使用，再有就是2004年冀东油田原油外输线项目中，设计了2具1万立方米外浮顶油罐，还有就是2004年年底完成的华北石化公司5万立方米外浮顶油罐的施工图设计。
总的说来，2004年以前我们基本掌握了外浮顶油罐的结构性能，但是对大型的尤其是5万立方米以上的油罐，从罐壁材料的选择到设计经验上都存在着不足。
这种不足造成了我们在投标过程中，技术准备期较长，不能有效的对市场的要求做出快速反应。
三、国内现状通过近年来的一些国内工程项目来看，现在有10万立方米大型储罐设计经验的几家设计单位分别是，廊坊管道局设计院、大庆油田设计院、中石油规划总院、辽河油田设计院等几家单位。
应该可以说在这几家设计院中以大庆和廊坊两家设计院对大型储罐了解得最深入，因为国内早期的储罐工程设计项目，一直就是以这两家单位为先驱的，他们最早介入了国内由日本设计建造的5万、10万立方米大型储罐，从而从工程中总结了大量的经验，同时也有机会与国际上一些油罐设计公司共同探讨和研发。
大容量储油罐钢筋混凝土环墙式基础设计摘要：随着石油储备的重要性日益突出，大型、大容量石油储罐的建设日益增加，但同时也面临着许多技术难题，而储油罐基础设计就是其一。
本文结合具体储油罐工程，对几种基础型式进行了比较，并依据安全经济原则，选择了钢筋混凝土环墙式基础方案，并详细介绍了其设计思路，其设计经验可供类似工程参考。
关键词：大容量储油罐；钢筋混凝土；环墙；配筋计算1 前言随着我国经济对石油的需求大幅度增长，我国的大型、大容量储油罐的建设也越来越普遍。
储油罐基础施工难度、施工造价在整个工程建设中占有较大的比重，并对保证储油罐的正常使用和安全至关重要。
基于以上几点，在储油罐基础选型进行设计时，要考虑各方面因素的综合影响，为保证基础的安全与稳定，采用正确的基础型式和设计方法，可加快工程施工进度、保证工程质量、降低工程造价。
2工程概况某大容量储罐为立式圆筒形的钢罐、自支撑式拱顶罐结构，直径36.14m，溢流口高13m，拱顶距罐底高18.17m，有效容积约12700m3。
罐底距油罐区地面1.20m高。
3储油罐基础设计3.1大型储罐基础设计要求及特点大型储罐基础的主要作用是支撑罐体。
基础对罐体可靠度起决定作用，基础损坏失效所造成的严重后果是不堪设想的。
大型储罐基础必须具有足够的安全性、适用性和耐久性。
大型储罐罐体具有大柔性、易变形、易受地基沉降变形影响的特点，因此要求基础必须具有足够的稳定性、均匀性和足够的平面抗弯刚度。
大型储罐基础荷载作用的特征是由于荷载面近乎水平，所以是均布荷载，且与一般基础不同，具有较大的柔性。
同时由于储量经常变动，所以荷载压力是变化的。
同时，大型储罐为了防止在贮液压力下底板出现变形集中或皱折，底板下一般均以砂石材料分层铺筑压实，使底板在液压荷载作用下可以紧密附着于基础。
另外，储罐存在泄漏的危险，基础设计中应有相应的结构构造措施，譬如设泄漏孔。
3.2大型储罐基础选型储罐基础分为护坡式基础、环墙式基础、外环墙式基础，以及山区储罐基础。
储罐工程施工总结随着我国经济的快速发展，石油、化工等行业对储罐的需求日益增长。
储罐工程作为石油、化工等领域的重要组成部分，其施工质量和安全至关重要。
本文将对储罐工程施工过程中的一些关键环节进行总结，以期为今后的储罐工程施工提供借鉴和参考。
一、工程概况本项目为一座大型储罐工程，主要包括储罐基础施工、储罐安装、管道铺设、电气仪表安装等工程。
储罐容量为XX万立方米，采用钢制焊接罐体，直径为XX米，高度为XX米。
储罐基础为混凝土浇筑，具有良好的承载能力和稳定性。
二、施工准备1. 技术准备：在施工前，项目技术部门编制了详细的施工方案和施工图纸，对施工过程中可能遇到的问题进行了预判和解决。
同时，对施工人员进行技术培训，确保施工过程中技术操作的准确性。
2. 物资准备：项目采购部门提前采购了合格的施工材料、设备及配件，确保施工过程中物资的充足和质量。
3. 施工现场准备：对施工现场进行清理、平整，设置安全警示标志，确保施工安全。
三、施工过程1. 储罐基础施工：首先进行储罐基础的浇筑，采用混凝土现浇的方式，确保基础的承载能力和稳定性。
在基础施工过程中，严格控制混凝土的配合比、浇筑速度和养护条件，确保基础质量。
2. 储罐安装：储罐安装是整个工程的关键环节。
首先进行储罐组对，包括罐底、罐壁、罐顶等部位的组对。
组对过程中，要注意焊接顺序、焊接工艺和焊接质量，确保储罐的密封性和强度。
然后进行储罐的焊接，焊接过程中要严格按照焊接工艺规程进行，确保焊接质量。
最后进行储罐的试压和检验，确保储罐的安全性能。
3. 管道铺设：管道铺设包括进出口管道、蒸汽管道、消防管道等。
在管道铺设过程中，要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保管道的安装质量。
同时，注意管道的防腐、防水和保温处理，确保管道系统的正常运行。
4. 电气仪表安装：电气仪表安装主要包括电源线路铺设、仪表安装、控制系统安装等。
在安装过程中，要遵循电气仪表的安装规范，确保系统的稳定性和可靠性。
石油储罐区钢储罐基础设计探析钢储罐用以储存原油、中间产品油和成品油等石油化工产品;罐基础是指将罐体及罐内介质的重量传到地基持力层上的部分。
本文以内蒙古某原油商业储备库的石油罐区钢储罐基础设计为研究对象，结合工程案例，对钢储罐基础设计中遇到的问题与矛盾进行了分析与探讨。
标签：钢储罐基础;混凝土环墙;计算;构造;材料一、工程概况内蒙古某能源集团公司新建30000m3成品油库，本文仅以其中一个5000m3柴油钢储罐基础为研究对象。
钢储罐罐底直径22.85m，高度为12.68m，设备满水总重量为424吨。
本工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，设计分组为第一组;拟建场地为II类场地，结构设计使用年限为50年，地基基础的设计等级为丙级。
本工程场地标准冻深为2.50m，在该场地内未遇见地下水，本工程采用钢筋混凝土环墙式罐基础。
场地地层结构及岩性特征如下：①人工填土：杂色，0.7-1.0m。
②淤泥质粘土：灰黑色，层厚0.5-0.8m，地基承载力特征值为90kPa。
③中砂：黄褐色，层厚0.6-0.9m，地基承载力特征值为170kPa。
④角砾：黄褐色，层厚2.9-3.8m，地基承载力特征值为230kPa。
⑤全风化泥岩：黑褐，灰褐，灰绿色，未揭穿，地基承载力特征值为280kPa。
本工程持力层采用④角砾层，地基承载力特征值为230Kpa。
二、环墙式罐基础分析与计算1.环墙式罐基础等截面的宽度按下式计算式中：b——环墙宽度，m;gk——罐壁底端传至环墙顶端的线分布荷载标准值，KN/m;β——罐壁伸入环墙顶面宽度系数;可取0.4～0.6，宜取0.5;γc——环墙的重度，KN/m3;γL——罐内使用阶段储存介质的重度，KN/m3;γm——环墙内各层的平均重度，KN/m3;hL——环墙顶面至罐内最高储液面高度，m;h——环墙高度，m.2.环墙单位高环向设计值按下式计算式中：Ft——环墙单位高环向设计值宽度，KN/m;γQW和γQm——分别为水和环墙内各层自重分项系数，γQW可取1.1，γQm 可取1.0;γW和γm——分别为水的重度和环墙内各层的平均重度，KN/m3;γW可取9.8，γQm可取18.0;hW——环墙顶面至罐内最高储水面高度，m;K——侧压力系数，一般地基可取0.33;软土地基可取0.5;R——环墙中心线半径，m.3.环墙单位高环向钢筋的截面面积按下式计算式中：AS——环墙单位高环向钢筋的截面面积，mm2;γ0——重要性系数，取1.0;fy——普通钢筋的抗拉强度设计值，KN/mm2;4.地基承载计算4.1罐基础底面处压力的确定，对于天然地基或处理后的地基，应符合下式要求：≤式中：pK——相当于荷载效应标准组合时，基础底面的平均压力值，KN/m2;fa——修正后的地基承载力特征值，KN/m2.4.2罐基础底面处的平均压力设计值可作为轴心荷载考虑，按下式计算：式中：FK——相当于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值，KN;GK——基础自重和基础上的土重，KN;A——罐基础底面面积，m2.5.罐基础地基变形计算本工程地基基础的设计等级为丙级，地基土均匀且无软弱下卧层故根据《石油化工钢储罐地基与基础设计规范》可不做地基变形计算。
目录目录 (1)1 工程概况 (2)2 设计单位及勘察单位........................................................................................ 错误！未定义书签。
3 施工图设计与初步设计差异 (2)3.1修改桩径及数量 (2)3.2修改地基处理方案 (3)3.3修改防腐蚀方案 (4)3.4增加添加剂的工程费用 (5)3.5附属建构筑物地基处理方案修改 (5)4 钢储罐地基基础设计 (5)4.1设计依据 (5)4.2抗震设防 (6)4.3主要设计规范、规定及标准 (6)4.4地质概况 (7)5 荷载计算 (9)6 环墙计算 (9)6.1环墙宽度计算 (9)6.2环墙截面配筋计算 (10)7承台计算 (11)7.1承台冲切计算 (11)7.2承台配筋计算 (15)8 桩的计算 (33)8.1按规范公式计算 (33)8.2按载荷试验结果进行计算 (37)9 储罐基础设计应注意的问题 (38)1 工程概况某市生产运行原油储备库工程位于甘肃省某市永登县秦川镇六墩子村东侧，拟建建、构筑物包括10座10x104m3钢储罐基础、输油泵棚，5#变电所及泡沫站、生产换热区、计量阀组区、导热油炉区、围墙大门等几个部分组成。
2 施工图设计与初步设计差异3.1 修改桩径及数量在某市生产运行原油储备库工程地基基础工程施工图设计中，根据工程地质详细勘察报告和现场的实际情况，对初步设计的修改如下：3.1.1将初步设计中设计的桩径φ600、扩底φ1000旋挖钻桩改为φ800的直桩，桩数量由1229根改为689根主要原因如下：1、工程地质详细勘察报告表明：地基持力层砂岩或千枚岩的起伏较大（坡度超过10%，有的地方接近30%），将桩径由φ600、扩底φ1000旋挖钻桩改为φ800的直桩，增加群桩的抗水平承载力及群桩的稳定性。
2、便于质量控制：除利用仪器检查外，可以直接人下到桩孔底进行清底及检测，保证桩的施工质量。
3、桩数量减少，取消扩底，可以加快施工进度，缩短施工周期。
4、经过设计调研，目前没有采用桩径φ600扩底1000的旋挖钻桩施工的工程经验。
经某市寰球工程公司项目部组织有关专家讨论的会议纪要（编号001）的精神：鉴于上述原因，将初步设计中的桩径φ600、扩底φ1000改为φ800的直桩。
3.2修改地基处理方案将初步设计中的7座强夯+桩基+承台+环墙，2座灰土挤密桩+环墙，1座超强夯+环墙的做法改为10座强夯+桩基+承台+环墙，主要原因如下：3.2.1根据勘察报告储罐G-1101、G-1102、G-1104、G-1105、G-1107、G-1108、G-1109、G-1110的地基持力层砂岩或千枚岩的起伏较大（超过10%，有的地方接近30%）。
岩层面的起伏超过10%，由于上部土层厚度差异较大，将产生不均匀沉降，影响罐体的安全及正常使用。
所以这八座罐地基基础采用强夯+桩基+承台+环墙的处理方法。
3.2.2初步设计中两座储罐地基用灰土挤密桩处理地基，根据规范给出的参考值和实际工程经验，处理后的地基承载力特征值一般为180-220kpa，很难达到10万方罐对地基承载力特征值不小于260kpa、完全消除湿陷性、压实系数不小于0.97、压缩模量不小于25MPa的要求，因此施工图设计时没有采用灰土挤密桩处理地基的处理方法。
3.2.3 G-1103、G-1106罐地基的持力层的岩层面的起伏不超过10%，地基产生的沉降差控制在规范要求的范围（0.0035Dt，Dt为储罐底圈内直径）以内即可满足规范要求。
针对此要求，对G-1103、G-1106罐地基采用超强夯（15000KN-M夯击能）处理地基，根据工程经验，可以满足设计对10万方罐对地基承载力特征值不小于260kpa、完全消除湿陷性、压实系数不小于0.97、压缩模量不小于25MPa的设计要求。
根据甘肃建研岩土工程有限公司20XX年5月10日提供的高能级强夯试夯检测报告：地基承载力特征值在1号检测点不满足设计要求（不小于260kpa），在2号点满足设计要求。
压实系数除个别能达到0.97外，其余远小于0.97；压缩模量虽然有大幅提高，但同一土层的离散性较大，具体详见高能试夯区检测结果，试夯结果表明：高能试夯区未达到设计要求。
若重新调整试夯方案，预计工期45天，另一方面G-1103、G-1106罐上部填土方5-7米，填土较厚，土质含水率较低，采用增湿的方法提高含水率，质量很难控制，采用高能级强夯后，从试验结果分析，，也不能保证重新试夯后，试夯结果满足设计要求，为保证质量及施工工期，保证G-1103、G-1106罐的整体稳定性及正常使用，项目组经过认真讨论，将G-1103、G-1106罐改为6000KN-M夯击能强夯预处理+桩基+承台+环墙的方案。
3.3 修改防腐蚀方案根据工程地质勘察报告，地基土中的氯离子对钢筋具有中等腐蚀性，根据《工业建筑防腐蚀设计规范》GB50046-2008第4.9.4条和4.9.5条的要求，桩基混凝土应采用C35,水灰比不大于0.45，抗渗等级不低于S8，保护层厚度不小于55，混凝土中掺入阻止钢筋腐蚀的阻锈剂。
经设计咨询《工业建筑防腐蚀设计规范》编写组的意见，由于本工程地下水较深，环墙基础内部及罐区地面均做防渗膜处理，设计可不考虑地下水的影响、本工程桩基主要是受压构件，配筋为构造配筋、承台下的土层采用6000KN-M的夯击能的强夯预处理，密实度较好等的有利因素，将初步设计中桩混凝土标号由C30改为C35,水灰比不大于0.50改为不大于0.45，增加混凝土保护层厚度（φ800的直桩增加腐蚀裕量有空间，腐蚀裕量增加35），将桩保护层厚度由55改为90，环墙外侧增加刷环氧沥青涂层300μm（总共约3100平方米），即可满足工程防腐的要求。
3.4增加添加剂的工程费用初步设计文件中要求基础承台及环墙的膨胀带内掺水泥置换量14%的膨胀剂，膨胀带外掺水泥置换量8%的膨胀剂，但初步设计概算缺项，施工图设计时基础承台及环墙须增加膨胀剂，相应的须增加工程费用。
3.5附属建构筑物地基处理方案修改根据工程地质勘察报告：进出站阀、计量、换热器区输油泵棚、罐区围堰、管廊、变配电间、越堤坡道均位于填方区，填方去的的填土均为虚填土，厚度在5-7米的范围，因此采用已经做了试夯工作的6000KN-M的夯击能进行地基处理（试夯结果见甘肃建研岩土工程有限公司作的某市生产运行原油储备库工程强夯地基处理试夯检测报告），即满足了设计要求，又减少了采用其他夯击能的的试夯费用及时间。
4 钢储罐地基基础设计4.1设计依据1）甘肃省建筑设计研究院、机械工业勘察设计研究院所做的《某市石油化工公司某市生产运行原油储备库工程岩土工程勘察报告》；2）工程公司设计分公司各相关专业提供的设计条件；3）国家及本地区现行设计规范、规程和规定。
4）中国石油集团工程设计有限责任公司华北分公司做的初步设计。
4.2抗震设防本地区抗震设防烈度为8度，设计基本地震加速度值为0.20g，设计地震分组属于第二组，根据石油化工建（构）筑抗震设防等级分类标准（GB50453-2008，除小型泵基础、小型设备基础及地沟为丁类外，一般均为丙类建构筑物。
储罐基础的抗震设防分类为乙类。
4.3主要设计规范、规定及标准1）建筑结构荷载规范（2006年版）（GB50009-2001）。
2）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）。
3）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）。
4）湿陷性黄土地区建筑规范（GBJ50025-2004）。
5）石油化工钢储罐地基与基础设计规范（SH3068-2003）。
6）石油化工钢储罐地基处理技术规范（SH3068-95）。
7）建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）8）建筑桩基检测技术规范（JGJ106-2003）9）.砌体结构设计规范（2002年局部修订）（GB50003-2001）。
11）混凝土结构设计规范（GB50010-2002）。
12）钢结构设计规范（GB50017-2003）。
13）建筑抗震设计规范（GB50011-20XX）。
14）工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046-2008）。
15）建筑设计防火规范（GBJ 50016-2008）。
16）建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）。
17）石油化工建（构）筑抗震设防等级分类标准（GB50453-2008）。
20）石油化工钢结构防火保护技术规范（SH3137-2003）。
23）化工设备基础设计规定（HG/T20643-98）。
24）化工、石油化工管架、管墩设计规定（HG/T20670-2000）。
24）石油化工管架设计规范（HG/T20670-2000）。
25）储罐区防火堤设计规范（GB50351-2005）。
26）构筑物抗震设计规范（GB50191-93）。
4.4地质概况由甘肃省建筑设计研究院、机械工业勘察设计研究院所做的《某市石油化工公司某市生产运行原油储备库工程岩土工程勘察报告》：场地地层由素填土、黄土、粉质粘土、砾岩、千枚岩、砂岩组成，地貌单元属丘陵区。
场地类别Ⅱ类，建设场地属于抗震一般地段，未发现有影响场地稳定性的不良地质作用和地质灾害，场地稳定，适宜建筑。
场地的地层自上而下简单如下：（1）素填土：浅黄色，坚硬，以黄土为主，为近期平填而成，具湿陷性，属中压缩性土层。
（2）黄土：浅黄色，坚硬，局部具湿陷性，属中等压缩性土。
（3）粉质粘土：褐黄色~浅褐红色，坚硬，局部夹有角砾混土薄层或透镜体，不具湿陷性，属中等压缩土。
（4）砾岩：浅褐红色、褐红色~灰红色。
局部缺失该层，全~强分化为泥质胶结，含铁锰质结核，局部夹有结晶岩脉，中~微分化为泥质胶结或硅质胶结，多为棱角状，与下伏千枚岩呈不整合接触，部分钻孔未揭穿该层。
粒径大于2mm的颗粒质量接近总质量的50%，最大粒径约4cm左右，砾石的磨圆度较差。
（5）千枚岩：浅红色、浅灰~灰绿色。
全~强分化原岩组织结构大部分已被破坏，矿物成分已发生变化，结构层理不甚清晰，钻探取芯多呈碎末或碎块状、片状，少量呈短柱状，锤击声哑。
中~微分化矿物成分以粘土矿物和绢云母为主，局部夹有脉状石英，变晶结构，千枚状构造，表面具丝绢光泽，该层未被揭穿。
（7）地下水：在勘探深度范围内未见地下水，由于地下水埋藏较深，可不考虑其对建（构）筑物地基基础的影响。
（8）腐蚀性：地基土对砼结构无腐蚀性；对钢筋砼结构中的钢筋具有中等腐蚀性，地基土对钢结构具中等腐蚀性。
（9）场地土最大季节性冻土标准深度为1.400米。
（10）场地环境类型为Ⅲ类型。
5 荷载计算罐自重（包括平台梯子）：19700KN（其中浮盘重：5230 KN，底板重：5000 KN）保温结构重：990 KN钢筋混凝土承台重：40.6x40.6x3.14x0.6x25=77294.96 KN沥青砂及中砂垫层：39.7x39.7x3.14x0.5x20=49489.23 KNa、820厚沙石垫层：39.7x39.7x3.14x0.82x20=81203.50 KN（此项为G-1101、1102、1103、1107、1108的荷载）b、1170厚沙石垫层：39.7x39.7x3.14x1.17x20=115863.53 KN （此项为G-1104、1105、1106、1109、1110的荷载）作用在桩顶总静荷载：a项=19700+990+77294.96+49489.23+81203.50=228677.69 KNb项=19700+990+77294.96+49489.23+115863.53=263337.72 KN作用在承台顶面总静荷载：a项=19700+990+49489.23+81203.50=151382.73 KNb项=19700+990+49489.23+115863.53=186042.76 KN充水重：1015400 KN6 环墙计算根据《石油化工钢储罐地基与基础设计规范》SH/T3068-2007给出的计算公式进行计算：6.1环墙宽度计算g k=(19700+990-5230-5000)/80x3.14=41.64KN-MG-1101、1102、1103、1107、1108罐b=g k/(1-β)γL h L-(γc-γm)h=41.64/(1-0.5)x8.86x20.2-（25-20）x1.32=0.502mG-1104、1105、1106、1109、1110罐b=g k/(1-β)γL h L-(γc-γm)h=41.64/(1-0.5)x8.86x20.2-（25-20）x1.670=0.513mb-环墙的宽度m，gk-罐壁低端传至环墙顶端的线分布荷载标准值（当有保温时，尚应包括保温层的荷载标准值），KN/M；β-罐壁伸入环墙顶面的宽度系数，可取0.4-0.6，宜取0.5；γc-环墙的重度，KN/m3；γL-罐内使用阶段储存介质的重度，KN/m3；γm环墙内各层土的平均重度，KN/m3；h L环墙顶面至罐内最高液面高度，m；取环墙的厚度h=600mm进行配筋计算：6.2环墙截面配筋计算F t=（γqwγw h w+γqmγm h）KRF t-环墙单位高环向力设计值，KN/mγqw、γqm-分别为水、环墙内各层自重分享系数，γqw可取1.1，γqm可取1.0γw、γm分别为水的重度、环墙内各层的平均重度，KN/m3；h w环墙顶面至罐内最高储水面的高度，m；K-侧压力系数，一般地基可取0.33；软土地基可取0.50；R-环墙中心线半径，m；G-1101、1102、1103、1107、1108罐F t=（γqwγw h w+γqmγm h）KR=（1.1x9.8x20.2+1.0x20x1.32）x0.33x40=3222.86 KNA S=γ0 F t/f y=1.0x3222.86/0.3=10742.86mm2/m总配筋面积=10742.86mm2/mx1.32=14180.58 mm2实际配筋24φ28， A S=14784 mm2G-1104、1105、1106、1109、1110罐F t=（γqwγw h w+γqmγm h）KR=（1.1x9.8x20.2+1.0x20x1.67）x0.33x40=3315.26KNA S=γ0 F t/f y=1.0x3315.26/0.3=11050.86mm2/m总配筋面积=11050.86mm2/mx1.67=18454.94 mm2实际配筋31φ28， A S=19096mm2实际配筋面积控制在计算面积的相差5%以内。
