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660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析
660MW超超临界高参数机组是目前国内外电厂中使用较为广泛的一种发电机组，具有
发电效率高、环保指标好等优点。
随着国家能源消耗的日益增加，发电行业也受到了节能
降耗的压力，因此对于机组的节能降耗综合优化分析显得十分重要。
本文将从机组运行情况、燃煤特性、节能降耗技术等方面进行综合分析，为实际操作提供指导和参考。
对660MW超超临界高参数机组的运行情况进行分析。
该型号机组是目前国内发电企业
中较为普及的一种大型发电机组，具有排放低、效率高的特点。
由于机组的长期运行，存
在一定的能耗损耗和效率下降的问题，因此需要进行综合分析，找出节能降耗的潜在因素。
通过对机组运行数据和参数的分析，可以发现一些潜在的能耗损耗和效率下降的原因，为
后续的节能降耗优化提供依据。
对燃煤特性进行分析。
660MW超超临界高参数机组通常使用燃煤作为燃料进行发电。
燃煤的特性对机组的节能降耗有着重要的影响，因此需要对燃煤的质量、燃烧特性等进行
详细的分析。
通过对燃煤的成分、含硫量、灰分含量等参数进行分析，可以找出燃煤在燃
烧过程中可能存在的问题，为节能降耗的优化提供重要的依据。
对节能降耗技术进行分析。
660MW超超临界高参数机组在运行中可以采用一些先进的
节能降耗技术，例如超临界循环、超临界锅炉等。
这些技术可以有效地提高机组的效率和
降低能耗，但是需要结合实际情况对其进行综合分析。
通过对这些节能降耗技术的运用情
况和效果进行深入分析，可以找出其可能存在的问题和改进空间，为实际操作提供重要的
参考依据。
机械与设备2016年09期︱227︱关于超临界660MW 机组超低排放优化方案分析成 城浙能兰溪发电有限责任公司，浙江 金华 321100摘要：随着社会的不断发展，环境问题受到了社会各界的关注。
因此为了缓解当前社会的环境压力，在燃煤电厂当中就需要进行节能减排。
本文首先对超临界机组进行了概述；其次对超临界660MW 机组烟尘排减技术进行了研究。
关键词：超临界；660MW 机组；超低排放优化中图分类号：TM31 文献标识码：B 文章编号：1006-8465（2016）09-0227-01我国是一个燃煤的生产大国，各种资源都是相当匮乏的，因此燃煤的发电机组一直以来都是发电厂的主力。
在经济不断的发展情况下，为了改善人们的生活环境状况，保持绿色环保的生存空间，就需要对当前的火电厂的排放技术进行改革，并促进高效、超低能的燃煤排放技术的发展，并以此为基础，推进我国电力事业在获取经济效益的同时，减少不必要的污染，获得最大的社会效益社。
1 超临界机组的定义 在现阶段当中，一般情况下把机组的参数压力在24MPa 到26MPa 之间的称之为临界，比26.0MPa 大或者湿度大于580RH%的参数就可以称之为超临界。
在我国燃煤事业发展过程中，在20世纪的90年代之前大多数都是亚临界的机组，而超临界机组是从上个世纪的90年代陆续进行引入并且投入运行。
进入到21世纪当中，尤其是近些年当中超临界机组得到了相当大的发展。
随着社会的不断发展，对于环保的要求也越来越高，因此需要利用高效率低能耗的大型燃煤机组进行我国电力工业的不断发展。
2 超临界660MW 机组烟尘减排优化技术 在超临界660MW 机组当中，可以对其排放方式以及技术进行优化改进，其中可以利用湿式电除尘技术以及管式GGH 技术来进行优化。
在湿式电除尘技术当中，主要利用高压电晕放点来使得粉尘进行荷电，在进行荷电之后就可以在电场力的作用之下达到集尘版当中，其中可以对含水量较高的湿气体进行处理。
魏家峁电厂660MW超临界机组脱硫超低排放改造研究受制于我国缺气少油的能源结构,煤炭在我国一次能源结构中的占比在70%左右,而我国的SO<sub>2</sub>排放量又与煤炭消耗量呈现一定的正相关。
在我国,燃煤电厂所耗煤量占全国煤炭耗量的一半以上,因此,燃煤电厂是SO<sub>2</sub>的排放大户。
为了进一步减少燃煤电厂的SO<sub>2</sub>排放量,国家有关部门下发了《煤电节能减排升级与改造行动计划（2014-2020年）》,行动计划中要求二氧化硫的排放标准为35mg/m<sup>3</sup>。
魏家峁电厂采用石灰石-石膏湿法脱硫技术,脱硫后烟气中SO<sub>2</sub>的排放浓度在130mg/m<sup>3</sup>左右,不满足排放要求,为了执行《行动计划》中的排放标准,需要对原有的脱硫系统进行超低排放改造。
魏家峁电厂原有的脱硫系统主要是由一层旋流+一层喷淋系统组成的,可以达到95%以上的脱硫效率,为了减少超低排放工程量,节省投资,经过分析后选定超低排放改造方案为:在原来的基础上改为一层旋流+三层喷淋,并预留增加一层喷淋的可能。
改造后的脱硫系统液气比由9变为19.2,烟气停留时间由6s增加到9.5s,每层喷淋层的喷嘴数由92个增加到150个,改造后的脱硫效率可达到99%以上,投入运行后SO<sub>2</sub>的排放浓度在23mg/m<sup>3</sup>以下,满足排放要求。
对魏家峁电厂脱硫超低排放改造的工程投资、新增运行费用以及新增环保效益等方面进行了经济分析:整个脱硫超低排放改造的总投资为1945万元,单位投资为14.73元/kW,新增年运行费用为660.38万元,按机组年发电小时数为5500小时,超低排放后上网电量加价每千瓦时0.005元计算,新增售电收益为3630万元。
高海拔地区660MW超超临界机组锅炉燃烧调整试验研究摘要：随着社会经济的快速发展，对电力的需求进一步增加。
同时，由于实际电力消耗的不均匀性，电网的峰谷差异越来越大，峰值容量也在不断扩大。
因此，如何不断提高发电机组锅炉的稳定性和可靠性已成为现代发电行业必须及时处理的瓶颈。
本文以某电厂为例，说明高海拔地区电厂锅炉的燃烧特性。
关键词：高海拔地区；660MW超超临界机组；锅炉燃烧调整在这个阶段，中国的煤炭处于紧张状态，而且煤炭质量不高。
为了科学合理地控制燃料成本，劣质烟煤与贫煤混合，劣质烟煤混合增加，比例达到70%。
煤质下降后，不可能用原有的设计技术参数来指导锅炉的运行，这削弱了机组运行的经济合理性和安全可靠性。
粉煤灰可燃物和废气温度升高，严重阻碍了锅炉热效率的提高。
因此，为了保证锅炉的安全有效运行，并为运行提供必要的参考和正确的指导，应进行燃烧优化调整。
只有这样，才能切实提高锅炉的燃烧效率，增加其工作的可靠性，为高原地区生活与工业提供稳定的用电。
1 高海拔地区锅炉的燃烧特点1.1废气热损失大，锅炉热效率值低于设计值效率低下体现在两个方面：首先，排烟温度较高;废气温度设计为130度，但实际测量值为156至175度。
排气温度高，即烟气与加热表面之间的热量不能充分交换。
烟气排出它携带的多余热量而没有与大气进行充分的热交换，增加了废气的热损失率;其次，烟气量的不断增加导致烟气流量增加，废气温度升高，烟气热损失率进一步增加;导致烟气量不断增加的主要因素是发电厂处于高海拔地区，空气非常薄，空气中的实际氧含量为21％。
因此，在相同的条件下，为了确保燃烧的稳定性，每单位燃烧的燃烧量需要大量的空气，这又产生大量的烟雾。
烟气的流速不断增加，这加剧了废气温度，并且烟气的热损失率进一步增加。
随着烟气量的不断增加，放电热量增加，导致大量的废热损失。
1.2机械不完全燃烧热损失大，锅炉热效率值低于设计值。
高原地区空气很薄，空气中的实际氧含量是21%。
660MW超l临界直流锅炉烟气脱硝系统运行调整研究氮氧化物是造成大气污染的主要污染源之一。
我国氮氧化物的排放量中70%来自于煤炭的直接燃烧，电力工业又是我国的燃煤大户，因此火力发电厂是NOx 排放的主要来源之一。
对于发电厂脱硝系统的调整研究对于环境保护意义重大。
标签：烟气脱硝；SCR；喷氨量随着我国电力建设发展，燃煤机组向大容量、高参数趋势发展，600MW超临界直流炉已经成为主流机组。
本文以国电宝鸡发电公司2×660MW级超临界机组为例，结合生产运行调整实际，对超临界直流炉脱硝系统运行调整进行研究。
1、反应原理及影响因素分析1.1设备简介国电宝鸡发电公司2×660MW级超临界机组脱硝装置采用选择性催化还原法（简称：SCR）全烟气脱硝；脱硝装置反应器布置于锅炉省煤器出口与空预器之间，为高温高粉尘布置。
烟气系统不设旁路。
脱硝装置采用氨作为还原剂，其供应采用液氨供应系统。
催化剂为蜂窝式（以TiO2为载体，以V2O5为活性成分）。
在设计煤种及校核煤种、锅炉最大工况（B-MCR）、处理100%烟气量条件下，脱硝效率不小于60%。
每台锅炉配有两个反应器。
烟气在省煤器出口处被分为两路，每路烟气并行进入一个垂直布置的SCR反应器里。
在反应器里烟气向下流过均流器、催化剂层，随后进入回转式空气预热器、静电除尘器、引风机和FGD，最后通过烟囱排入大气。
催化剂数按“2+1”布置，两层运行，一层备用，可根据脱硝效果要求更换或添加。
1.2SCR反应原理及流程在众多的脱硝技术中，选择性催化还原法（SCR）是脱硝效率最高，最为成熟的脱硝技术。
主要反应如下：4NH3+4NO+O2→4N2+6H2O4NH3+2NO2+O2→6N2+6H2OSCR系统包括催化剂反应室、氨储运系统、氨喷射系统及相关的测试控制系统。
SCR工艺的核心装置是脱硝反应器，有水平和垂直气流两种布置方式。
在燃煤锅炉中，烟气中的含尘量很高，一般采用垂直气流方式。
660MW超临界机组燃煤电厂锅炉运行调整与优化措施研究发布时间：2022-10-26T06:06:15.609Z 来源：《中国电业与能源》2022年第12期作者：王学蛟[导读] 随着国民经济水平的不断增长，人们的生活质量得到了极大的提升，与此同时对于电能的需求量也在不断增加，所以也对电厂提出了更高的要求，电厂在实际生产过程中需要通过燃料的燃烧将热能逐步转化为电能，为居民的正常生活和生产提供充足的电力能源。
王学蛟贵州金元茶园发电有限责任公司摘要：随着国民经济水平的不断增长，人们的生活质量得到了极大的提升，与此同时对于电能的需求量也在不断增加，所以也对电厂提出了更高的要求，电厂在实际生产过程中需要通过燃料的燃烧将热能逐步转化为电能，为居民的正常生活和生产提供充足的电力能源。
对于燃煤电厂来说，目前面临的最主要问题就是热能损耗相对较大，这与目前我国提出的低碳节能环保理念严重不符，所以电厂在运行过程中必须要针对燃煤锅炉进行科学合理的优化调整，以此来提高锅炉燃烧效率，从而，有效提升电厂运行的经济效益。
在本文中，就首先简单介绍了燃煤锅炉的运行原理，结合目前锅炉运行中潜在的问题探讨了几点有效的优化对策，希望能够进一步提升燃煤电厂运行水平。
关键词：660MW超临界机组；燃煤电厂；锅炉运行调整；优化措施引言电厂在实际运行过程中，通过燃烧为锅炉提供充足的热效率，以满足电厂发电工作的实际需求，锅炉燃烧的热效率也与煤炭利用率有着直接关系，在实际燃烧过程中受到内外部环境因素的影响，锅炉的燃烧效率也会受到一定的影响，导致锅炉运行状态不能够进行有效的调控，也会直接影响到锅炉的燃烧效率。
通过采取切实有效的管理对策，对锅炉燃烧状况进行优化和调整，能够全面提升锅炉运行效率，促使锅炉的安全稳定运行。
基于此，在本文中就结合锅炉运行过程中存在的问题探讨几点有效的优化对策，以此来提高燃煤锅炉的运行水平。
1 燃煤锅炉运行原理火电厂运行过程中，燃煤锅炉是其中的重要设备之一，燃烧效率也会直接关系到电厂的运行效益，锅炉运行过程中主要以煤炭作为原料，在实际生产环节需要提前将煤炭制作成煤粉，然后再利用供册设备将粉末状的煤炭吹落到炉膛内部，在炉腔内粉末状的煤炭会与空气充分的混合使其达到充分燃烧的状态。
660MW超超临界机组30%出力深调试验总结摘要：随着我国“碳达峰”、“碳中和”目标的持续推进，新能源建设如火如荼，火电机组逐渐沦为调峰电源。
为进一步促进电网公司对新能源的消纳，降低火电企业的损失，机组深度调峰势在必行。
关键词：深度调峰；给水流量低低；汽泵再循环；入口氮氧化物；空预器连续吹灰；0引言习近平总书记强调，实现碳达峰碳中和，是贯彻新发展理念、构建新发展格局、推动高质量发展的内在要求，是党中央统筹国内国际两个大局作出的重大战略决策。
能源是经济社会发展的重要物质基础和动力源泉，也是推进碳达峰碳中和的主战场。
能源结构改革深化，电力现货市场普及，火电企业为扩大生存空间，被迫深度调峰。
1.设备概括：某电厂660MW超超临界燃煤空冷发电机组，锅炉为上汽锅炉厂生产的SG2102/29.3-M6013型超超临界锅炉，采用四角切圆燃烧方式，配备6台中速磨煤机，5用一备，给水采用单台汽动给水泵，额定给水流量为2102t/h；汽轮机为上汽引进西门子技术生产的ZKN660-28/600/620直接空冷汽轮机，额定主汽压力为28Mpa，额定主汽温度为600℃，额定再热汽压力为5.3Mpa，额定再热汽温度为620℃；发电机为上汽电机厂生产的QFSN-660-2型水-氢-氢冷却式发电机。
1.试验前机组工况：负荷300MW、主蒸汽压力16.6MPa、主蒸汽温度592℃、再热蒸汽压力2.2MPa、再热蒸汽温度594℃、总煤量168t/h、给水流量825t/h、总风量1326t/h、背压9.9KPa、B、C、D磨煤机运行。
1.试验条件及要求：(1)退出“省煤器入口给水流量低低”锅炉MFT主保护。
(2)负荷变化速率13MW/MIN。
(3)负荷300MW降至260MW稳定后降至220MW稳定后再降至198MW1.试验具体过程及数据：(1)全面检查机组机、炉、电运行稳定具备试验条件。
(2)通知BOT，提前做好环保调整控制。
(3)接值长令，退机组AGC。
660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析【摘要】摘要：本文对660MW超超临界高参数机组的节能降耗进行了综合优化分析。
在分析了研究背景和研究意义。
在对660MW超超临界高参数机组的技术特点进行了分析，总结了现有节能降耗技术的研究进展，探讨了节能降耗的综合优化方法，并评价了其实施效果。
结合具体应用案例，提出了节能降耗综合优化方案。
在结论部分对本文的研究进行总结，并展望未来的研究方向。
通过本文的研究，为660MW超超临界高参数机组的节能降耗提供了重要参考，有助于指导工程实践和提高能源利用效率。
【关键词】660MW超超临界高参数机组、节能降耗、综合优化、技术特点、研究进展、方法探讨、实施效果评价、应用案例、总结、未来研究方向1. 引言1.1 研究背景煤炭是我国主要的能源资源，电力行业是煤炭消耗的主要领域之一。
随着经济的快速发展和能源需求的增长，传统的火力发电已经不能满足对电力的需求。
660MW超超临界高参数机组是火电行业的新型技术装备，具有发电效率高、节能降耗等优点。
目前，随着节能减排要求的提高，660MW超超临界高参数机组的节能降耗问题日益引起人们的关注。
如何通过技术创新和管理优化，实现机组节能降耗的目标，成为当前研究的热点。
本研究旨在对660MW超超临界高参数机组的节能降耗进行综合优化分析，探讨节能降耗的关键技术，并提出相应的应用案例，以期为火电行业的节能减排提供参考和借鉴。
通过本研究，可以为改善我国火电行业的发展环境，促进火电行业的可持续发展，提高我国能源利用效率做出贡献。
1.2 研究意义660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析具有重要的研究意义。
随着我国工业化进程加快和能源需求的增长，能源消耗已成为厂家的一大负担。
对于能源密集型行业来说，节能降耗不仅可以减少生产成本，提高竞争力，还能降低对环境的影响，实现可持续发展。
对660MW超超临界高参数机组进行节能降耗综合优化分析，可以在保证生产效率的前提下降低能源消耗，实现资源的有效利用。
660MW超临界燃煤机组超低排放及脱硝宽负荷改造技术的应用效果文章简介了脱硫、脱硝及脱硝宽负荷改造几种技术，结合某电厂660MW超低排放所采用的技术及可行性，利用现场监测数据说明了改造技术的应用效果。
标签：燃煤机组；污染物；超低排放2015年12月，三部委联合下发《全面实施燃煤电厂超低排放和节能改造工作方案》，要求加快现役燃煤发电机组超低排放改造步伐，将东部地区原计划2020 年前完成的超低排放改造任务提前至2017 年前总体完成；将对东部地区的要求逐步扩展至全国有条件地区，其中，中部地区力争在2018 年前基本完成。
马鞍山当涂发电有限公司位于安徽省马鞍山市当涂县，属于中部地区，应于2018年前完成超低排放改造。
马鞍山当涂发电有限公司1号机组（660MW）配置的环保设施能满足目前执行的《火电厂大气污染物排放标准（GB13223-2011）》的限值要求，但不能满足超低排放要求。
马鞍山当涂发电有限公司1号锅炉投运后，对锅炉尾部烟道加装了SCR系统，其设计最低运行温度为310℃，脱硝系统退出的温度为295℃。
实际运行过程中，由于燃烧状态不同，机组负荷在低于300MW负荷时不能满足SCR投运的喷氨装置最低温度要求，经常发生由于烟气温度达不到要求而导致的脱硝系统喷氨装置退出事件，导致低负荷工况下NOx排放不达标。
因此，对脱硝、脱硫和除尘系统进行了技术改造。
1 脱硝改造技术方案的选择马鞍山当涂发电有限公司为1号机组目前采用炉内低氮燃烧技术和炉后SCR脱硝技术（尿素）。
现有脱硝效率75%，配有2层催化剂，并预留增加1层催化剂的空间。
SCR技术是在尿素热解制氨后，将还原剂喷入烟气中，利用催化剂将烟气中的NOx转化为N2和H2O。
SCR催化剂也会将烟气中的SO2氧化成SO3，当反应温度较低时，SO3与逃逸的氨发生副反应，不但消耗了NH3，催化剂表面还会被副反应生成的铵盐附着、堵塞，降低催化剂活性。
在SCR系统控制保护程序中需对反应温度进行限制，当烟气温度低于限定值时，自动切断喷氨系统。
660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化分析【摘要】本文主要围绕660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化展开研究。
在分析了研究背景、研究意义和研究目的。
在首先对660MW超超临界高参数机组的工作原理进行了分析，然后综述了现有的节能降耗技术，并探讨了节能降耗的挑战。
接下来，讨论了节能降耗综合优化的方法，并介绍了实践操作。
在评估了660MW超超临界高参数机组节能降耗综合优化的效果，展望了未来研究方向，并对整篇文章进行了总结。
通过本文的研究，可以深入了解660MW超超临界高参数机组节能降耗的优化方法，为提高发电效率和降低能耗提供了重要参考和指导。
【关键词】660MW超超临界高参数机组, 节能降耗, 综合优化, 工作原理, 技术综述, 挑战, 方法探讨, 实践, 效果评估, 研究展望, 总结1. 引言1.1 研究背景随着工业化和城市化的迅速发展，能源消耗量急剧增加，能源资源的供应与需求之间的矛盾日益突出。
为了更好地满足人们对能源的需求，提高供能效率，降低能源消耗，节能减排已成为当前能源领域的热点问题。
在电力行业中，火力发电是其中重要的发电方式，占据着绝大部分的电力生产比例。
而660MW超超临界高参数机组作为最新一代的大型火力发电机组，具有功率大、效率高、排放低的特点，因此受到广泛关注。
随之而来的是机组的能耗问题，尤其是高参数机组的能耗更是一个挑战。
为了进一步提高这一类机组的节能降耗能力，开展针对660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化已成为当前亟需解决的问题。
深入研究660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化，具有重要的理论和实际意义。
本文将对该问题展开研究，旨在为提高电力行业的节能减排水平，推动产业可持续发展做出贡献。
1.2 研究意义：660MW超超临界高参数机组作为热电联产系统中的重要设备，其节能降耗问题一直备受关注。
通过深入研究660MW超超临界高参数机组的节能降耗综合优化方法，可以提高系统的能效，减少能源消耗，降低运行成本，同时也有助于减少对环境的污染，实现可持续发展。
第29卷第1期2014年1月热能动力工程JOUＲNAL OF ENGINEEＲING FOＲTHEＲMAL ENEＲGY AND POWEＲVol．29，No．1Jan．，2014收稿日期：2013－04－25；修订日期：2013－07－07作者简介：夏文静（1978－），女，江西南昌人，中冶华天工程技术有限公司高级工程师，硕士研究生．文章编号：1001－2060（2014）01－0058－04660MW超超临界燃煤锅炉降低CO排放的试验研究夏文静1，衡丽君2，何长征3，韦红旗3（1．中冶华天工程技术有限公司，江苏南京210019；2．河南城建学院能源与建筑环境工程学院，河南平顶山467036；3．东南大学能源与环境学院，江苏南京210096）摘要:超超临界或超临界对冲燃煤锅炉的燃烧器多采用先进的低NO x旋流燃烧器及炉内空气分级燃烧技术，主燃烧器区域保持在缺氧、富燃料条件下燃烧，以控制NO x的排放。
但是，这导致锅炉CO排放浓度偏高，加之炉内燃烧可能存在的偏差，使得这一现象更为突出。
本文以某660MW 超超临界对冲燃煤锅炉为研究对象，基于燃烧调整试验，分析了CO和NO x排放及锅炉热效率之间的相关特性，同时通过运行参数的调整，得出各参数对三者的影响规律，并给出了相关优化运行方式。
通过优化调整，锅炉修正后效率可维持93．7%以上(设计值93．61%)，且飞灰含碳量在2．0%以下、CO排放约500mg/m3、NO x排放约250mg/m3，运行的经济性和安全性较习惯运行方式有较大幅度的提高。
关键词：660MW；超超临界；对冲燃烧；旋流燃烧器；CO；NO x中图分类号：TK16文献标识码：A引言国内新建660MW超临界对冲燃烧锅炉多选用先进的低NO x旋流燃烧器及炉内空气分级燃烧技术，即主燃烧器区域保持在缺氧、富燃料条件下燃烧，以控制NO x排放［1 3］。
但是，在对冲燃烧方式下，炉内存在燃烧后期混合差的问题［4 6］，因此大量未燃尽气体及焦碳随烟气上升进入燃尽风区域后，不能有效燃尽，可能导致CO排放浓度很高，加之运行中风粉分配不均，使得这一现象更为突出。
然而，国内大型机组燃烧调整的相关文献及研究中，多是针对锅炉效率与NO x排放的综合分析［1，5 6］，虽有少量针对CO与NO x排放特性的研究［3］，但仍有继续研究的空间。
本研究通过多个运行参数的燃烧调整，对CO排放与锅炉效率及NO x排放的相关性进行分析研究，得出CO的排放特性，为大型锅炉的运行优化控制提供依据及支持。
1设备概述某660MW超超临界参数、变压运行直流炉为尾部烟气挡板调温、平衡通风、固态排渣、全悬吊结构Π型布置锅炉，采用三分仓回转式空气预热器，主厂房为侧煤仓布置。
锅炉最大连续蒸发量（BM-CＲ）为2060t/h，额定蒸汽压力为26．2MPa，额定蒸汽温度为605ħ，再热蒸汽温度为602ħ。
该炉采用中速磨、直吹式、正压冷一次风制粉系统，配6台磨煤机。
燃烧设备采用前后墙对冲燃烧方式的外浓内淡型低NO x旋流燃烧器，总共36只，分3层布置在前、后墙，每层6只旋流燃烧器，配6台中速磨煤机，每台磨煤机为同层的6只燃烧器提供风粉混合物，在BMCＲ工况、燃用设计煤种时，采用5运1备的运行方式。
在前、后墙旋流燃烧器的上方各布置了1层燃尽风，每层有2只侧燃尽风和6只燃尽风，用于进一步降低NO x。
煤粉燃烧器的配风方式分为一次风、内二次风和外二次风，分别通过一次风管、燃烧器内同心的内二次风及外二次风环形通道在燃烧的不同阶段送入炉膛，其中内二次风、外二次风为旋流。
燃烧器的结构如图1所示，燃烧器主要设计参数如表1所示。
2锅炉运行现况2．1空预器后CO浓度分布660MW负荷、习惯运行方式下，通过空预器后第1期夏文静，等：660MW超超临界对冲燃煤锅炉降低CO排放的试验研究CO排放浓度的分布测试，可得到空预器后沿炉膛宽度方向CO浓度分布，如图2所示。
从图2可知，空预器前、后氧量沿炉膛宽度方向分布不均匀，呈现A侧大、B侧小的趋势。
空预器后CO浓度分布却与氧量分布相反，呈现A侧小、B侧大的趋势，且两侧偏差非常明显，最高浓度达到9000mg/m3、最低浓度则为55mg/m3，均值为2193mg/m3，分析认为炉内两侧风粉分配不均是导致空预器出口CO分布不均的主要原因。
图1旋流煤粉燃烧器简图Fig．1Sketch of a pulverized coal swirling burner表1燃烧器主要设计参数Tab．1Main design parameters of the burners名称数值一次风风速/m·s－119．65一次风风温/ħ93一次风风率/%20．09内二次风风速/m·s－129．3外二次风风速/m·s－128．83二次风风温/ħ337二次风风率/%57．02燃尽风直流风风速/m·s－154．53侧燃尽风直流风风速/m·s－141．48燃尽风旋流风风速/m·s－132．05侧燃尽风旋流风风速/m·s－123．3燃尽风风温/ħ337燃尽风风率/%19．492．2习惯运行方式下锅炉运行状况该锅炉习惯运行方式下，进行了摸底试验（比对工况1），其主要运行方式及数据如表2、表3所示。
由表3可知：虽然同层燃烧器外二次风采用均等配风，但由于风粉分配的不均匀性，导致两侧省煤器出口氧量、排烟CO浓度及飞灰含碳量偏差很大，最终修正后锅炉效率低于设计值（锅炉经济负荷）工况（η=93．610%））约0．989%。
考虑到运行的经济性及安全性，应避免在习惯运行方式下运行。
图2空预器进、出口O2及CO浓度分布Fig．2O2and CO concentration distributionat the inlet and outlet of the air preheater表2习惯运行方式Tab．2Usual operating mode各运行参数具体方式运行氧量设定值2．75%各层燃烧器二次风箱风门根据氧量自动控制磨煤机投运方式ABCDE磨运行一次风速根据风煤比自动控制燃烧器外二次风配风方式均匀配风各燃烧器外二次风开度均为65%燃烧器内二次风拉杆位置375mm燃尽风直流风拉杆位置250mm燃尽风旋流风拉杆位置300mm燃尽风进风门开度65%2．3两侧风粉分配不均的调匀试验在习惯运行方式下，还进行了调匀试验（比对工况2），仅通过同层燃烧器外二次风门的调整，将省煤器进口两侧实际氧量调均以实现两侧风粉分布均匀，进而消除CO分布极为不均的状况。
将工况1、2进行比对，主要数据汇总至表3。
由表3可知：在运行设定氧量一样的情况下，通过调匀试验，其实际运行氧量、送引风机总电流及干·95·热能动力工程2014年烟气热损失均有明显降低。
同时，由于两侧氧量趋于均匀，炉内燃烧整体上有所改善，导致CO未燃尽热损失也有较大降幅，最终修正后锅炉效率较习惯运行方式上升0．682%，可见炉内风粉分配的均匀性对该炉经济运行有显著影响。
表3比对工况1和比对工况2主要数据Tab．3Primary data of contrastive working condition1and2名称比对工况1比对工况2省煤器进口设定氧量/%2．752．75A侧省煤器进口实际氧量/%5．53．0B侧省煤器进口实际氧量/%1．92．7两侧省煤器平均氧量/%3．72．9两侧送风机总电流/A169151两侧引风机总电流/A533470A侧排烟CO浓度/mg·m－33492784B侧排烟CO浓度/mg·m－355231929两侧排烟CO平均浓度/mg·m－329362357A侧飞灰含碳量/%1．32．7B侧飞灰含碳量/%5．83．5两侧平均飞灰含碳量/%3．63．1修正后干烟气热损失/%4．8064．467未燃尽碳的热损失/%0．6470．571未燃尽CO造成的热损失/%1．0050．743修正后锅炉热效率/%92．62193．303 SCＲ装置入口NO x排放/mg·m－3257271注：SCＲ装置通过选择性催化还原技术降低NO x排放的装置。
3CO、NO x排放及锅炉效率之间的相关性在消除炉内风粉分配不均、保持两侧省煤器进口实际氧量偏差较小的情况下，为了解各运行因素对CO排放特性的影响，进行了相关燃烧调整试验，分别对同层燃烧器外二次风配风方式（共3种）、省煤器进口实际氧量（2．75% 3．70%）、燃尽风直流风门拉杆位置（50、150、250mm）及燃尽风总风门开度（65%、85%）、燃烧器内二次风门拉杆位置（375 mm、450mm）进行了调整，总共11个工况，分别为比对工况2及工况1 工况10。
3．1CO排放与NO x排放的相关性通过11个工况的统计分析，可得到各工况CO、NO x排放浓度的曲线图，如图3所示。
由图3可知：各工况CO、NO x排放浓度整体呈现负相关，CO排放浓度较高时，NO x排放偏低，而CO排放浓度较低时，NO x排放则较高，两者的相关系数为－0．707，具有高度的负相关特性。
这反映对冲燃煤锅炉在采用低NO x燃烧技术后，其CO、NO x 排放浓度之间存在相互依存、此消彼长的关系。
图3各工况CO及NO x排放浓度分布Fig．3CO and NO x emissions concentration distribution under various conditions各工况NO x排放浓度在248 295mg/m3之间，波动幅度为47mg/m3，为平均排放浓度（278mg/ m3）的17%，而CO排放浓度在226 2356mg/m3之间，波动幅度高达2129mg/m3，为平均排放浓度（1005mg/m3）的212%。
显然，各运行因素的调整对于CO排放的影响较大，而对NO x排放的影响则较为有限。
最终优化运行工况8的CO、NO x排放浓度分别为508、282mg/m3，较比对工况1的2936、257mg/ m3，分别降低2428mg/m3、升高25mg/m3。
3．2CO排放浓度与锅炉效率的相关性基于11个工况的统计分析，可得到锅炉干烟气热损失、未燃尽CO热损失、未燃尽碳热损失与锅炉效率的关系曲线，如图4 图6所示。
·06·第1期夏文静，等：660MW 超超临界对冲燃煤锅炉降低CO 排放的试验研究由图4、图6及表3可知，各工况干烟气热损失、未燃尽碳热损失、未燃尽CO 热损失与锅炉修正后热效率的相关系数分别为0．048、－0．520、－0．842，其中未燃尽CO 热损失与效率之间具有高度的负相关特性，未燃烬碳热损失有一定负相关性特性，但其相关性较弱。
