25m预制箱梁工程钢绞线张拉方案

华能安源电厂铁路专用线工程25m箱梁预应力张拉方案编制：审核：日期：南昌铁路天河建设股份有限公司二○一四年七月十五日GDK4+077.7公跨铁立交桥 25m 箱梁预应力张拉施工方案一、工程概述及材料设备1、工程概述本立交桥为乡村道道路跨越电厂站而设，孔跨布置为1-20m 板梁+2-25m 箱梁+3-20m 板梁公跨铁立交桥；本桥平面位于直线上，桥梁中心线与电厂站正交。

2、预应力张拉设备规格 预应力筋为φj 15.24钢绞线，标准强度Ry b =1860MPa ，φj =15.24mm 。

A=140mm 2；锚具采用M15—4和M15—15圆形锚具及其配套的配件；预应力的张拉设备经配套标定，确定得出张拉力与压力表的关系曲线。

二、钢绞线伸长量计算1、计算公式及参数查（JTJ 041－2000《公路桥涵施工技术规范》附录G-8）得：μθkx μθkx ++-）－（＝)(e 1P Pp式中：P P --预应力筋平均张拉力（N ）P--预应力筋张拉端的张拉力（N ） k —孔道摩擦系数（取0.0015）x —从张拉端至计算截面积的孔道长度（米） μ—孔道偏差系数（取0.25）θ—从张拉端至计算截面曲线部分切线的夹角之和（rad ）预应力理论伸长值ΔL(mm)：ΔL=(Pp •L)/(Ap •Ep)式中：Pp ─预应力筋的平均张拉力(N)L ─预应力筋的张拉长度(mm) Ap ─预应力筋的截面面积(mm2) Ep ─预应力筋的弹性模量(N/mm2)钢铰线采用15.24mm 单根截面面积140mm 2 标准强度f pk =1860MPa 弹性模量Ey=1.95×105MPa 管道摩擦系数μ=0.25 管道偏差系数K=0.0015 2、预应力筋伸长量计算表（ΔL ）计算 锚下控制应力σcon=0.75×f pk =1860×0.75=1395MPa每股控制张拉力1395×140=195300N 钢绞线N1、N2、N3为2.15s 5φ：5股钢绞线控制张拉力N=195300×4=781200N 钢绞线N4为2.15s 4φ：4股钢绞线控制张拉力N=195300×4=781200N表1: 箱梁N1束钢绞线伸长量(单端)计算表计算表表2：箱梁N2束钢绞线伸长量(单端)表3：箱梁N3束钢绞线伸长量(单端)计算表表4：箱梁N4束钢绞线伸长量(单端)计算表实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在±6%以内，否则应暂停张拉，张拉伸长值见下表。

25米先简支后连续预应力箱梁张拉数据计算书一、中跨梁理论伸长量计算1、计算公式△L=Ｐ·L/Ag·EgＰ——平均张应力（N）L——预应力钢绞线长度（cm）Eg——钢铰线的弹性模量（N/mm2）Ag——钢绞线的截面面积（mm2）Ｐ=P[1-e-(kx+μθ)]/K·X+μ·θP——张拉力（N）X——从张拉端至计算截面积的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数。

μ——预应力钢筋与孔道壁的摩擦系数。

2、各参数的确定XX1=24.38m X2=24.41m X3=24.44m X4=24.16m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01( KN)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad) （6）：K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.38+0.20x0.175）]/（0.0015x24.38+0.20x0.175）=767.227(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.227x24.38/556x1.95=17.25(cm)(2):N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.41+0.20x0.175）]/0.0015x24.41+0.20x0.175=767.21(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.21x24.41/556x1.95=17.27(cm)(3)N3伸长量ＰN3(3束)=P3[1-e-（0.0015x24.44+0.20x0.175）]/0.0015x24.44+0.20x0.175=575.394(KN)ΔL N3(3束)=P N3(束)L N3/AgEg=561.091x24.44/417x1.95=17.29(cm)(4)N4伸长量ＰN4(3束)=P4[1-e-（0.0015x24.16+0.20x0.049）]/0.0015x24.16+0.20x0.049=582.739(KN)ΔL N4(3束)=P N4(束)L N4/AgEg=582.739x24.16/417x1.95=17.31(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.25(cm)N2理论伸长量：17.27(cm)N3理论伸长量：17.29(cm)N4理论伸长量：17.31(cm)二、边跨梁理论伸长量计算（1）各参数的确定XX1=24.49m X2=24.50m X3=24.51m X4=24.35m （2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积4束Ag=139*4=556(mm2）3束Ag=139*3=417(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%4束：P4=1860*106*0.75*139mm2*4*/106mm2*1.025=N=795.01(K N)3束：P3=1860*106*0.75*139mm2*3*/106mm2*1.025=N=596.257（KN）（5）θ值N1最大夹角为10.0°合计为θ1=10.0*π/180=0.175(rad)N2最大夹角为10.0°合计为θ2=10.0*π/180=0.175(rad)N3最大夹角为10.0°合计为θ3=10.0*π/180=0.175(rad)N4最大夹角为2.8°合计为θ4=2.8*π/180=0.049(rad)（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1)N1伸长量ＰN1(4束)=P4[1-e-(kxN1+μθN1)]/kx N1+μθN1=795.01KNx[1-e-（0.0015x24.49+0.20x0.175）]/（0.0015x24.49+0.20x0.175）=767.165(KN)ΔL N1=P N1.L N1/AgEg=767.165x24.49/556x1.95=17.32(cm) (2)N2伸长量ＰN2(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.50+0.20x0.175）]/0.0015x24.50+0.20x0.175=767.159(KN)ΔL N2=P N2L N2/AgEg=767.159x24.50/556x1.95=17.33(cm)(3)N3伸长量ＰN3(4束)=P3[1-e-（0.0015x24.51+0.20x0.175）]/0.0015x24.51+0.20x0.175=767.153(KN)ΔL N3(4束)=P N3(束)L N3/AgEg=767.153x24.51/556x1.95=17.34(cm)(4)N4伸长量ＰN4(4束)=P4[1-e-（0.0015x24.35+0.20x0.049）]/0.0015x24.35+0.20x0.049=776.877(KN)ΔL N4(4束)=P N4(束)L N4/AgEg=776.877x24.35/556x1.95=17.44(cm) 最后经过计算得出：N1理论伸长量：17.32(cm)N2理论伸长量：17.33(cm)N3理论伸长量：17.34(cm)N4理论伸长量：17.44(cm)三、箱梁顶板负弯矩钢束理论伸长量计算（1）各参数的确定XT1=7.0m T2=14.0m（2）Eg由图纸所给：弹性模量Eg=1.95*105Mpa（3）Ag截面面积5束Ag=139*5=695(mm2）(4)P张拉力考虑锚圈口摩阻损失,损失采用2.5%5束:P5=1860*106*0.75*139mm2*5*/106mm2*1.025=N=993.763( KN)（5）θ值T1最大夹角为0°T2最大夹角为0°（6）K值由图纸说明给出K=0.0015（7）μ值由图纸说明给出μ=0.203：伸长量的计算(1):T1伸长量ＰT1(5束)=P5[1-e-(kxT1+μθT1)]/kx N1+μθN1=993.763KNx[1-e-（0.0015x7.0+0.20x0）]/（0.0015x7.0+0.20x0）=988.563(KN)ΔL T1=P T1.L T1/AgEg=988.53x7.0/695x1.95=5.1(cm) (2):T2伸长量ＰT2(5束)=P5[1-e-（0.0015x14.0+0.20x0）]/0.0015x14.0+0.20x0 =983.401(KN)ΔL T2=P T2L T2/AgEg=983.401x14.0/695x1.95=10.15(cm) T1理论伸长量：5.1(cm)T2理论伸长量：10.15(cm)计算：复核：监理工程师：。

25m箱梁预应力张拉计算书附件：1. 图纸：包括箱梁钢筋布置图、预应力钢束布置图等。

2. 材料明细表：列出箱梁使用的各种材料及其数量。

3. 张拉记录表：记录了预应力张拉的具体参数和操作过程。

法律名词及注释：1. 预应力：利用预先施加于结构构件的张拉应力来抵消结构在使用荷载下可能产生的应力。

2. 箱梁：一种横断面呈矩形的梁，主要用于大跨度桥梁等工程中。

3. 张拉计算：根据箱梁的设计条件和预应力张拉的要求，计算出预应力钢束的张拉力。

------------------------25m 箱梁预应力张拉计算书1. 引言本文档旨在对一根25m长的箱梁进行预应力张拉计算，以确保其在使用荷载下的安全性和稳定性。

这个箱梁将被用于X大桥的建设项目中，项目承包商为Y公司。

2. 环境参数2.1 温度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。

2.2 湿度：根据工程地理位置及气候条件进行确认。

2.3 风荷载：根据设计要求及气象数据进行计算确认。

3. 箱梁几何参数3.1 长度：25m3.2 宽度：根据设计要求确定。

3.3 高度：根据设计要求确定。

4. 材料参数4.1 混凝土：按设计要求控制混凝土的配合比及抗压强度等参数。

4.2 钢筋：按设计要求确定钢筋的型号、数量及布置。

4.3 预应力钢束：按设计要求确定预应力钢束的型号、数量及布置。

5. 张拉力计算5.1 预应力钢束数量及布置根据工程设计要求，计算出所需的预应力钢束数量及其布置。

5.2 预应力力计算根据箱梁的几何参数、材料参数及工程要求，计算出预应力力的大小。

5.3 张拉计算根据预应力力及预应力钢束数量，确定每一个预应力钢束所需的张拉力大小。

计算出张拉力的施加位置、顺序及方法。

6. 张拉方案6.1 钢筋安装根据设计要求及图纸，进行钢筋的预埋安装。

6.2 钢束固定根据预应力计算结果，安装和固定预应力钢束。

6.3 张拉工序按照张拉计算结果及工程要求，按顺序进行预应力钢束的张拉工作。

后张法预应力25m箱梁预制、张拉压浆、安装、桥面铺装及护栏施工装配式预应力砼25m箱梁预制、安装施工方案一、工程概况：我施工段落K25+175~K35+000共有6座预应力砼25m箱梁，分别为七里坑一桥（4*25m）、七里坑二桥（4*25m）、东古丘一桥（4*25m）、东古丘二桥（4*25m）、草鞋巴一桥（6*25m）、草鞋巴二桥（6*25m）。

共计84片箱梁。

84片箱梁分两个预制场预制：⑴七里坑箱梁预制场：设在主线K25+600桩号处路基上.其负责预制七里坑一桥、二桥共24片箱梁。

⑵黄田预制场:设在靠黄田中桥2#台主线路基上，共预制60片箱梁。

注:后附两预制场的场地平面规划图二、施工准备:技术准备：组织技术人员、管理人员和施工技术工人学习桥梁施工技术规范，熟读设计图纸，对施工人员进行岗前培训和技术交底，确保尺寸正确无误。

试验准备：做好砼的施工配合比设计，特别注意外加剂的检查和试验，同时做好原材料的进场取样试验，严格控制质量。

在施工过程中，保持同一节构造物用同一类型、规格的原材料，以保证受力均匀，外观一致。

材料准备：施工队应及时上报所需的材料计划于材料部，材料部根据施工进度条件及时购买合格的建筑材料。

施工机具和模板：施工前，组织工人对所用施工机具进行施工前的调试和维修，确保施工期间机具完好；同时组织工人对钢模进行试拼，检查模板几何尺寸是否符合设计要求，接缝是否密实、平整，确保构筑物外形美观。

场地准备：首先进行预制场地规划及平整压实，对料场场地进行硬化，并搭设钢筋加工场和钢绞线、波纹管堆放场。

搅拌机及张拉千斤顶的准备：在浇筑梁板之前，必须对搅拌机及张拉千斤顶进行标定。

标定合格后方可投入使用。

以确保砼配合比及张拉设备的准确性。

三、施工方法：1、底座首先硬化场地使底座在箱梁生产过程中不至变形，根据施工计划、施工投入考虑，七里坑箱梁预制场及黄田预制场预计投入底板分别为12个、8个，台座宽度严格按照设计梁板底宽施工，底座基础中间厚25cmC25砼，两端各两米范围内因张拉需要砼加厚到40cm。

箱梁预应力钢绞线加工及张拉施工方案一、工程概述本工程为_____箱梁预制项目，箱梁采用预应力结构，以提高其承载能力和耐久性。

为确保箱梁预应力施工质量，特制定本施工方案。

二、施工准备1、材料准备预应力钢绞线：选用符合设计要求和国家标准的高强度低松弛钢绞线，其性能指标应包括抗拉强度、屈服强度、伸长率等。

锚具：根据设计要求选用合适的锚具，如夹片式锚具等，并确保其质量符合相关标准。

波纹管：选用金属波纹管或塑料波纹管，其规格和性能应满足设计要求。

2、设备准备钢绞线切割设备：采用砂轮切割机，确保切割面平整、无散头。

穿束设备：可采用人工穿束或机械穿束设备。

张拉设备：选用精度符合要求的千斤顶和油压表，并进行配套标定。

3、技术准备熟悉施工图纸和相关规范，编制详细的施工技术交底。

进行钢绞线的抽样检验和锚具的硬度检验。

三、钢绞线加工1、下料根据设计图纸计算钢绞线的下料长度，考虑工作长度、锚具长度等因素。

在下料场地用钢尺丈量，并用砂轮切割机切割，严禁采用电弧切割。

2、编束将切割好的钢绞线理顺，每隔 1 15m 用扎丝绑扎成束。

编束时应确保钢绞线顺直，不缠绕、不扭曲。

3、存放编束好的钢绞线应编号挂牌，分类存放，避免锈蚀和损伤。

四、波纹管安装1、定位根据设计图纸确定波纹管的位置，并用钢筋支架固定。

钢筋支架间距应符合设计要求，确保波纹管位置准确。

2、连接波纹管之间采用专用接头连接，接头应严密，不得漏浆。

在波纹管与锚垫板连接处，应采用密封胶进行密封。

3、检查安装完成后，应对波纹管进行检查，确保其无破损、无变形、位置准确。

五、钢绞线穿束1、人工穿束将钢绞线束一端用扎丝绑紧，人工从一端向另一端推送。

穿束过程中应避免钢绞线束与波纹管内壁摩擦，防止损伤波纹管。

2、机械穿束采用穿束机进行穿束，提高施工效率。

穿束前应清理孔道内的杂物。

六、预应力张拉1、张拉前准备检查混凝土强度，达到设计强度的_____%后方可进行张拉。

对千斤顶和油压表进行配套标定，确定张拉力与油压表读数的关系。

后张法25米箱梁梁张拉计算书一、钢束理论伸长值计算公式：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：Pp=P（1-e-(κχ+μθ)）/(κχ+μθ)式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）P—预应力筋张拉端的张拉力（N）X—从张拉端至计算截面的孔道长度（m）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k—孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数：ΔL=P P L/A P E P式中：Pp—预应力筋平均张拉力（N）L—预应力筋的长度（mm）Ap—预应力筋的截面面积（mm2），取140mm2Ep—预应力筋的弹性模量（N/ mm2），取1.95×105N/mm2二、材料与设备（一）材料：钢绞线，标准强度Ry b=1860Mpa，d=15.2mm，Ep=1.95×105N/ mm2。

每批材料均要送检，要有试验检验证书，其结果要达到设计标准。

锚具采用15-3型和15-4型系列锚具及其配件；波纹管采用金属波纹管，波纹管钢带壁厚0.35mm。

（二）设备使用两台150T千斤顶，编号703013#，油压表编号5255#，及编号703012#，油压表编号5277#。

千斤顶使用前送有资职单位标定，经合肥工大共达工程检测试验有限公司标定结果：千斤顶编号703013#，油压表编号5255#回归方程为y =1.31+0.0341x千斤顶编号703012#，油压表编号5277#回归方程为y =2.04+0.03393x三、钢束理论伸长值计算1、计算参数钢绞线弹性模量Ep=1.95×105N/ mm2，钢绞线截面积A=140mm2，金属波纹管摩阻系数μ=0.25，偏差系数k=0.0015，抗拉强度标准值fpk=1860MP。

一根钢绞线最大控制张拉力：P1=0.75×fpk×A=0.75×1860×140=195300N。

25M小箱梁钢绞线张拉伸长值计算一、基础资料
极限抗拉强度R b y=1860MPa
控制张拉力σcon=1395 MPa
钢绞线长度L1=25.78m
L2=25.84m
L3=25.60m
弹性模量Es=199.6Gpa（厂家数据均值）
标称面积Ap=140mm2（厂家数据均值）
从张拉端至计算截面的孔道长度
x1=12.29m
x2=12.32m
x3=12.20m
孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015
从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和
θ1=0. 1222rad
θ2=0. 1222rad
θ3=0. 0244rad
预应力筋与孔道壁的摩擦系数υ=0.20
二、伸长值计算
1、计算公式：
理论伸长值△L理= P P L/ ApEs
实际伸长值△L实=△L1+△L2
P P---预应力筋平均张拉力
△L1---初应力时至控制应力之间的实测伸长值△L2---初应力时的推算伸长值
P（1-e-（kx+υθ））
P P=
kx+υθ
P---预应力筋张拉端的张拉力P=195.3KN
P P1=190.5777KN
P P2=190.5735KN
P P2=193.0539KN
2、计算结果
（1）孔道1张拉到100%时伸长值为
△L=175.8mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。

（2）孔道2张拉到100%时伸长值为
△L=176.2mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取181mm。

（3）孔道3张拉到100%时伸长值为
△L=176.9mm
考虑锚固损失△a=5mm，△L取182mm。

浅谈25米部分预应力箱梁正弯距张拉一、工程概况**绕城高速公路西北**合同段**河特大桥全长560.756m,里程桩号为AK0+008.978~AK0+569.734,孔数及孔径是（5×25+5×25+5×25+5×20+4×20）；**河大桥全长476.875m,里程桩号为BK1+026.125~BK1+503.00,孔数及直径是（6×20+4×25+5×25+5×25）；桥面净宽均为11.75m,工程量共计箱梁176片，其中25m 箱梁116片，20m 箱梁60片，均为装配式部分预应力箱梁。

钢绞线型号为Φj 15.24mm 。

钢绞线锚下控制应力为σk =0.75R b y =0.75*1860=1395Mpa ，每根钢绞线面积为A=140mm 2。

二、预应力张拉工作准备1．标定千斤顶，每一顶配两油表（一主一副），顶与表为配套使用；顶与表不得混用。

根据标定结果推出线型回归方程，可算出对应张拉控制力下的油表读数。

2．预应力筋制作：用钢管及绞扣做一个封闭的框架，把整卷钢绞线放在框架中，由内圈向外圈切取钢绞线。

3．张拉顺序。

根据设计要求，两端左右对称张拉。

4．张拉时实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在±6％以内；张拉结束锚固完毕后，用冷切法切割端头多余钢绞线，端头长度大于3cm.三、张拉工作程序：1.预应力钢绞线束安装：钢绞线穿入时在每根钢绞线要穿入的一端戴个塑料套2.装上限位板，随后装上千斤顶，注意调整好位置，使钢绞线顺直。

3.装上工具锚和工具夹片，注意夹片打齐。

4.接好油管，装上压力表，接好电路。

5.钢束张拉先后顺序，两腹板两端同时对称张拉，互报读数，且相差不得超过2Mpa 。

6.张拉至设计吨位的10%时，量取伸长量L 1，张拉至设计吨位的20%时，量取伸长量L2,张拉至103％时量取伸长值L3，量取夹片回缩量L4.7. 张拉至设计吨位后，锚固计算伸长量△L=（L2-L1）+(L3-L1) -L 4=L2+L3-2L1- L4.，检查△L是否在理论伸长量误差范围之内，若不在误差范围之内，查明原因后再张拉.8. 张拉过程：δk—10%δk—20%δk—（40％—60％—80％）—100%δk—103%δk持荷2分钟（锚固）；(40％—60％—80％仅作为过程控制，不作伸长量计算依据。

、箱梁预应力张拉施工方案一、工程概述贵阳市朝阳洞路道路改造工程B标段起点桩号：K1+300，终点桩号K3+000，全长1.7km。

B标段设计有高架桥1座、天桥3座。

预制箱梁长度分别为25m、26m、27m、28m、30m，共5种类型预制梁，合计276片。

预制箱梁梁高1.7m,中梁顶板宽度2.4m，边梁顶板宽度2.505m，顶板厚度20cm，腹板厚18-27cm，地板厚18cm。

二、施工方案及施工工艺㈠施工方案预应力钢绞线按下料单下料、编束、编号存放；检查预应力孔道，先用高压水冲洗孔道，再用通孔器进行清孔，确保孔道畅通，人工穿束；千斤顶、高压油泵和油表配套标定。

砼强度达到设计值后，方可进行张拉，采用两端对称同步张拉工艺，张拉实行应力和钢绞线伸长量双控。

张拉完后及时进行压浆。

㈡施工准备1、预应力的张拉设备经配套标定，确定得出张拉力与压力表的关系曲线。

2、结构构件混凝土的强度试压报告，结构构件混凝土立方体强度满足设计要求。

3、检查砼质量，如果该处砼有空鼓现象，应在张拉前修补。

4、经计算得出预应力施工张拉力。

预应力施工张拉值通过千斤顶、油压表配套标定的油压值－张拉力关系曲线换算成的相应张拉油压表数值。

5、张拉平台的搭设：应在张拉端设置张拉平台，平台平面方向沿预应力束方向至少2.5m，宽度约为1.5m，平台高度应低于预应力束300mm左右，以保证张拉顺利进行。

6、构件端头清理及钢绞线清理。

7、动力电源及照明电源的布置：驱动油泵电源为380V，配电盘至少15A，要求电源拉至张拉平台位置。

8、张拉班组布置及安全技术交底。

9、工具锚、顶压器等配套设备及配套工具准备完毕。

㈢张拉顺序预应力的张拉顺序，应考虑结构的受力特点、施工方便、操作安全等因素。

具体按N1→N4→N3→N2进行张拉。

㈣张拉程序0→σ初应力→2σ初应力→σcon（持荷2min锚固）。

㈤张拉施工工艺纵向预应力束施工工艺流程见图1。

1、清理垫板及钢绞线表面的杂物；2、安装锚板，夹片；3、千斤顶就位，千斤顶上的工具锚孔位与构件端部工作锚的孔位排列要一致；4、工具锚夹片打紧，将夹片均匀打紧并外露一致；5、油泵供油给千斤顶张拉油缸，并随时检查伸长值与计算值的偏差。

工程25m箱梁预应力张拉伸长量计算1 工程概况1跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁;梁体高度1.4m;宽度2.4m;采用C50混凝土;2钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格;标准抗拉强度fbk=1860Mpa;公称截面面积140mm2;弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa..钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4;其中：中跨梁：N1为4Φs15.2;N2、N3、N4为3Φs15.2；边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2; N4为3Φs15.2；3 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制;即σcon=1860×75%=1395Mpa;单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN;3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN;4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN;采用两端张拉;夹片锚固..4 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉;张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束..5 根据规范要求结合现场施工经验;为了有效控制张拉过程中出现异常情况;分级进行张拉：0～15%测延伸量～30%测延伸量～100%测延伸量并核对～持荷2分钟;以消除夹片锚固回缩的预应力损失～锚固观测回缩..2 油压表读数计算1根据千斤顶的技术性能参数;结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程;计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.012 钢束为3股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*10%+0.01=2.0Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*20%+1.18=5.1Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*20%+0.51=4.4Mpa3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*20%+0.84=4.8Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*20%+0.01=4.0Mpa张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*100%+1.18=21.0Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*100%+0.51=20.0Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*100%+0.84=20.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×585.9*100%+0.01=19.7Mpa 3 钢束为4股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*10%+1.18=3.8Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*10%+0.51=3.1Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*10%+0.84=3.5Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*10%+0.01=2.6Mpa张拉至20％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*20%+1.18=6.5Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*20%+0.51=5.7Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*20%+0.84=6.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*20%+0.01=5.3Mpa 张拉至100％控制应力时油压表读数计算：1千斤顶;yw08007229油压表读数：Pu=0.03377X+1.18=0.03377×781.2*100%+1.18=27.6Mpa 2千斤顶;yw05049806油压表读数：Pu=0.03335X+0.51=0.03335×781.2*100%+0.51=26.6Mpa 3千斤顶;yw07023650油压表读数：Pu=0.03358X+0.84=0.03358×781.2*100%+0.84=27.1Mpa 4千斤顶;yw05049788油压表读数：Pu=0.03367X+0.01=0.03367×781.2*100%+0.01=26.3Mpa 3 伸长量计算(1)预应力筋的理论伸长△Lmm按下式计算：L=式中：Pp-预力筋的平均张拉力为N;直线筋取张拉端的拉力;两端张拉的曲线筋;计算方法见曲线段预应力筋平均张拉力：L=预应力筋的长度mmAp=预应力筋的截面面积mm2：取140Ep=预应力筋的弹性模量N/mm2..取EP=1.977×105Mpa曲线段预应力筋平均张拉力按下式计算：Pp=P1-e-kx+μθ/k x +μθ式中：Pp-预应力筋平均张拉力N；P-预应力筋张拉端的张拉力N；x-从张拉端至计算截面的孔道长度m；θ-从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad;k-孔道每米局部偏差对磨擦的影响系数;取0.0015；μ-预应力筋与孔道管壁的磨擦系数;取0.25注：预应力筋为直线时Pp=P2 伸长量采用分段终点力计算方法：例如AB段;A端的力为PA;则B端的力为PB=2×PA× 1-e-kx+μθ/k x +μθ-PA；分段伸长量计算△L方法：例如AB 段;A端的力为PA;B端的力为PB;则AB端的分段伸长量计算△L＝PA+ PB/2×L/Ep×Ap×N;其中N为钢绞线的根数..箱梁中跨中N1钢束计算伸长量：N1 第一段AB=8.391m 第二段BC=5/180×40000π=3.491m第三段CD=0.907m θ=5ON1 第一段张拉端张拉力P=1860×140×4×0.75=781.2KNθ=0x=8.341mkx+μθ=0.0125865e-kx+μθ=0.987492Pp=781.2×1-0.987492/0.0125865×2-781.2=771.46KN△L1=771.46+781.2/2×1000000×8.341/140×1.93×105×4=59.92mm N1 第二段θ=5×π/180=0.08726646radx=3.491mkx+μθ=0. 027053e-kx+μθ=0.9733097Pp=771.46×2×1-0.9733097/0.027053-771.46=750.77KN△L2=750.77+771.46/2×1000000×3.491/140×1.93×105*4=24.58mmN1第三段θ=0x=0.907mkx+μθ=0.0013605e-kx+μθ=0.9986404Pp=750.77×2×1-0.9986404/ 0.0013605-750.77=749.78KN△L3=749.78+750.77/2×1000000×0.907/140×4×1.93×105=6.30mmN1理论伸长量为△L1+△L2+△L3×2=59.92+24.58+6.3*2=181.6mm附：N1、N2、N3、N4钢束详细计算表4 张拉控制预应力筋采用应力控制方法张拉时;应以伸长量进行校核实际伸长量与理论伸长量的差值应符合设计要求;设计无规定时;实际伸长量与理论伸长值的差值应控制在6%以内;否则应暂停张拉;查明原因并采取措施予以调整后;方可继续张拉..预应力筋张拉时;应先调整到初应力σ;该初应力为张拉控制应力σcon 的10%;伸长量从初应力时开始测量..预应力筋的实际伸长值除量测的伸长之外;必须加上初应力以下的推算伸长值..。