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同步硝化反硝化研究进展摘要：同步硝化反硝化工艺同传统的生物脱氮工艺相比，可以节省碳源，减少曝气量，减少设备运行费用等优点，具有很大的研究应用前途。
本文结合国内外研究，介绍其主要机理，分析同步硝化反硝化实现条件和影响因素，并且提出了研究展望。
关键词：同步硝化反硝化;微环境;生物脱氮;好氧反硝化Study Progress on SimuItaneous Nitrificationand DenitrificationAbstract：Simultaneous nitrification and denitrification (SND) has some obvious merits in comparison with traditional method for nitrogen removal. This method could reduce energy consumption and constnjction cost. The paer made a summary on current doniesticand foreign study status of simultaneous nitrification and denitrification (SND) in waste water treatment, and made a theoretical explanation for the phenomenom of nitrification and denitrification.The author alsosunimarized the practice and influencing facts of SND process and put forward some suggestions for futher study of SND・Key words：Simultaneous nitrification and denitrification: Microbiology; Biological nitrogen removal; Aerobic denitrification■X 厶.—lb—刖弓：根据传统主物脱氮理论，脱氮途径一般包括硝化和反硝化2个过程，硝化过程是氨通过亚硝酸盐向硝酸盐的自养型转换，主要是山化能无机营养菌一硝化细菌完成的，反硝化过呈程则被认为是在严格的厌氧条件下完成的。
生物流化床处理垃圾渗滤液的硝化强化实验研究
生物流化床处理垃圾渗滤液的硝化强化实验研究
采用厌氧/好氧/硝化耦合生物流化床反应器处理高浓度难降解垃圾渗滤液,通过摇瓶富集与开放体系扩大培养得到高浓度的硝化菌液,用于硝化生物流化床反应器的挂膜启动、驯化与动态运行实验.结果表明,扩培菌液中亚硝化细菌与硝化细菌的浓度分别达到9.0×107和3.5×107MPN/mL.硝化生物流化床的强化挂膜启动与驯化约历时30 d,实际废水动态运行的结果显示,当进水垃圾渗滤液平均氨氮浓度为284.4 mg/L时,出水氨氮浓度为14.3 mg/L,达到了GB16889-1997一级排放标准,经过硝化生物强化的流化床反应器处理高浓度垃圾渗滤液的硝化速率高达28.1 g NH+4-N/m3·h,与未经生物强化的同类系统相比高出近1倍.
作者：李平吴锦华韦朝海 Li Ping Wu Jinhua Wei Chaohai 作者单位：华南理工大学环境科学研究所,广州,510640 刊名：环境污染治理技术与设备ISTIC PKU英文刊名：TECHNIQUES AND EQUIPMENT FOR ENVIRONMENTAL POLLUTION CONTROL 年，卷(期)：2005 6(4) 分类号：X703.1 关键词：垃圾渗滤液生物脱氮生物强化硝化生物流化床。
浅谈生物流化床技术在污水处理中的应用进展作者：陈洪梅陈卫东来源：《中国新技术新产品》2009年第13期摘要：本文介绍了生物流化床技术在废水处理方面的应用历史与发展概况，阐述生物流化床处理工艺的原理、工艺流程及工程应用情况关键词：生物流化床；废水处理；填料1生物流化床工艺在废水处理中的应用简况早在上个世纪30年代就有人提出在悬浮床、膨胀床或流化床中采用将活细胞固定在颗粒载体上的办法来处理废水的设想[1]。
但直到60年代后期，这一设想都未能在废水生物处理的工业化过程中付诸实施。
1971年Robertl等人对废水生物处理水作深度净化时，发现被活性炭吸附的有机物大都能被微生物所分解，这为发展具有生物膜法和活性污泥法两者优点的生物流化床技术提供了试验基础。
从那以后，美国、英国、日本等国对生物流化床技术进行了大量的研究试验工作。
1973年美国Jeris Johns等人成功开发了厌氧生物流化床技术，用于去除BOD5和NH3-N的硝化处理，同年申请了专利。
1975年，美国Ecolotrol公司开发了HY-FIO生物流化床工艺，用于废水的二、三级处理。
美国Dorr-Oliver公司在流化床的实用性方面做了许多研究，尤其是充氧器与进水分布系统上取得了很大的进展。
Dorr-Oliver设计的Oxitron反应器[2]，在床底部的锥体部分采用喷嘴造成一种强有力的喷射床作为流化床的分布器。
英国水研究中心和美国水研究中心又分别对充氧方式进行改进[3]，并成功地用于厌氧-好氧两段流化床对废水进行全面的二级处理，包括有机碳的去除和脱氮。
日本于70年代中期进行此方面的研究，它着眼于中小型工厂的废水处理，采用空气曝气，装置的构型和脱膜方式与欧美不同。
例如，三菱公司研制的流动循环曝气反应器，把曝气、脱膜、循环合成一体。
1993年日本Hokkaido大学的学者报道了一种由颗粒流化床分离器、好氧生物滤床和薄膜过滤器组成的新型处理系统[4]。
移动床膜生物反应器同步硝化反硝化特性杨帅,杨凤林*,付志敏(大连理工大学环境与生命学院,工业生态与环境工程教育部重点实验室,大连 116024)摘要:采用挂膜填料代替传统膜生物反应器(MBR)的活性污泥,构建一种新型的移动床膜生物反应器(MB MBR),考察其处理模拟生活污水的效果及同步硝化反硝化(SND)特性.结果表明,移动床膜生物反应器运行67d,对模拟生活污水表现出良好的去除有机物及同步硝化反硝化能力.进水C OD 浓度为573 5~997 7mg L 时,膜出水COD 去除率为88 3%~99 2%.进水氨氮浓度为45 5~99 2mg L 时,膜出水氨氮去除率为72 1%~99 8%,总氮去除率为62 0%~96 3%.批式实验结果表明,生物膜去除总氮的最佳溶解氧浓度为1mg L,其中氨氮和总氮去除率分别为100%和60%.生物膜系统内可能存在好氧反硝化现象.DO 为3mg L 且有机碳源充足时,生物膜总氮去除率为99 0%,SND 率达到99 8%.扫描电镜对生物膜的观察发现生物膜内部存在着明显的孔隙,有利于溶解氧和有机基质从外界向生物膜内部传递.关键词:生物膜;膜生物反应器;溶解氧;同步硝化反硝化;好氧反硝化中图分类号:X703 1 文献标识码:A 文章编号:0250 3301(2009)03 0803 06收稿日期:2008 04 04;修订日期:2008 07 06基金项目:国家高技术研究发展计划(863)项目(2003AA601050)作者简介:杨帅(1983~),女,博士研究生,主要研究方向为膜生物反应器在废水处理中的应用,E mail:yangshuai1125@163 com *通讯联系人,E mail:yangfl@Characteristics of Simultaneous Nitrification and Denitrification in Moving Bed Membrane BioreactorYANG Shuai,YANG Feng lin,FU Zhi min(Key Laboratory of Industrial Ecology and Environmental Engineering,Ministry of Education,School of Environmental &Biological Science &Technology,Dalian University of T echnology,Dalian 116024,Chi na)Abstract :To inves tigate the removal efficiency of synthetic wastewater and characteristics of simultaneous nitrification and deni trification (SND)performances,a new type of moving bed membrane bioreactor (MBMBR)had been developed by using carriers instead of activated sludge in membrane bi oreactor (MBR).Results showed that good organics removal and SND performances was achieved during the 67d exper i mental period.COD,ammoniu m and total nitrogen removal efficiencies of MB M B R remained 88 3% 99 2%,72 1% 99 8%and 62 0% 96 3%respectively as influent COD were 573 5 997 7mg L and ammoni um ni trogen were 45 5 99 2mg L.Moreover,batch experiments results showed the optimum DO for ni trogen removal was 1mg L,ammoni um and total nitrogen removal efficiencies were 100%and 60 0%,respectively.Aerobic denitri fication may occur in biofil m system.When DO concentration was 3mg L and the organic carbon source was abundant,99 0%total ni trogen removal efficiency and 99 8%SND efficiency was achieved in batch experiment.The microstructure of biofilm was exami ned using SE M.Resul ts showed that some cavities were present,which would be favorable to enhance substrate and oxygen to transfer from the bulk to the interior of biofil m.Key words :biofilm;membrane bioreactor;dissolved oxygen (DO);si multaneous nitrification and deni trification;aerobic denitri fication膜生物反应器作为一种高效、紧凑的新型处理系统在污水处理和回用领域得到了广泛的研究和应用[1,2],但在实践中好氧膜生物反应器脱氮除磷效果不佳是制约膜生物反应器发展的主要问题之一[3].与活性污泥相比,生物膜具有更高的微生物活性[4]、微生物相多样化、耐冲击负荷能力强等[5]特点,而且随着生物膜厚度的增加其传质阻力相应增加,沿传质方向逐渐形成外层为好氧层内层为缺 厌氧层的微环境.好氧层主要进行硝化反应,缺氧层主要进行反硝化反应,缺氧层的形成有利于加强生物反硝化能力,可在好氧反应器内同时进行硝化和反硝化过程,强化系统整体的脱氮能力.本试验设计一种新型的膜生物反应器 移动床膜生物反应器(moving bed membrane bioreactor,MB MBR),即用挂膜填料代替传统膜生物反应器中的活性污泥,考察MB MBR 对有机物和氮的去除效果,并结合批式实验研究生物膜在不同DO 和碳源投加方式等条件下去除氨氮和总氮的能力,进一步探讨生物膜同步硝化反硝化的作用机制.1 材料与方法1 1 试验装置试验装置如图1所示,反应器有效容积为30L.反应器中间有一带孔隔板,将反应器分为移动床区第30卷第3期2009年3月环 境 科 学ENVIRONME NTAL SCIENCEVol.30,No.3Mar.,2009和膜区两部分,其中移动床区占总体积的3 4,膜区占1 4.设置隔板的目的是为了防止填料停留堆积在膜组件附近,影响填料的移动.移动床区添加体积分数为30%的无纺布填料,作为微生物生长的载体.移动床区的下方一侧设4个曝气砂头,维持填料在反应器内的循环移动,并为微生物生长提高氧气,供气量由转子流量计控制.中空纤维膜组件浸没在膜区,膜区下方设2个曝气砂头,利用曝气吹脱减轻膜污染.采用蠕动泵抽吸出水,出水水量由蠕动泵调节控制,膜通量控制在6 25L (m 2h)-1,相应的水力停留时间为12h.在整个反应器运行期间不排泥.本试验选用的微滤膜组件由杭州凯宏膜技术有限公司生产,膜材料为聚丙烯,膜孔径为0 1 m,膜面积为0 2m 2片!2片.试验填料选用实验室内开发的一种新型无纺布填料,即在塑料支架的内侧附上一层聚酯无纺布,填料为圆柱体,外径为2 0c m,内径为1 8cm,高1 8cm.无纺布沾水以后湿密度接近水,挂膜后在水中易于循环流动.1 进水箱;2 平衡水箱;3 生物膜反应器;4 微滤膜;5 空气泵;6 气体流量计;7 压力表;8 蠕动泵图1 移动床膜生物反应器试验装置Fi g.1 Schematic diagram of moving bed membrane bi oreactor1 2 试验用水及载体挂膜试验用水为模拟生活污水,用白砂糖和NH 4Cl 作为碳源和氮源.配水主要成分为(mg L):C OD,400~800;NH +4N,20~90;KH 2PO 4,4~8;MgSO 4 7H 2O,25;FeSO 4 7H 2O,20;CaCl 2,22;E DTA,20.同时加入Na HCO 3,控制进水pH 值在7 0~7 5之间.接种污泥取自大连市春柳河污水处理厂二沉池.污泥驯化后移入反应器中,定时向反应器内投加营养物质,连续曝气,2d 后,菌胶团和少量的细菌开始在载体表面附着生长,随着时间的推移,微生物不断增长,从载体表面向外扩散,2周后形成成熟的生物膜.生物膜呈棕黄色,通过电子显微镜观察,微生物相丰富,存在大量的钟虫、变形虫和少量轮虫.1 3 分析项目及方法化学需氧量(COD)采用快速重铬酸钾滴定法测定,氨氮(NH +4 N)采用纳氏试剂分光光度法测定,亚硝酸氮(NO -2 N)采用N (1 萘基) 乙二胺光度法测定,硝酸氮(NO -3 N)采用紫外分光光度法测定,混合液悬浮固体浓度(MLSS)、混合液挥发性悬浮固体浓度(MLVSS)根据标准方法测量[6].总氮(TN)通过氨氮、硝酸氮和亚硝酸氮求和的方式得到.溶解氧(DO)采用溶解氧仪测定(YSI,Model55溶解氧仪,USA),pH 值采用精密pH 计(PHS 3C)测定.污泥结构与生物相的观察选用扫描电镜(JEOL JSM 5600LV,日本)和光学显微镜(2XC D,上海).1 4 同步硝化反硝化特性实验方法设计一系列批实验考察生物膜同步硝化反硝化特性,实验方法如下.从反应器中取一定量挂膜填料,去离子水冲洗剥落全部生物膜,得到的生物膜混合液3500r min 离心10min 并去除上清液,剩余的生物膜浓缩物转移至500mL 烧杯中,加入400mL 模拟废水,其中COD =400mg L,NH +4 N=40mg L,P=8mg L,pH=7 0,水浴加热控制烧杯内恒温25∀,烧杯中加入曝气头均匀曝气,保持恒定的溶解氧浓度.每隔60min 取10mL 混合液样品,滤纸过滤,测定样品中的NH +4 N 、NO -3 N 、NO -2 N 和COD 含量.根据氨氮消失的速率计算比硝化速率:SNR =[NH +4 N]0-[NH +4 N]tM !MLVSS !t !1440(1)式中,SNR 为比硝化速率,mmol (g d)-1;[NH +4N]0、[NH +4N]t 分别为初始时刻与第t (min)时测得的氨氮浓度,mg L;M 为氨氮分子量;MLVSS为污泥浓度,g L;t 为反应时间,min.根据总氮消失的速率计算比总氮去除速率:STNR =[TN]0-[TN]tM !MLVSS !t!1440(2)式中,STNR 为比总氮去除速率,mmol (g d)-1;[TN]0、[TN]t 分别为初始时刻与第t (min)时测得的总氮浓度,mg L;M 为总氮分子量;MLVSS 为污泥浓度,g L;t 为反应时间,min.1 5 SND 率的计算方法对Katie 等[7]提出的SND 率的计算方法进行了简化,忽略反应过程中微生物同化作用和细胞衰亡对氨氮浓度的影响,简化的计算公式如下:804环 境 科 学30卷SND =1-[NO -x N]remained[NH +4 N]removal!100%(3)[NO -x N]remained =[NO -2 N]eff +[NO -3 N]eff (4)[NH +4 N]removal =[NH +4 N]inf -[NH +4 N]eff(5)式中,[NO -x N]remained 为反应后剩余的亚硝酸氮和硝酸氮总量,mg L;[NH +4 N]removal 为反应中去除的氨氮,mg L;[NO -2 N]eff 为出水亚硝酸氮含量,mg L;[NO -3 N]eff 为出水硝酸氮含量,mg L;[NH +4 N]inf 为进水氨氮含量,mg L;[NH +4 N]eff 为出水氨氮含量,mg L.2 结果与讨论2 1 MB MB R 污染物去除效果MB MB R 反应器运行67d,有机物、氨氮、总氮的去除效果分别如图2~图4所示.由图2可见,进水COD 浓度为573 5~997 7mg L 时,膜出水COD 平均浓度为41 0mg L,去除率为88 3%~99 2%.MB MB R 既具有良好的有机物去除能力外,还具有很好的硝化能力.如图3所示,进水氨氮浓度为45 5~99 2mg L 时,膜出水氨氮平均浓度为8 9mg L,氨氮去除率为72 1%~99 8%.生物膜系统在取得良好的硝化效果的同时也取得了相对稳定的总氮去除效果.如图4,进水总氮浓度为45 5~99 2mg L,膜出水总氮去除率为62 0%~96 3%.另外,生物膜系统抗冲击负荷的能力很强,在实验运行第25d,进水氨氮浓度从63 1mg L 提高到89 6mg L,生物膜系统依然保持稳定的氨氮和总氮去除效果.图2 MBMBR 有机物去除能力Fi g.2 Organics removal performances of MBMBR2 2 生物膜在不同DO 条件下的SND 能力在不同DO 条件下(实验D1#DO=0 5mg L;实验D2#DO=1mg L;实验D3#DO=3mgL)进行同步硝化反硝化批式实验.实验在500mL 的烧杯内进行,以实现溶解氧的控制和均匀分布,排除由于曝气图3 MBMB R 氨氮去除能力Fig.3 A mmonia ni trogen re moval performances of MBMBR图4 MBMB R 总氮去除能力Fi g.4 Total nitrogen removal performances of MBM BR不均引起的反应器内局部厌氧反硝化的影响.由图5可知,不同溶解氧条件下,反应5h 后有机物去除率均在90%以上,DO 为0 5mg L 时,COD 在2h 内降低到150mg L 左右并逐渐趋于稳定.DO 分别为1mg L 和3mg L 时,C OD 在1h 内迅速降低到100mg L 左右并逐渐趋于稳定.DO 为0 5、1和3mg L 时,NH +4 N 去除率分别为51 7%、100%和96 3%,可见溶解氧浓度是控制硝化反应进行和反应速率快慢的一个重要因素[8].从实验结果看,对于生物膜系统,溶解氧大于1mg L,硝化反应能够迅速发生.从总氮的去除效果看,DO 为0 5、1和3mg L,反应5h 后TN 的去除率分别为50 5%、60 0%和54 9%.计算得出生物膜比总氮消耗速率分别是0 37、0 47和0 34mmol (g d)-1.生物膜去除总氮的最佳溶解氧浓度在1mg L 左右,这与传统膜生物反应器达到最佳同步硝化反硝化效果的溶解氧浓度相近[8].从微环境理论的角度分析,由于DO 扩散的限制,在生物膜内产生DO 梯度从而导致微环境的同8053期杨帅等:移动床膜生物反应器同步硝化反硝化特性步硝化反硝化.DO 为0 5mg L 时,溶解氧很低,因此氧的穿透能力很弱,大多数生物膜的内部都能形成缺氧区,所以反硝化能力很强,几乎没有硝酸盐氮和亚硝酸盐氮的剩余[图5(a)].但低溶解氧浓度抑制硝化反应的发生[8],导致总氮的去除率较低,为50 5%.DO 为1mg L 时,溶解氧充足,硝化反应迅速发生,5h 氨氮的转化率达到100%,生成的硝酸盐氮和亚硝酸盐氮传递到生物膜内部缺氧区发生反硝化反应,总氮的去除率达到60 0%[图5(b)].而DO 为3mg L 时,总氮的去除率为54 9%[图5(c)].Robertson 等[9]研究表明,当DO 约为水中饱和溶解氧的25%时,系统是完全好氧的,溶解氧能完全穿透生物膜或者活性污泥絮体.水温为25∀时,水中饱和溶解氧浓度为8 24mg L,相应的25%值为2 06mg L,实验中DO 为3mg L,所以可以认为系统是完全好氧的,DO 可以穿透生物膜絮体,缺氧或厌氧微环境不易存在,系统中发生缺氧反硝化反应的可能性降低.由此可以推测,DO 为3mg L 时,生物膜系统中可能存在好氧反硝化.图5 DO 对同步硝化反硝化能力的影响Fig.5 Effect of DO on simultaneous nitrification and denitri fication2 3 碳源投加方式对SND 的影响在完全好氧的条件下(DO 为3mg L),采用不同碳源投加方式进行同步硝化反硝化批式实验.实验T1:一次性投加碳源方式,初始C OD 浓度为400mg L;实验T2:分批投加碳源方式,初始COD 浓度200mg L 以后每小时投加COD 200mg L;实验T3:分批投加碳源方式,初始COD 浓度100mg L 以后每小时投加COD 100mg L.图6给出不同碳源投加方式下,SND 批式实验中NH +4 N 浓度变化.反应5h 后T1、T2和T3的NH +4 N 去除率分别为100%、99 2%和98 1%.TN 去除率分别为59 9%、99 0%和47 5%.计算得出比总氮消耗速率分别是0 47、0 63和0 39mmol (g d)-1,说明适当的溶解氧条件下,有机物浓度是影响好氧反硝化反应的重要因素.有机物作为反硝化菌的碳源和能源,在有氧的条件下,必然要同时为氧和硝酸盐或亚硝酸盐提供电子,因而充足的有机物含量有利于反硝化反应的发生,前人的研究也证实了这一点.李丛娜等[10]利用SB R 反应器进行脱氮研究时发现,在溶解氧高达8mg L,COD N 为7 9,MLSS 较低的情况下,经过5h 曝气,总氮去除率可达到45 3%.Bang 等[11]以聚乙醇作为唯一碳源,在恒化器实验中,COD N 分别为1 8和3 6时,TN 去除率为45%和84%.但是进水中有机物浓度过高则有可能强化碳化作用,削弱反硝化,Robertson 等[12]在对Thios phaera pantotro pha 的研究中指出,COD N 与反硝化速率的正相关处于某一最佳范围内.Huang 等[13]认为对于好氧反硝化菌Citrobacter diversus ,C OD N 的最佳值是4~5.实验T1采用一次性投加碳源方式,反应初期有机物充足,可以满足微生物生长和反硝化反应的需要.但是有机物降解速度很快,反应进行1h 后,COD 浓度下降到83 6mg L,反硝化反应由于缺乏碳源而受到阻碍,只能依靠微生物体内储存的内源有机物维持,所以反硝化反应速率减慢[14,15],反应5h 后,TN 去除率为59 9%[图6(a)].实验T2采用分批投加碳源的方式,反应过程中COD 浓度一直维持在150mg L 左右.这既解决了由于采用易降解的白砂糖作为碳源造成的反应后期有机碳源不足,总氮去除效果不理想的问题,又保证了有机碳源每次投加量能够满足微生物生长和利用的需要,从而保证了在整个反应进行过程中碳源充足,硝化、反硝化过程能很好地同步进行.反应5h 后,TN 去除率达到99 0%[图6(b)],SND 率达到99 8%(表1).实验T3同样采用分批投加碳源的方式,但是由于初始碳源和每次投加量不足,反应过程中平均C OD 浓度在100mg L 以下,由于碳源不足,反硝化过程受到抑制,总氮的去除效果不理想.反应5h 后,TN 去除率806环 境 科 学30卷表1 不同条件下生物膜同步硝化反硝化能力Table 1 SND characteris tics of different c onditions i n M B M BR指标D1D2D3(T1)T2T3比硝化速率 mmol (g d)-10 380 770 570 630 79比总氮去除速率 mmol (g d)-10 370 470 340 630 39氨氮去除率 %51 710096 399 298 1总氮去除率 %50 560 054 999 047 5SND 率 %97 259 956 999 8483图6 碳源对同步硝化反硝化能力的影响Fig.6 Effect of carbon source on si multaneous nitrificationand deni trificati on为47 5%[图6(c)].2 4 生物膜絮体结构特征图7(a)为生物膜絮体整体外观状态,生物膜絮体是由大量菌胶团和丝状菌缠绕在一起连接而成,由于丝状菌的大量存在,生物膜絮体的粒径较大且不易沉降,SV 30达100%.图7(b)为生物膜絮体内部,以大量的球菌和短杆菌为主,菌体之间存在着明显的孔洞和孔隙.这为外界的溶解氧和有机基质向生物膜内部传递提供了必要的通道,有利于硝化反应和反硝化反应的同步进行.3 结论(1)MB MBR 反应器运行67d,实现了有机物、氨氮、总氮的同步去除.进水COD 浓度为573 5~997 7mg L,膜出水COD 去除率88 3%~99 2%.进图7 生物膜扫描电镜照片Fi g.7 SEM photos of biofilm in MBMBR水氨氮浓度为45 5~99 2m g L 时,氨氮去除率为72 1%~99 8%.总氮去除率为62 0%~96 3%.另外,生物膜系统抗冲击负荷的能力也很好.(2)生物膜同步硝化反硝化批式实验结果表明,生物膜同步硝化反硝化最佳DO 为1mg L 左右.DO 为3mg L 生物膜同样具有同步硝化反硝化能力,推测生物膜内可能存在好氧反硝化现象.DO 为3mg L 时,采用逐步补加碳源的方式进行同步硝化反硝化批式实验,SND 率达到99 8%.(3)扫描电镜结果表明,生物膜内菌体之间存在着明显的孔隙,为外界的溶解氧和有机基质向生物膜内部传递提供了必要的通道.参考文献:[1] Holakoo L,Nakhla G,Bassi A S,e t al .Long term performance ofMBR for biological nitrogen removal from s ynthetic munici pal wastewater[J].Chemosphere,2007,66(5):849 857.[2] Chae S R,Shi n S H.Characteristics of si mul taneous organic andnutri ent removal in a pilot scale vertical submerged membrane bioreac tor (VSM BR )treating municipal was te water at varioustemperatures[J].Process Biochem,2007,42(2):193 198.[3] Zhang H,Xiao J,Cheng Y,et al .Comparis on bet ween asequencing batch membrane bioreac tor and a c onventi onal membrane bioreac tor[J].Process Bioche m,2006,41(1):87 95.[4] Lee H S,Park S J,Yoon T I.Was te water treatment i n a hybridbiol ogical reactor using 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[15] Loosdrec ht M C,Pot M A,Heijnen J J.Importance of bacterials torage polymers in bioprocesses[J].Water Sci Technol,1997,35(1):41 47.∃环境科学%编辑部关于启用编辑信息管理系统的公告∃环境科学%编辑部已经开通本刊网站并启用编辑信息管理系统(网站地址:http: ).该系统能实现在线投稿、在线审稿、期刊浏览检索等功能,欢迎广大作者、读者和审稿专家使用.目前我刊所有来稿都通过网站编辑信息管理系统进行.作者使用编辑信息管理系统投稿时请先进行注册,注册完毕后以作者身份登录,按照页面上给出的提示投稿即可.如果您在使用过程中有问题,请及时与我刊编辑部联系.邮政地址:北京市海淀区双清路18号∃环境科学%编辑部邮 编:100085电 话:010 ********,010 ********传 真:010 ********E mail:hjkx@网 址:808环 境 科 学30卷。
同步硝化反硝化处理氨氮废水过程中气态脱氮产物的研究
同步硝化反硝化处理氨氮废水过程中气态脱氮产物的研究
采用密闭的间歇式反应器对高质量浓度氨氮废水在同步硝化反硝化(SND)生物脱氮过程中产生的3种氮氧化物气体(NO,NO2和N2O)进行跟踪测试.结果表明,在由反应器排出的气体中,ρ(NO2)不高于实验室背景值,在脱氮产物中可忽略不计,而ρ(NO)和ρ(N2O)要高于背景值10倍以上.对于该脱氮系统,在低ρ(DO)和高pH的条件下产生的N2O 相对较少.ρ(DO)为1.5～3.0 mg/L时,以NO和N2O形式脱除的氮分别占脱氮总量的0.58%和6.53%;ρ(DO) 为2.5～4.0 mg/L时,分别为0.48%和39.34%.此外,还分析了可实施的N2O控逸途径.
作者：汪苹王斌刘军 WANG Ping WANG Bin LIU Jun 作者单位：北京工商大学,化学与环境工程学院,北京,100037 刊名：环境科学研究ISTIC PKU英文刊名：RESEARCH OF ENVIRONMENTAL SCIENCES 年，卷(期)：2005 18(5) 分类号：X511 X703.1 关键词：SND 脱氮 NO N2O NO2。
同步硝化反硝化SND根据传统生物脱氮理论，脱氮途径一般包括硝化和反硝化两个阶段，硝化和反硝化两个过程需要在两个隔离的反应器中进行，或者在时间或空间上造成交替缺氧和好氧环境的同一个反应器中；实际上，较早的时期，在一些没有明显的缺氧及厌氧段的活性污泥工艺中，人们就层多次观察到氮的非同化损失现象，在曝气系统中也曾多次观察到氮的消失。
在这些处理系统中，硝化和反硝化反应往往发生在同样的处理条件及同一处理空间内，因此，这些现象被称为同步硝化/反硝化（SND）。
一、同步硝化反硝化的优点对于各种处理工艺中出现的SND现象已有大量的报道，包括生物转盘、连续流反应器以及序批示SBR反应器等等。
与传统硝化-反硝化处理工艺比较，SND 具有以下的一些优点：1、能有效地保持反应器中pH稳定，减少或取消碱度的投加；2、减少传统反应器的容积，节省基建费用；3、对于仅由一个反应池组成的序批示反应器来讲，SND能够降低实现硝化-反硝化所需的时间；4、曝气量的节省，能够进一步降低能耗。
因此SND系统提供了今后降低投资并简化生物除氮技术的可能性。
二、同步硝化反硝化的机理1、宏观环境生物反应器中的溶解氧DO主要是通过曝气设备的充氧而获得，无论何种曝气装置都无法使反应内氧气在污水中充分混匀。
最终形成反应器内部不同区域缺氧和好氧段，分别为反硝化菌和硝化菌的作用提供了优势环境，造成了事实上硝化和反硝化作用的同时进行。
除了反应器不同空间上的溶氧不均外，反应器在不同时间点上的溶氧变化也可以导致同步硝化/反硝化现象的发生。
Hyungseok Yoo 研究了SBR反应器在曝气反应阶段，反应器内DO浓度历经减小后逐渐升高，并伴随的同步硝化/反硝化现象。
2、微环境理论缺氧微环境理论是目前已被普遍接受的一种机理，被认为是同步硝化/反硝化发生的主要原因之一。
这一理论的基本观点认为：在活性污泥的絮体中，从絮体表面至其内核的不同层次上，由于氧传递的限制原因，氧的浓度分布是不均匀的，微生物絮体外表面氧的浓度较高，内层浓度较低。
生物流化床处理废水的研究进展[摘要] 生物流化床技术是普通活性污泥法和生物膜法相结合的废水生化处理技术。
通过对近年国内外生物流化床技术的研究和应用现状的分析，文中从生物流化床类型、特性入手，对生物流化床技术的应用前景进行展望。
[关键词] 生物流化床；废水处理；研究进展生物流化床技术是普通活性污泥法和生物膜法相结合的废水生化处理技术[1-2]]。
它以砂、活性炭、焦炭一类的较小颗粒为载体填充在床内，载体表面覆盖着生物膜，污水以一定流速从下向上流动，使载体处于流化状态，同时进行去除和降解有机污染物。
在20世纪7O年代，美国、英国和日本等一些国家将这一技术应用于污水生物处理领域，并开展了多方面的研究工作[3-9] 。
近年来，生物流化床技术更是受到国内外研究者的广泛重视，本文将就生物流化床技术研究的最新进展作一综述。
1生物流化床的基本类型根据生化反应的类型不同，可分为厌氧生物流化床和好氧生物流化床。
厌氧生物流化床可视为特殊的气体进口速度为零的三相流化床。
与好氧流化床相比，需采用较大的回流比。
根据生物流化床的供氧、脱膜和床体结构等方面的不同，好氧生物流化床主要有两相生物流化床和三相生物流化床两种基本类型。
两相生物流化床是在流化床体外单独设置充氧设备与脱膜装置，基本工艺流程如图1所示[1]。
原污水与部分回流水在专设的充氧设备中与空气相接触，使氧转移至水中。
充氧后的污水从底部通过布水装置进入生物流化床，上升的过程中，一方面推动载体使其处于流化状态，另一方面广泛、连续地与载体上的生物膜相接触。
为了及时脱除老化的生物膜，在流程中设置专门的脱膜装置，间歇工作，脱除了老化生物膜的载体再次返回流化床内，脱除下来的生物膜作为剩余污泥排出系统外。
处理后的污水从上部流出床外，进入二次沉淀池，分离脱落的生物膜，处理水得到澄清。
三相生物流化床是气、液、固三相直接在流化床体内接触进行生化反应，不另设充氧设备和脱膜设备，载体表面的生物膜依靠气体的搅动作用，使颗粒之间激烈摩擦而脱落。
序批式反应器同步硝化反硝化处理生活污水试验研究的开题报告一、研究背景与意义在城市化快速发展的背景下，生活污水处理成为环保领域一个重要的话题。
生活污水中含有大量的有机物和氨氮等物质，如果不加以处理直接排放到自然环境中，将会对环境造成较大的污染。
因此，对生活污水进行处理，去除其中对环境有害的物质，成为了各国政府和环保组织的一个重要任务。
在生活污水处理中，同步硝化反硝化技术被广泛应用。
同步硝化反硝化技术是指将污水中的有机物通过硝化作用转化为氨氮，然后利用反硝化菌将氨氮还原为氮气排放出去的过程。
同步硝化反硝化技术具有污染物去除效率高、能量消耗低等优点。
但该技术运用较为复杂，也需要具备一定的控制和监测手段，不同的废水标准和营养成分不相同，也会影响同步硝化反硝化技术的优劣。
在同步硝化反硝化技术中，序批式反应器具备较为显著的优点。
序批式反应器具有连续反应器的优点，而且操作简单，易于控制。
本次试验旨在通过序批式反应器同步硝化反硝化技术处理生活污水，研究处理效率及运用成本等问题，并为生活污水的治理提供具有参考价值的依据。
二、研究目的1. 建立序批式反应器同步硝化反硝化技术处理生活污水试验平台；2. 研究处理生活污水的最佳条件，包括温度、pH值等因素的影响；3. 研究生活污水处理过程中硝化反应和反硝化反应的速率规律；4. 研究处理生活污水的经济效益，探讨同步硝化反硝化技术处理生活污水的可行性。
三、研究方法1. 设计序批式反应器处理生活污水，并进行实验；2. 在处理过程中对处理水质、反应速率等参数进行定期检测；3. 通过数据处理和分析，得出处理效率、成本等相关参数的评估结果；4. 对比同步硝化反硝化技术与其他生活污水处理技术的优劣，评估同步硝化反硝化技术的应用前景。
四、预期成果1. 建立序批式反应器同步硝化反硝化技术处理生活污水实验模型和数据处理模型；2. 研究生活污水处理的最佳条件，探讨处理效果与运用成本的平衡，进而提高同步硝化反硝化技术的应用价值；3. 给出同步硝化反硝化技术处理生活污水的可行性研究成果；4. 向有关部门、企业提供生活污水处理技术创新思路和对环保实现可持续发展的贡献。
