梁增大截面法加固计算书范例

砼断面增大法加固梁计算构件名称：原截面砼<=C50钢筋<=HRB400参数原梁截面b0=300mm h0=600mm现梁截面b=450mm h=750mm原混凝土等级C30原混凝土强度fc0=14.3N/mm2ft0= 1.43N/mm2现混凝土强度fc=0N/mm2ft= 1.57N/mm2保护层厚原c=30mmα'=40mm新c=27.5α=40mm梁有效高度h01=560mm h1=710mm原钢筋fy0=fyv0=210N/mm2fy0'=210N/mm2新钢筋fy=fyv=210N/mm2fy'=210N/mm2原受拉配筋n4根d0=25mm2原受压配筋n’2根d0=20mm2 Es0=200000N/mm2As0=1962.5mm2Es=200000N/mm2As0'628mm2新钢筋利用系数αs=0.9加固后M设计值M=550kN.m受压区砼应力/砼轴心抗压强度设计值α1=1ξ0=0.116652098<ξb0=0.606897x0=65.32517483<2as'=80mm加固前M标准值M0k=205.868kN.mεs0=0.0011019εs1=0.001574143ξb=0.453675049A's所负担弯矩M'=93.6348kN.m剩余弯矩M1=456.3652kN.mx=101.3042973>2as'=80mmξ=0.142682109<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm验算fy0与σs0若x/h01>ξb0，应取下面计算结果x/h01=0.180900531<ξb0=0.606897钢筋应力σs0=2258.731068N/mm2不适用210N/mm2重新计算x x=125.6980802>2as'=80ξ=0.17703955<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm抗剪验算加固后V设计值V=540kN板厚h=120mm截面验算hw/b= 1.311111111<4<6适用V<0.25βcfc0bh0=1142.213kN不适用V<0.20βcfc0bh0=913.77kN不适用V<线性内插1449.341kN抗剪配筋验算αcv=0.7αc=0.7原钢筋n0=2根d0=8mms0=100mm Asv0=100.48mm.mm b不加宽V>[V]=352.6022kNb加宽n=2根d=10mms=100mm Asv=157mm.mmV<[V]=604.3281kN。

砼断面增大法加固梁计算构件名称：原截面砼<=C50钢筋<=HRB400参数原梁截面b0=300mm h0=600mm现梁截面b=450mm h=750mm原混凝土等级C30原混凝土强度fc0=14.3N/mm2ft0= 1.43N/mm2现混凝土强度fc=0N/mm2ft= 1.57N/mm2保护层厚原c=30mmα'=40mm新c=27.5α=40mm梁有效高度h01=560mm h1=710mm原钢筋fy0=fyv0=210N/mm2fy0'=210N/mm2新钢筋fy=fyv=210N/mm2fy'=210N/mm2原受拉配筋n4根d0=25mm2原受压配筋n’2根d0=20mm2 Es0=200000N/mm2As0=1962.5mm2Es=200000N/mm2As0'628mm2新钢筋利用系数αs=0.9加固后M设计值M=550kN.m受压区砼应力/砼轴心抗压强度设计值α1=1ξ0=0.116652098<ξb0=0.606897x0=65.32517483<2as'=80mm加固前M标准值M0k=205.868kN.mεs0=0.0011019εs1=0.001574143ξb=0.453675049A's所负担弯矩M'=93.6348kN.m剩余弯矩M1=456.3652kN.mx=101.3042973>2as'=80mmξ=0.142682109<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm验算fy0与σs0若x/h01>ξb0，应取下面计算结果x/h01=0.180900531<ξb0=0.606897钢筋应力σs0=2258.731068N/mm2不适用210N/mm2重新计算x x=125.6980802>2as'=80ξ=0.17703955<ξb=0.453675As=1966.392346mm.mm抗剪验算加固后V设计值V=540kN板厚h=120mm截面验算hw/b= 1.311111111<4<6适用V<0.25βcfc0bh0=1142.213kN不适用V<0.20βcfc0bh0=913.77kN不适用V<线性内插1449.341kN抗剪配筋验算αcv=0.7αc=0.7原钢筋n0=2根d0=8mms0=100mm Asv0=100.48mm.mm b不加宽V>[V]=352.6022kNb加宽n=2根d=10mms=100mm Asv=157mm.mmV<[V]=604.3281kN。

目录梁正截面加固计算（矩形） (2)1、梁底加高跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (2)2、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算一（上部受拉，下部受压）43、梁底加高支座截面计算（上部受拉，下部受压） (5)4、梁侧加宽（单侧或两侧）跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (7)5、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算（上部受拉，下部受压） (7)6、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）跨中截面计算（上部受压，下部受拉） (8)7、梁底加高、梁侧加宽（单侧或两侧）支座截面计算二（上部受拉，下部受压） (8)梁正截面加固计算（矩形）1、 梁底加高跨中截面计算（上部受压，下部受拉）（1）对混凝土受压区形心取距及力的平衡公式求加固后梁的受压区高度x ：M ≤αs f y A s (ℎ0−x 2)+f y0A s0(ℎ01−x 2)+f y0′A s0′(x 2−a ′) 式1.1 α1f c0bx =f y0A s0+αs f y A s −f y0′A s0′ 式1.2（2）判断x ≥2a ′1）若x <2a ′时，将混凝土受压区形心等效为受压钢筋合力点，并对受压钢筋合力点取距，计算出A s 即完成计算：M ≤αs f y A s (ℎ0−a ′)+f y0A s0(ℎ01−a ′) 式1.32）若x ≥2a ′时，继续判断x ≤ξb ℎ0εs0=M 0k 0.85ℎ01A s0E s0式1.4 εs1=(1.6ℎ0ℎ01−0.6)εs0 式1.5 ξb =β11+αs f y εcu E s +εs1εcu式1.6 ○1若x >ξb ℎ0时，则说明原受压钢筋不足，受拉区超筋致使受压区混凝土先破坏，需增加梁加固高度ℎ2重新计算。

○2若x ≤ξb ℎ0时，继续判断x ≤ξb0ℎ01 εcu =0.0033−(f cu,k −50)×10−5 式1.7ξb0=β11+f y εcu E s式1.8 ○A 若x ≤ξb0ℎ01时，将x 代回式1.2中计算出A s 即完成计算。

受弯钢梁加大截面法加固计算分析熊军辉郑玉莹韩敏龙谋识（中国矿业大学建筑工程学院，江苏徐州，221008）摘要：本文主要介绍了受弯钢梁加固情况。

加大截面法是钢构件加固最常用的方法之一，而受钢梁加固就是常采用加大截面法，既方便，实用，又经济。

通过加大截面法对受弯钢梁加固进行分析，给出了受弯钢梁加大截面加固后的计算公式，符合钢结构加固技术规范。

关键词：加大截面法；加固；受弯钢梁；强度An Analytical Study on the Calculation of Reinforcing Bending Girders by IncreasingSectionsXIONG Jun-hui ZHENG Yu-ying HAN Min LONG Mou-shi(School of Building Engineering,China University of Mining＆technology,Xuzhou 221008,China)Abstract:The paper mostly presented some complexions of reinforcing bending girders.It was convenient, practical and economic for increasing sections used on reinforcing bending girders,which was a common way of reinforcing steel components.By analyzing the reinforcments of bending girders by increasing sections,the calculating formulas of reinforcing bending girders by increasing sections are gained ,which accord with the criterion of steel structure reinforcing technology. Keywords: increasing sections; reinforcing; bending girders; intensity0.前言钢结构存在缺陷和损伤或改变使用条件,经检查验算结构的强度、刚度或稳定性不满足使用要求时,应对钢结构进行加固。

2012.No22摘 要 传统的增大截面法是采用在梁体下部补强钢筋混凝土来达到提高梁体刚度,增加梁体承载力的目的。

但对于一些特殊地理环境或桥梁结构，此法就会受到制约,比如:对于跨江或跨堑的桥梁，采用下部加固方案就会花费很大的人力物力；又或者对于拱式结构，由于矢高的存在必然导致采用下部加固的方案会困难重重。

鉴于此，本文将增大截面法运用于梁体的上端加固，并对这种加固方法进行了比较系统的理论分析和试验研究。

关键词 增大截面法 补强 钢筋混凝土 梁体承载力 试验研究1 概述目前大多数混凝土梁的加固试验是在没有受过损伤的情况下直接进行加固试验的，它们不能完全地反映出运营过程中旧梁体的加固效果。

本文则是将8根同等受损程度的钢筋混凝土梁按照加固材料和厚度的不同分别进行上端增大截面法加固，它们加固后的各项试验数据不仅要与一根未经加固的本体梁作对比，还要与它们各自加固之前的数据作对比。

论文的主要内容先后包括以下几个方面。

（1）通过对国内现有桥梁使用状况的调查和目前几种加固方法的对比，提出了增大截面加固法的迫切性和可行性。

（2）总结了混凝土梁正截面抗弯和斜截面抗剪的极限承载力计算公式，说明了加固梁二次受力特性并推导了加固梁二次受力的滞后应变公式和界面剪应力公式。

（3）进行了8根钢筋混凝土加固梁和一根未加固的本体梁的抗弯试验，具体说明试验的目的、内容以及实施方案。

（4）分析试验结果，对比加固梁加固前后的抗弯性能，同时对比加固梁与对比梁的抗弯性能。

主要通过梁体混凝土以及受拉、受压钢筋的应变，梁体的挠度，梁体裂纹扩展情况和加固层界面这四方面进行分析。

2 增大截面法加固混凝土梁的理论计算将高标号的素混凝土或钢筋混凝土加固于钢筋混凝土梁的上部，可以提高结构的抗弯承载力、增加结构刚度、改善受力性能。

2.1 混凝土加固结构配筋率混凝土梁、板等受弯构件的裂缝出现时，荷载常为极限荷载的15%～25%。

对于适筋梁，在开裂以后随着荷载的增加出现良好的塑性特征，并在梁破坏前其钢筋经历了较大的塑性伸长，给人以明显的预兆，但是，对超筋梁的破坏始自受压迫坏，此时钢筋尚未达到屈服强度，挠度也不大；超筋梁破坏是突然的，没有明显的预兆。

军事科学院二层框架梁局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，KL１（500×1600）应增加的钢筋截面积1230.88mm2,得到：粘钢加固：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk其中：f pfk：钢板的强度设计值，取210Mpa。

A,：钢板设计面积。

h s ：钢板有效高度h,s：钢筋有效高度取梁底粘钢板４mm厚，500mm宽。

A,h s f pfk=210×1600×500×4=672KN.MA s h,s f sfk=310×(1600-25)×1230.88=601KN.M则：A,h s f pfk≥A s h,s f sfk满足设计要求。

故采用４厚，粘贴500宽Q235钢板满足要求。

六层屋面梁、柱局部加固计算式根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，屋面梁应增加的钢筋截面积700mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

A,：碳纤维布设计面积。

n cf：粘贴碳纤维布层数t cf: 碳纤维布有效厚度，取0.167mm,k m:碳纤维布折减系数，取1-n cf t cf E cf/4200=0.75取梁底、梁顶粘3层碳纤维布，300mm宽。

n cf k mεE cf A, =3×0.75×2100×300×0.167=236.7KNA s f sfk=300×700=210KN则：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk满足设计要求。

故采用3层新日本石油“TU”碳布300g,粘贴300宽满足要求。

柱的设计计算式同梁：根据设计给定要增加的钢筋截面积，以下按等强度进行代换，柱每侧应增加的钢筋截面积1000mm2,得到：粘碳纤维布(新日本石油300g)加固：n cf k mεE cf A,≥A s f sfk其中：εE cf：碳纤维布的强度设计值，0.01*2.1*105=2100 Mpa。

砼断面增大法加固计算构件名称：日期：计算相关参数构件加固后弯矩设计值M 5826KN.M 加固后剪力设计值:V 3042KN 原梁断面宽b 600mm 原梁断面高h2000mm 加固后断面高3000加固用钢筋级别抗拉强度设计值fy 300N/mm2钢筋弹性模量Es 2N/mm2原有砼梁内钢筋级别抗拉强度设计值fy0300N/mm2抗压强度设计值fy0'300N/mm2钢筋弹性模量Es02*10^5N/mm2原砼强度等级砼轴心抗压强度设计值fc014.3N/mm2抗拉强度设计值ft0 1.43N/mm2原砼梁内受拉钢筋面积As0原砼梁内受压钢筋面积As0'1mm2钢筋保护层厚度40mm纵向受压钢筋合力至砼受压区边缘的距离α'40mm新增钢筋强度利用系数αs 0.9受压区砼矩形应力图的应力值与砼轴心抗压强度设计值的比值α11(自动生成)加固后截面有效高度h02960mm 加固前截面有效高度h011960mm 加固前，在初始弯矩M0k作用下原受拉钢筋的应变值εs00.002932207新增钢筋处，按平截面假设确定的初始应变值εs10.005325846计算系数β10.8(自动生成)构件增大截面加固后的相对界限受压区高度ξb 0.264639209原截面相对界限受压区高度ξb00.55新增受拉钢筋的截面面积As 3535.82758mm2砼受压区高度X 314.9386301加固后相对受压区高度ξ0.106398186x与加固前h01的比值0.160682975原纵向钢筋的应力σs02625.973523N/mm2坑剪计算:(采用U形箍筋与原有箍筋焊接,新增钢筋按双肢箍计算)同一截面内,原有箍筋各肢截面积之和Asv0452mm2新增砼抗拉强度设计值ft 1.43N/mm2抗拉强度设计值fyv0300N/mm2新增砼强度利用系数αc 0.7hw/b4.933333333βcfcbh025396800符合截面条件下可承受的剪力5671952截面构造符合要求加固后截面可承受剪力4106196剪力验算通过HRB335(20HRB335(20C30。

盈建科砌体结构鉴定-1下面为您找到了盈建科砌体结构鉴定-1的大致内容，一起来看一下吧！盈建科YJK鉴定加固计算结果说明书鉴定计算结果分为图形结果与文本结果两种查看方式。

加固计算结果分为图形结果与文本结果两种查看方式。

图形结果在设计结果-鉴定加固版块输出：文本结果在设计结果-构件信息里输出：加固计算书在梁柱验算中输出：输出了各种加固做法的计算过程。

增大截面法结果以梁增大截面法为例：梁底加高100mm，梁顶与梁侧未加大。

梁只有底部加高，则对梁底进行加固计算，加固计算的结果为梁底需要新增的钢筋面积，在鉴定加固结果-新增钢筋查看。

梁顶与梁侧由于没有加大截面，则软件对梁顶，梁侧分别进行鉴定计算。

对梁顶左右两端的纵筋与梁侧的箍筋实配面积判断够不够。

柱增大截面法新增钢筋如何配置？.柱对称加固新增钢筋配置：.新增钢筋只配在新增的混凝土部分，所以，四条边每边各配24。

.柱不对称加固新增钢筋配置：.软件能识别柱子为非对称加固，所以，输出的新增钢筋面积只需配在增大的一侧即可。

外粘钢板法结果外粘钢板法不需要新增钢筋，所以，不需要看配筋简图，配筋计算结果不必去管怎么得来的，没有意义。

外粘钢板法只需看，钢板的做法面积够不够用。

图形结果：在设计结果-鉴定加固结果-新增面积，输出梁外粘钢板法的加固结果。

梁外粘钢板法做法面积结果：括号前的数字表示计算所需钢板的面积；括号中的数字表示输入实配钢板的面积；第一行数字表示梁侧计算与实配钢板的面积。

第二行数字表示梁顶计算与实配钢板的面积。

第三行数字表示梁底计算与实配钢板的面积。

第四行文字表示梁采用的加固做法。

当括号前的数字大于括号内的数字，即计算所需钢板的面积大于输入实配钢板的面积时，梁结果就会显红，表示此加固方案不合适，需要调整加固方案。

对于钢板面积不足，可以加大钢板的宽度或厚度，或者换其他加固做法也可。

文本结果：查看构件信息，可以看到，计算所需钢板面积大于输入值。

外包型钢法，外贴复合纤维材料法，钢绞线法加固结果查看：对于外包型钢法，外贴复合纤维材料法与钢绞线法的做法面积，输出结果跟外粘钢板法的形式一样，大家可以比对外粘钢板法的结果来看其他三种加固做法的结果。