盖梁门式支架施工计算书
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1 盖梁支架设计计算书
一、盖梁支架施工工程概况
1、工程简介
本工程跨线桥盖梁共8个，分A1型和A2型两种，A1型盖梁与路线垂直长度11。75m，跨度8.5m，断面尺寸1.8×1。7m，悬臂最长1.025m;A2盖梁与路线垂直长度13.025m，跨度11.05m，断面尺寸1。8×1.8m,悬臂最长2.025m.盖梁立柱直径均为1.2m。本次验算1.8×1.8m盖梁支架系统设计.盖梁示意图如下：
2、支架系统设计
盖梁支架采用MF1219门式钢管支架，立杆φ42×2.5㎜，支架纵桥向间距均为60㎝，横桥向最大间距60cm。门式支架布置两层,门架间以斜支撑、水平杆和剪刀撑连接构成整体框架。
盖梁底模、侧模均采用18mm优质胶合板，在侧模外侧采用间距0.8m的2[12。6槽钢作竖带，竖带高2m,在竖带上下各设一条φ20㎜的螺杆作拉杆,在竖带外设φ48×3.5的钢管斜撑，支撑在横梁上。在底模下部采用10×10cm方木作横梁及纵梁。
盖梁支架设计如下图所示：
二、盖梁支架及模板施工受力验算
1、荷载计算
①钢筋砼自重荷载q1
钢筋砼重力密度取26KN/m3，盖梁梁高为1。8m,不考虑梁端部梁高减小,自重荷载为q1=26×1。8=46。8KN/㎡。
②模板、楞木等荷载q2 2 胶合板荷载，胶合板容重17KN/m3：q1’=1。8×1×0。018×3×17/（1.8×1）=0。92KN/㎡。
模板两侧背楞方木荷载,容重8 KN/m3:q2’=0。1×0.1×1×10×8/（1.8×1）=0。45KN/㎡.
模板两侧背楞槽钢荷载，l=200㎝，间距80㎝，单位重0.124KN/m：q3’=2×0.124/（1.8×0。8)=0.17KN/㎡.
底横梁方木荷载，间距30㎝，容重8 KN/m3:q4’=0。1×0.1×1×8/（1.8×0.3）=0。15KN/㎡.
φ20㎜拉杆荷载，l=240㎝：q5'=2.4×15.8×2/1000/（1.8×0.8)=0.053KN/㎡。
以上共计荷载：q2=1.75 KN/㎡
③底纵梁方木荷载q3
底纵梁方木荷载，容重8 KN/m3：q4’=0.1×0。1×1×4/(1。8×1）=0.03KN/m.
④门架自重荷载q4
MF1219门架:0.28KN/m
⑤、振捣砼荷载：对水平模板f1=2KN/㎡，对垂直模板f1'=4KN/㎡。
倾倒砼荷载：f2=2KN/㎡。
施工人员及机具荷载：f3=2.5 KN/㎡。
以上共计荷载:q5=6。5KN/㎡，q5’=8。5KN/㎡。
2、荷载组合
①、模板侧压力计算
Q1=q1×1。2+ （f1’+ f2）×1。4=46.8×1.2+（4+2）×1。4=64。56KN/㎡。
②、验算底模、横梁
Q2=（q1+q2)×1。2 +q5×1。4=（46.8+1.75)×1.2+6.5×1。4=67.36KN/㎡。
③、验算纵梁
Q3=（q1+q2+q3）×1。2 +q5×1。4=（46。8+1.75+0.03）×1.2+6。5×1.4=67.4KN/㎡. 3 3、底模板验算
底模钉在横向方木上，横向方木@30cm，截取1m板宽计算，跨径30cm三等跨连续板计算，计算简图如下
① 1×0.018m胶合板截面特点
I=bh3/12=100×1。83/12=48.6cm4=4.86×10-7 m4
W= bh2/6=100×1。82/6=54cm3=5。4×10—5 m3
Sx= bh2/8=40。5cm3=4。05×10-5 m3
［σw]=12MPa
［τ]=1。9 MPa
E=9×10 3MPa
② 截面验算
a。 弯曲强度验算
Mmax=0。1ql2=0。1×67.36×0.32=0。606kN·m
σw= Mmax /W=0.606/（5.4×10—5）=11。2×106N/m2=11.2MPa<［σw]=12 MPa ，可。
b. 剪切强度验算
Qmax=0.6ql=0.6×67.36×0。3=12.12kN
τmax= QmaxSx/（Ib）
=12.12×103×4.05×10—5/（4.86×10-7×1。0)
=1。01×106N/m2=1.01MPa〈[τ］=1。9MPa ，可。
c. 挠度验算
fmax=0.677ql4/(100EI）
=0.677×67。36×103×0。34/(100×9×103×106×4.86×10-7)
=0。00084m﹥[f]=l/400=0.3/400=0。00075m，考虑到结构计算的安全储备，故挠度基本满足要求。
4、横梁方木验算
横向方木采用10×10cm，方木长度2m，＠0.3m，盖梁下方木最大跨径0.6m。按三不等跨连续梁计算. 4 分布荷载：q=67.36×0.3m=20.21kN/m，
计算简图如下
① 10×10cm松木方截面特性
I=0。14/12=8.33×10-6 m4
W= 0.13/6=1.67×10—4 m3
Sx= 0。1×0.12/8=1.25×10—4 m3
［σw]=12MPa
［τ］=1。9 MPa
E=9×103 MPa
② 截面强度验算
a. 弯曲强度验算
Mmax=0.64kN·m(结构力学求解器计算）
σw= Mmax /W=0。64×103/（1。67×10—4）
=3。83MPa<[σw］=12 MPa （满足要求)
b. 剪切强度验算
Qmax=7。04kN
τmax= QmaxSx/（Ib）
=7.04×103×1。25×10-4/(8。33×10—6×0。1)
=1。06MPa<[τ]=1。9MPa （满足要求）
c. 挠度验算
fmax=0.00028m〈［f］=l/400=0。0015m （满足要求）
5、纵梁方木验算
纵向方木采用10×10cm，跨径0。6m，可按均布荷载三等跨连续梁来计算。
分布荷载按最大跨径0.6m:q=67。4×0。6=40.44 kN/m
计算简图如下：
① 10×10cm松木方截面特性
I=0。14/12=8.33×10—6 m4
W= 0。13/6=1。67×10—4 m3 5 Sx= 0.1×0。12/8=1.25×10-4 m3
［σw］=12MPa
[τ]=1.9 MPa
E=9×103 MPa
② 截面验算
a. 弯曲强度验算
Mmax=0.1ql2=0。1×40.44×0.62=1。46kN·m
σw= Mmax /W=1.46×103/（1.67×10—4)=8。74×106N/m2=8。74MPa〈[σw]=12 MPa ，可。
b。 剪切强度验算
Qmax=0.6ql=0.6×40。44×0。6=14。56kN
τmax= QmaxSx/（Ib）
=14。56×103×1。25×10—4/（8。33×10-6×0.1)
=0.22×106N/m2=0.22MPa<[τ］=1.9MPa ，可.
c。 挠度验算
fmax=0.677ql4/(100EI）
=0.677×40.44×103×0。64/(100×9×103×106×8。33×10—6）
=0。00047m﹤［f]=l/400=0.6/400=0.0015m,可。
6、门式支架稳定性验算
门式支架的单肢按最大纵向间距＠60cm、横向间距＠60cm，故一个立杆所承担的荷载面积为0.6×0。6＝0。36m2。MF1219门架自重荷载为：0.28KN/m
一榀门架单肢立杆承担的荷载： N=Q3×0。36+1.2×0。28×1.93=24.9KN
σ＝N/A ＝24。9×103/310=80。3Mpa＜［σ]＝205MPa。
为门架立杆的稳定系数,按，查表得 =0。177，Nd= · A1·f=0。177×310×205/103=11。2KN﹤24。9KN，不能满足要求。在中间加一道钢管连接，则有h0=965㎜,，查表得 =0.588,Nd= ·A1·f=0。588×310×205/103=37.4KN﹥24.9KN，满足要求。 6 7、侧模板验算
①、混凝土对模板的侧压力计算：
采用内部振捣器时，新浇混凝土作用干模板的最大侧压力可按下列二式计算,并取二式中的较小值:
式一：F=0。22 V ct0β1β2V½
式二：F= V c·H,
式中：F-新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）
V c-混凝土的重力密度(KN/m2）
t0—新浇混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t＝200/(T+15）计算；
式中：T-混凝土的温度(°）
V—混凝土的浇灌速度（m/h）
H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度
β1-外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1。0,掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。
β2—混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85,50—90mm时取1。0，110—150mm时取1.15。
有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/ V c
式中：h-有效压头高度（m）
H—混凝土浇灌高度(m）
盖梁高1。8m,计算混凝土对模板的侧压力F=0。22 V ct0β1β2V½
式中：β1＝1。2，β2＝1。15，V＝1m/h,Vc=26KN/m3，
t0=200/（T+15)= 200/（25+15）=5h；
代入上式得：F＝0.22×26×5×1。2×1.15×√1＝39。47 KN/m2；
而F′＝V c·H＝26×1。8＝46.8KN/m2；
按取最小值,故最大侧压力为39。47 KN/m2，
有效压头高度为h=39.47/26=1.52m。
