当前位置：文档之家 › 盖梁施工支架计算

盖梁施工支架计算

  • 格式：doc
  • 大小：109.50 KB
  • 文档页数：4

广州市番禺区黄榄快速干线（西段）工程道路桥梁标

---1--- 盖梁支架支承体系施工方案计算书

本标段内桥梁共7座，其中墩柱顶设置盖梁的桥梁有：大岗沥大桥、冲涌中桥、规划一路跨线桥，拟采用满堂支架的方案进行盖梁施工。见图：

盖梁满堂支架体系计算：

取大岗沥大桥体积最大的盖梁：B、C、D类桥墩位盖梁为例计算，

该类盖梁宽2.0m，高度2.0m，长度17.44m，两墩柱间跨度8.0m，为异型截面盖梁，砼等级为C40，体积57.1m3，比重为26KN/m3。模板侧模采用大块定型组合钢模，钢模性能能满足盖梁施工要求，重量以70kg/m2计算。

盖梁施工支撑体系从上至下依次为：两层方木、顶托、碗扣件、垫木，支承广州市番禺区黄榄快速干线（西段）工程道路桥梁标

---2--- 地基为沥青或砼路面。支架采用碗扣件搭设，拟立杆纵横向间距0.6*0.6m，步距1.2m。则计算17.44长*2.0m宽盖梁共需立杆：17.44/0.6=30排，每排4根。考虑施工条件，立杆排数增加至33排，每排6根。

①盖梁自重：2.0m*26 KN/m=52.0 KN/m2

②模板、支架荷载：2.5 KN/m2

③其他荷载

冲击荷载： 2.0 KN/m2

人员、机具荷载： 1.0 KN/m2

振动荷载： 2.0 KN/m2

1、根据路桥施工计算手册，荷载组合：q=恒载*1.2+活载*1.4=（52.0+2.5）*1.2+(2.0+1.0+2.0)*1.4=72.4 KN/m2。

2、钢模底肋木与支撑方木受力计算

肋木采用10*10cm的木条，中心间距0.25m，跨径0.6m；

支撑方木采用10*15cm的木条，中心间距0.6m，跨径0.6m；

A、肋木

肋木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.25m=18.1 KN/m

求跨中弯矩M=qL2/8=18.1 KN/m*（0.6m）2/8=0.8145 KN/m

需要肋木截面模量：

W=M/1.2[δ]= 0.8145 KN/m/(1.2*12*103)=5.656*10-5m3

肋木宽度b=10cm

因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=5.8cm

实际采用h=10cm，符合要求！

根据选定截面尺寸，核算其挠度：

I=bh3/12=0.1m*（0.1m）3/12=8.33*10-6m4

f =5qL4/384EI=5*18.4 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*8.33*10-6)

=0.366*10-3m=0.43mm

B、肋木下支撑方木

支撑方木纵向每米荷载：q=72.4 KN/m2*0.6m=43.44 KN/m

求跨中弯矩M=qL2/8=43.44 KN/m*（0.6m）2/8=1.9548 KN/m 广州市番禺区黄榄快速干线（西段）工程道路桥梁标

---3--- 需要支撑方木截面模量：

W=M/1.2[δ]= 1.9548 KN/m/(1.2*12*103)=1.3575*10-4m3

支撑方木宽度b=10cm

因W=b*h2/6，则：h=（6*W/b）1/2=0.09024m=9.024cm

实际采用h=15cm，符合要求！

根据选定截面尺寸，核算其挠度：

I=bh3/12=0.1m*（0.15m）3/12=2.8125*10-5m4

f =5qL4/384EI=5*43.44 KN/m*（0.6m）4/(384*10*106*2.8125*10-5)

=0.261*10-3m=0.261mm

3、支架立柱受力计算

每根碗扣脚手架立柱承受荷载N=72.4 KN/m2*0.6m*0.6m=26.064KN

因立杆步距为1.2m，可知每根立杆的容许荷载[N]=40 KN/根

N<[N]，满足要求！

4、支架立杆强度验算

δ=N/A=26.064*103N/489mm2=53.3Mpa<钢管抗弯设计值205Mpa

满足要求

5、立杆稳定性验算

立杆长细比λ=（k+a）/I=88.7,查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，可知φ=0.593

N/ΦA=26.064KN/(0.593*489mm2)=89.86 Mpa<[δ]=205Mpa

满足要求！

6、支架地基承载力计算

根据现场实际情况，地基为沥青路面或砼时，采用碗扣脚手架。查国家现行标准《建筑地基基础设计规范》，地基承载力标准值采用抗折强度fr=4.5Mpa

计算立杆传递的至地基为N=26.064KN，则地基承载力P=N/Ab=26.064KN/(0.1m*0.6m)=0.4344Mpa

(其中Ab为基础底面积，取两立杆间的方木截面积600*100mm)

地基承载力标准值fk取安全系数0.5，则[δ]= fk*0.5=2.25 Mpa

P<[δ],符合要求！ 广州市番禺区黄榄快速干线（西段）工程道路桥梁标

---4--- 从数据验算可知，按以上尺寸搭设满堂支架进行盖梁施工，满足施工要求。

注：因接桩或系梁施工，导致沥青路面开挖并破坏的区域，拟在地下结构物施工完成后，用中粗砂回填。回填中粗砂不得含有有机物、泥块等，回填完后用水夯法达到密实。将水抽干后再铺筑20cmC20砼，标高与附近沥青路面保持一致。

合集下载

三柱式盖梁抱箍法施工及计算

三柱式盖梁抱箍法施工及计算

盖梁抱箍法施工及计算

第一部分 盖梁抱箍法施工设计图

一、施工设计说明

1、概况

桥长1012.98米，各墩为三柱式结构（墩柱为直径2.0m的钢筋砼结构），墩柱上方为盖梁。盖梁为长26.4m，宽2.4m，高2.6m的钢筋砼结构，引桥盖梁砼浇筑量大，约156.1m3。

图1-1 盖梁正面图（单位：m）

二、盖梁抱箍法结构设计

1、侧模与端模支撑

侧模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm，在肋板外设2[14背带。在侧模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带上下各设一条φ20的栓杆作拉杆，上下拉杆间间距2.7m，在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。

端模为特制大钢模,面模厚度为δ6mm，肋板高为10cm。在端模外侧采用间距1.2m的2[14b作竖带，竖带高2.9m；在竖带外设φ48的钢管斜撑，支撑在横梁上。

2、底模支撑

底模为特制大钢模,面模厚度为δ8mm，肋板高为10cm。在底模下部采用间距0.4m工16型钢作横梁，横梁长4.6m。盖梁悬出端底模下设三角支架支撑，三角架放在横梁上。横梁底下设纵梁。横梁上设钢垫块以调整盖梁底2%的横向坡度与安装误差。与墩柱相交部位采用特制型钢支架作支撑。

3、纵梁

在横梁底部采用单层四排上下加强型贝雷片（标准贝雷片规格：3000cm×1500cm，加强弦杆高度10cm）连接形成纵梁，长30m，每两排一组，每组中的两排贝雷片并在一起，两组贝雷梁位于墩柱两侧，中心间距253.6cm，贝雷梁底部采用3m长的工16型钢作为贝雷梁横向底部联接梁。贝雷片之间采用销连接。纵、横梁以及纵梁与联接梁之间采用U型螺栓连接；纵梁下为抱箍。

4、抱箍

采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm）制成， M24的高强螺栓连接，抱箍高1734cm，采用66根高强螺栓连接。抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫，纵梁与抱箍之间采用U型螺栓连接。

盖梁模板计算

盖梁模板计算

盖梁模板计算(总15页)

--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可--

--内页可以根据需求调整合适字体及大小-- 盖梁模板及支架计算书

砼对模板侧面最大压力

Pm=*T*k1*K2*V1/2

Pm=r*h

Pm---新浇筑砼对模板最大压力KPa=KN/m2

h-----有效压头高度m

T-----混凝土初凝时间h

K1----外加剂添加系数，添加缓凝剂取，不加取1

K2----坍落度50~90mm取；110~150取

V----混凝土浇筑速度 m/h

h----有效压头高度m

r----混凝土容重 KN/m3

本项目V取h，T取6小时初凝，K1、K2取1；混凝土容重取26

可按上公式计算得Pm= KN/m2

混凝土倾倒荷载取4KN/m2

模板最大侧压力为Pmax=+4=m2

一、侧模面板计算（面板采用5mm厚钢板）

模板竖肋最大间距90cm布置，橫肋32cm间距。橫肋采用[8#槽钢，竖肋采用80*8mm扁钢，取单块32*90cm面板采用midas civil2012建模分析如下： 3

最大变形＜320/400=，可满足要求

最大应力如下图所示：

最大应力58MPa＜215MPa，可满足要求

二、侧模橫肋验算 橫肋采用[8#槽钢，间距32cm布置，则单条橫肋受力为*=m，单条橫肋以背勒为支点的简支梁分析，取单跨长橫肋采用midas

civil2012建模如下：

最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下：

最大位移如下=＜1025/500=2mm满足要求

5

三、侧模竖肋验算

盖梁模板竖肋为80*8mm扁铁，90cm间距布置。竖肋采用以橫肋为支点的简支梁分析，单条竖肋受力为*=m，采用midas civil2012建模如下：

最大应力为＜215MPa，满足要求，具体分析如下： 6

最大位移为＜320/500=满足要求，具体变形如下：

四、侧模大背肋验算

大背肋为双拼[14槽钢，间距为，则单条大背肋受力为**=，单条大背肋可看做以拉杆为支点的简支梁，橫肋位置作用的集中力（7=）进行分析，采用midas civil 2012建模如下：

盖梁荷载计算1

盖梁荷载计算1

盖梁支架计算书

1.1荷载的计算

已知盖梁高度为3.3-2.9m，混凝土容重为2.6KN/m3，

Q1=3.3×2.6×10=85.8KN/㎡，

Q2=2.9×2.6×10=75.4KN/㎡,

模板自重取值为混凝土自重的20%。

Q3=Q1×20%=17.16 KN/㎡,

Q4=Q2×20%=15.08 KN/㎡,

施工活荷载：人和机械荷载取值为Q5=2.5kPa。集中荷载F=2.5kN。

荷载组合：

集中荷载P=F×1.2=2.5×1.2=3kN。

Pymax=Q1×1.2+Q3×1.2+Q5×1.4=127.05KN/㎡.

Pymin=Q2×1.2+Q4×1.2+Q5×1.4=112.08KN/㎡.

1.2盖梁底模的计算

1.2.1盖梁底模竹胶板计算

采用15mm的竹胶板做底模，竹胶板下背肋为10×10cm方木且布置间距均为30cm，背肋下面分配方木为15×10cm方木且间距为60cm。

由前面1.1节所计算总竖向荷载转化成线均布荷载q＝pyMAX×0.6＝127.05×0.6≈76.23KN/m。

在计算时，考虑到模板的连续性，则按照连续梁（三跨连续梁）进行计算。计算简图如下图1-3所示。

图1-3 模板计算简图

根据《路桥施工计算手册》表8-13考虑模板连续性的最大弯矩公式计算，其计算过程如下所示。

Mmax＝q×L2/10＝55.372×0.32/10≈0.686KN.m

由于选用的是15mm厚的竹胶板，计算长度按照60cm考虑，其截面抵抗矩w＝b×h2/6，其计算过程如下所示。

w＝b×h2/6＝600×152/6＝22500mm3

σ＝Mmax/w＝6.86×105/22500≈30.49MPa

通过以上计算，σ＝30.49MPa<[σ]＝50MPa，其中50MPa为混凝土模板用竹胶合板物理力学指标中（竹胶板在湿状、横向的容许应力）静曲强度最小值，则底板模板的强度满足使用要求。现场必须配备[σ]＝50MPa，15mm厚的竹胶板作为底模。

盖梁抱箍法施工计算书

盖梁抱箍法施工计算书

1 盖梁抱箍法计算书

一、工程概况

本项目共有墩台帽201座，其中台帽40座，桥墩盖梁161座，有墩间系梁10座（全部在2号桥）。盖梁为单立柱、双立柱、三立柱和四立柱非预应力形式，采用抱箍法施工。

二、盖梁无支架施工的受力验算

拟采用321型贝雷片，在贝雷片I25a工钢，其上铺15cm×20cm的方木做盖梁底模的底支撑。

图1：盖梁一般构造图

以2号桥14号墩盖梁为例。

1、 纵向方木受力验算

① 盖梁混凝土自重：

53.5m3×26KN/m3 = 1391KN

② 钢模板自重：（面板6mm厚的钢模取70Kg/m2） 2 18.75×1.9+18.75×1.6×2= 95.63 m2

95.63×70Kg/m2 = 6694 Kg 即：66.94 KN

③ 纵向方木自重：

0.15×0.20×2.3×6KN/m3 = 0.414 KN

荷载总重：1391+66.94+0.414 =1458.35 KN

取安全系数为1.2则：

方木所受线性荷载：

1458.35×1.2/（18.75×1.9）×0.4= 19.65KN/m

图2：方木计算模型

按连续梁受均布荷载作用计算：

图3：方木弯矩图

经计算得：Mmax =3.9 KN〃m

取方木（松木）抗弯强度fm = 8.0 MPa

则：方木截面抵抗矩：W= M/[f]=3.9/[8]=48750 mm3

方木的截面抵抗矩[W]=1/6bh2 = 150×200×200/6=1000000 mm3

W＜[W],方木截面满足要求。

2、 横向贝雷受力验算

① 强度验算 3 纵向贝雷所承受的力为方木所传递下来的集中荷载，方木的间距为40cm，按连续梁受均布荷载作用计算：

图2：贝雷梁计算模型

图3：贝雷梁弯矩图

经计算得：Mmax =90.1 KN〃m＜788.2KN〃m

② 刚度验算

按连续梁受均布荷载作用计算：

图4：位移图

fmax=1.8mm≤L/400=7100/400=17.75mm