50T龙门吊设计计算书

一、工程概况（设备概况）1.1适用范围MH50/10-37m门式起重机2台的安装。

1.2设备概述1.2.1工作原理MQ50/10-37m门式起重机（以下简称龙门吊）可用于装卸各种物品。

它是依靠大车沿施工现场轨道方向，小车沿主梁上轨道方向的移动和起升机构上、下移动相互配合，使其达到在一定的空间范围内搬运物品的目的。

本方案所指的门式起重机工作类型为A3级，工作环境温度为0～50℃，不推荐用于高温（>+50℃）和低温（<-10℃）的场合，也不适宜吊运赤热金属，熔态金属或在强烈腐蚀性气体的工作环境中工作。

1.2.2技术特性及主要参数①起重量：50t(10t)；②跨度：37m；③工作：A3级别；④抗风等级：工作状态时6级,非工作状态时11级。

其他参数见使用说明：50t龙门吊设计图。

1.2.3结构概述起重机是由桥架、小车（装有起升机构和小车运行机构）、大车运行机构、操纵室及电气设备等组成。

起升机构、小车运行机构与起重机运行机构都备有单独的电动机进行各自的驱动。

1.2.3.1金属结构桥架：50T龙门吊由二根主梁、支腿、下横梁等组成。

在主梁上铺设轨道，供小车行走之用。

主梁轨道一侧走台安装小车导电的软电缆滑车导轨，走台的外侧设有栏杆，以保障检修人员的安全。

主梁与支腿进行刚性连接，50T龙门吊主梁由两段拼成，分段的主梁是用螺栓连接起来的，可拆卸，以便于运输及安装。

小车架：由钢板焊接而成，上面装有起升机构，小车运行机构。

操纵室：用钢板、角钢焊接而成，悬挂在主梁的下方，室内装有起重机的电气控制设备，主要是供驾驶人员使用。

1.2.3.2起重机运行机构起重机运行机构由轮组组成，50T为八个。

1/2总数为驱动轮，每套车轮组均安装在下横梁的两端。

主动车轮的驱动机构要安装在下横梁上。

大车采用的是两套驱动装置分别驱动，两端装有别轨器。

起重机正常工作时，别轨器的夹钳是离开轨道的。

当起重机停止工作时或工人下班休息时，操作人员应将夹钳放下，落在路轨面上，防止门式起重机跑动。

3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 1：1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为 180KPa ，基础埋深 h 1.0m 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒 T 形截面，顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。

沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。

混凝土强度等级为 C30。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求，基础底面配置 24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。

φ12为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距 20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。

从安全角度出发，按g=10N/kg计算。

MGHY50T18.5—17.5m门式起重机设计计算书郑州宏远路桥起重设备有限公司MGHY50t/24.5-8.5m门式起重机设计计算书一、设计依据：《起重机设计手册》J80版《起重机设计规范》GB3811-83《钢结构设计规范》GBJ17-88《通用门式起重机》GB/T14406-93《起重机安全规程》GB6067-85《起重机试验规范和程序》GB5909-86《起重机车轮技术条件》GB/T6392.2-92二、设计参数：1、门机工作级别A22、整机自重35t3、提升载荷Q=50t4、小车轨距2m5、小车自重Q=5t6、主梁自重Q=18t7、门机运行速度 6.6m/min8、小车运行速度 6.6m/min9、主钩上升速度0.75m/min10、水平载荷Q小车×5‰=2.5t11、风载荷工作风压qⅡ=250N/m2非工作风压qⅢ=800N/m2三、起升滑轮组倍率和速度的计算：为减轻小车自重，选择5T卷扬机，其速度为9m/min，通过滑轮组的传递，降低速度而达到吊重要求。

1、滑轮组倍率的计算：m=Q/p=50/5=10式中Q-吊重，P-钢丝绳自由端的拉力考虑到施工现场电压降等因素，选用上定滑轮5支、下动滑轮6支，以确保50T起重量；故m=12。

2、起升速度的计算：V=v卷/m=9/12=0.75m/min3、钢丝绳相对于绳槽中心线之最大偏角tgυ1=√2R2-h/√h+2a*(R2/R)R2=k*d=0.57*19.5=11.115h=0.3*d=0.3*19.5=5.85a=D0/2=400/2=200R=(k-0.5)*d=(0.57-0.5)*19.5=1.365tgυ1=0.071υ1=0.07o4、卷筒绳槽之螺旋角为tgε=t/(π*D0)=md/(π*D0)=1.2*19.5/(3.14*400)=0.0186ε=0.02o钢丝绳进出卷筒绳槽的最大偏斜角γ1=υ1+ε=0.07o+0.02o=0.09o符合要求。

50/10-24M 单梁门式起重机计算书起重机主参数及计算简图：计算简图小车自重：G X =153.8 KN 主梁自重：G Z =554.1 KN 走台栏杆滑导支架等附件：G F =40.2 KN 桥架自重：1100.54 KN 额定起重量：G E=490 KN支腿折算惯性矩的等值截面主梁截面刚性支腿折算惯性矩：4103311018.512MMbhBH I ⨯=-=主梁截面惯性矩：410332109.712MMbhBH I ⨯=-=主梁X 向截面抵弯矩：373310087.76MMHbhBHW X ⨯=-=主梁Y 向截面抵弯矩：373310089.56MMBhbHBW Y ⨯=-=一 .悬臂强度和刚度校核。

Ⅰ. 悬臂刚度校核该门式起重机采用两个刚性支腿，故悬臂端挠度计算按一次超静定龙门架计算简图计算。

)12838(3(232)21++++=K K L L EIC L P P f K式中 C 3:小车轮压合力计算挠度的折算系数 )()(2)32()(23212222113L L L P P b P L L L b P b P C K K ++++-=＝1.00055K:考虑轮缘参与约束，产生横向推力 927.012=⨯=KL h I I KP 1,P 2:小车轮压 KN G G P P EX 9.321221=+==代入数值：mmK K L L EIC L P P f K911.22)12927.083927.08240009000(109.710102.2300055.19000)109.321109.321()12838(3(105233232)21=+⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯=++++=按起重机设计规范有效悬臂端的许用挠度:mm L f K 7.253509000350][===][f f <结论：综上计算校核，该起重机的悬臂梁的刚度满足起重机械设计规范的要求。

Ⅱ.悬臂的强度校核1. 该起重机悬臂的危险截面为支承处截面，满载小车位于悬臂端时该截面受到最大弯曲应力和最大剪应力。

双梁门式起重机设计计算书(50.0吨16.50米)四川腾达起重机械有限公司2011年08月11日第一章设计初始参数第一节基本参数：起重量 PQ=50 (t)跨度 S=16.5 (m)起升高度 H0=7(m)结构工作级别 ABJ=3级主起升工作级别 ABZ=3级副起升工作级别 ABF=3级小车运行工作级别 ABX=3级大车运行工作级别 ABD=5级主起升速度 VZQ=6.66 (m/min)副起升葫芦速度 VFQ=7(m/min)小车运行速度 VXY=38.5 (m/min)大车运行速度 VDY=37.6 (m/min)第二节选用设计参数起升动力系数 O2=1.20运行冲击系数 O4=1.10钢材比重 R=7.85 t/m^3钢材弹性模量 E=2.1*10^5MPa钢丝绳弹性模量 Eg=0.85*10^5MPa第三节相关设计参数大车车轮数（个） AH=4大车驱动车轮数（个）QN=2大车车轮直径 RM=0.800 (m)大车轮距 L2=8.000 (m)连接螺栓直径 MD=0.0360 (m)工作最大风压 q1=0/* 250 */ (N/m^2)非工作风压 q2=0/* 600 */ (N/m^2)第四节设计许用值：钢结构材料Ｑ２３５─B许用正应力〔σ〕I＝156Mpa〔σ〕II＝175Mpa许用剪应力〔τ〕＝124Mpa龙门架许用刚度：主梁垂直许用静刚度：跨中〔Ｙ〕x~l＝S/1000＝16.50mm；主梁水平许用静刚度：跨中〔Ｙ〕y~l＝S/2000＝8.25mm；龙门架纵向静刚度：主梁沿小车轨道方向〔Ｙ〕XG＝H/800＝7.4mm；许用动刚度〔ｆ〕＝2.0Ｈｚ；连接螺栓材料 8.8级螺栓许用正应力〔σ〕ls＝210.0Mpa；疲劳强度及板屈曲强度依ＧＢ３８１１－2008计算许用值选取。

第四节主梁计算：50t-16.5m A31.主梁跨中截面特性B1= 1060 mm, B2= 1060 mmB3= 1000 mm, d1= 10 mmd2= 10 mm, d3= 10 mmd4= 8 mm, D5= 20 mmD6= 20 mm, H= 1700 mmH1= 600 mm面积：s1= 51800 mm^2形心：ox= 533.41 mm, oy= 850 mm弯心：ex= 557.56 mm, ey= 850 mm惯性矩：ix= 22867406667 mm^4iy= 9717465390 mm^4抗弯系数：(右上点)：wx1= 26590007.75 mm^3wy1= 17247592.08 mm^3(右下点)：wx2= 26590007.75 mm^3wy2= 17247592.08 mm^3(左上点)：wx3= 26590007.75 mm^3wy3= 19568386.12 mm^3(左下点)：wx4= 26590007.75 mm^3wy4= 19568386.12 mm^3对中性轴的净面距：(右上部)sx1= 7707155.27 mm^3(左上部)sx2= 7858344.73 mm^3(右下部)sx3= 7707155.27 mm^3(左下部)sx4= 7858344.73 mm^32.主梁跨端截面特性面积：s2= 32000mm^2形心：ox2= 519.09 mm, oy2= 300 mm 惯性矩：ix2= 2296306667 mm^4对中性轴的净面距：(右上部)dsx1= 2034724.58190918 mm^3 (左上部)dsx2= 2008275.42 mm^3(右下部)dsx3= 2034724.62 mm^3(左下部)dsx4= 2008275.38 mm^33.主梁的计算载荷主梁的均布载荷产生的弯矩：m1= 132000000 N.mm走台的均布载荷产生的弯矩：m2= 26565000 N.mm轮压作用下的集中载荷产生的弯矩： m3= 680050000 N.mm传动机构载荷产生的弯矩：m4= 10800000 N.mm司机室载荷产生的弯矩：m5= 9000000 N.mm总的垂直弯矩：mz= 858415000 N.mm惯性载荷产生的水平弯矩：mg= 85841500 N.mm4.主梁跨中截面的应力(1)点的的正应力：σ1= 37.26 Mpa(2)点的的正应力：σ2= 37.26 Mpa(3)点的的正应力：σ3= 36.67 Mpa(4)点的的正应力：σ4= 36.67 Mpa(5)点的的挤压应力（仅对偏轨梁）：σ5= 52.52 Mpa < 1.4[σ]1[σ]1---疲劳许用应力[σ]1＝140 Mpa ( Q235 )[σ]1= 210 Mpa ( 16Mn )5.主梁跨中腹板中点的剪应力主梁跨中腹板中点的剪力：Qz= 192336.36 N(6)点的的剪应力：τ6= 8.1 Mpa(7)点的的剪应力：τ7= 6.61 Mpa6.主梁跨端腹板中点的剪应力主梁跨端腹板中点的剪力：Qd= 246836.36 N(8)点的的剪应力：τ8= 21.59 Mpa(9)点的的剪应力：τ9= 27.34 Mpa7.主梁的垂直静刚度f= 3.76 mm < L/ 700 = 23.57143 mm************* 刚度满足 ****************************************************参考资料(1),《起重机设计手册》(2),《机械设计手册》--常用设计资料 1-130页(3),《起重机金属结构》--太原科技大学第二章起重机小车设计第一节小车设计参数小车质量(t) GX=11.877 (t)小车轮距(m) B=3.500 (m)轨道至主梁内边(m) L5=0.300 (m)小车轨距 (m) L6=2.500 (m)小车左外伸(m) L7=0.500 (m)小车右外伸(m) L8=0.500 (m)主梁与马鞍间距(m) L11=0.560 (m)吊钩下探量(m) H6=7. 0 (m)小车轨道截面高(m) H7=0.120 (m)小车高(m) H8=1.645 (m)小车顶至马鞍(m) H10=0.250 (m)小车罩沿大车轨道方向迎风面积（m^2） XDS=12.000 (m^2)小车罩垂直大车轨道方向迎风面积（m^2） XXS=12.000 (m^2)钢丝绳金属丝截面积(m^2) D0=6.550700e-004 (m^2)滑轮组钢丝绳分支数之半 N0=5小车轨道型号: P43小车外罩至导电架距离(m) L9=0.900 (m)小车外罩至栏杆距离(m) L10=0.900 (m)法兰至主梁上盖板距离(m) HD=1.960 (m)第三章门机结构部分设计计算第一节结构型式、尺寸及计算截面一、门机正面型式及尺寸门机正面型式参见图３－１b，正面尺寸见表３－１表３－１单位：m┌───┬───┬───┬───┬───┬───┬───┐│ S │ ZS1 │ ZS2 │ YS1 │ YS2 │ H │ H0 │├───┼───┼───┼───┼───┼───┼───┤│ 16.50│ 7.000│ 7.0│ 7.0 │ 7.0 │14.734│ 15 │└───┴───┴───┴───┴───┴───┴───┘第二节 支腿，下横梁及计算截面1、支腿强度的校核支腿除承压外，还在两个刚架平面内承受弯矩，故为双向压弯构件，支腿强度为：（1）支腿顶部截面（开始弯曲处）δ1= + + <[δ]（2）支腿上法兰截面δ2= + + < [δ] 经计算，δ1=123MPaδ2=125.5MPa所以，δ1<[δ] δ2<[δ]所以，支腿的强度能满足。

龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家，50t 龙门吊一侧2组小车，一组小车2个轮子，轮子间距1.5m ，两小车中心距9.5～10m （未确定），计算时取9.5m ，最大轮压291kN ，荷载如下图所示：图一荷载示意图2、基础相关参数（见混凝土结构设计规范）基础梁采用C25混凝土，截面如下图所示：图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ，高h=0.7m ，面积S=0.665m 2，截面矩I x =0.02439m 4，弹性模量E=2.8×107kN/m 2，抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。

钢筋为Ⅱ级钢筋，f y =3×105kN/m 2。

291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部，L=2*0.7tan45°=1.4m，可不考虑轮压的应力叠加，考虑钢轨的扩散作用：基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m，则地基承载力特征值:（见扩展条形基础设计：二、基础底面积计算）据公式：A＞F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求，安全系数K=180/157.35=1.144。

(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算，以轮子作用点为支座，地基反力作为荷载，跨度取轮子长度加 1.4m，既0.7+1.5+0.7=2.9m，荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m，如图所示：利用结构力学求解器求得，在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下：M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲，忽略了基础的整体弯曲，所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。

. . .工程名称： 2台50T龙门吊轨道安装机械名称：门式起重机工程地址： 2台50T龙门吊轨道安装安装位置：型号： MG50t 自编号：使用单位（章）：龙门吊轨道基础施工方案一、龙门吊轨道基础设计情况门吊基础截面尺寸均为80cm*100cm，配筋图如图一。

图一龙门吊基础配筋图三、轨道基础施工方法1、施工工艺流程施工准备——测量放线——地面切槽——地面破除——基槽开挖——垫层施工——钢筋安装——混凝土浇筑——养护2、钢筋工程轨道基础配筋图见图一。

钢筋下料前应熟悉设计图纸，了解设计意图，根据设计要求、规格计算下料长度并统筹下料，最大限度的节约材料，降低成本。

钢筋表面应洁净，钢筋使用前应将表面的铁锈与其他杂物清除干净。

钢筋应平直，无局部弯折，成盘的和弯曲的钢筋均应调直。

3、混凝土工程混凝土采用C30商品砼。

插入式振动棒捣实，说明压光。

确保混凝土部密实，表面平整。

四、轨道基础受力分析4.1 龙门吊检算1、设计依据①龙门吊使用以与受力要求②施工场地布置要求③ 地铁施工规 2、设计参数：① 从安全角度出发，按g=10N/kg 计算。

②50吨龙门吊自重：120吨， G1=120×1000×10=1200KN ； 50吨龙门吊载重：50吨， G2=50×1000×10=500KN ；50吨龙门吊4个轮子每个轮子的最大承重：G3=（1200000/2+500000）/4=275KN3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，50T 龙门吊行走时台车最大轮压：P max =240KN ，现场实际情况，单个龙门吊最大负重仅40t ，则()KNP 5.22781040508240max=⨯--⨯='为安全起见，取P=230KN ；钢砼自重按23.0KN/m 3 计。

3.2、材料性能指标 a 、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 8.13=; 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=; b 、钢筋R235钢筋：MPa f sd 195=; HRB335钢筋：f sd =280MPa 。

50t龙门吊拼装图纸、验算书_secret安塞45t龙门吊验算一. 龙门起重机结构及基本计算参数设计吊重:45t跨度:26m高度:立柱采用4格共计8m,加上桁车走行系统高1m,故净空高9m.2 风力:计算取六级风力，则工作状态的风压强度为60kg/m,非工作2 状态风压强度为100kg/m.二.轮压计算:1.自重(1) 横梁:1.1×15×2=33t(2) 立柱:1.1×6×4=26.4t(3) 走行结构:走行小车按2t计算，共8个，则共重:8×2=16t(4) 小车走道钢轨:钢轨: 2×30×0.05=3t则恒载总重: Q恒=33+26.4+16+3=78.4t恒载产生的反力: R恒=Q恒/2=39.2t龙门结构图:112. 活载:(取最不利情况)设小车及吊具，滑轮总重: 10t吊重量设计为: 45t活载合计:45×1.1+10=59.5t考虑到活载移动时的冲击系数:K =1.2则活载产生的反力为:R活=k×Q活(L-a)/L1.2?59.5?(28?3)活=28?63.75t?637.5kN风力计算: P=WFK1K22, K1=0.4, 对起重桁车K1=12为空气动力系数取K2=1.5小车风力: P1=0.6×2×1×1.5=1.8KN1=1.8×11.5=20.7KN?m横梁风力: P2=0.6×30×2×0.4×1.5=21.6KN2=21.6×10=216KN?m立柱风力: P3=2×0.6×8×2×0.4×1.5=11.52KN 12L=28m, a=3m, Q=59.5t R 3.W=600N/m KM MM3=11.52×5=57.6KN?m M总=M1+M2+M3=294.3KN?m纵向风力所产生的反力为:R风= M总/d=49.05KN其中d为立柱底部宽度6m4. 荷载组合及轮压计算:R总=R恒+R活+R风=392+637.5+49.05=1078.55KN 其中这些压力分别由8个轮子承担则每个轮子所承担的压力为: 1078.55/8=134.82KN 而走行轮容许压力为210KN，因此满足要求三. 龙门吊纵向稳定性计算因跨度相对较大，横向稳定不控制，主要验算纵向稳定.最不利工作条件为:空车最大风力100kN/m2,吊机空车在轨道上运行突然刹车产生的惯性力。

龙门吊计算一、设计要求:门吊桁高16m,净高14m;宽28m,净宽24m;吊重50t,梁上小车10t。

设计验算要求如下:1、重和吊重作用下验算。

2、门吊在风载和自重下验算（抗倾覆）（暴风时）。

3、门吊在大风和吊重时抗倾覆验算。

二、设计验算1、吊在吊重时受力验算，由sap2000电算（见后图表）。

2、门吊在风载和自重作用下抗倾覆验算。

空载：飓风q=700Pa v>32m/s小车Q=10t；自重Q自=28×1+[（3×7+3）×2] ×0.7+10=28+33.6=71.60tk为折减系数；k取1空载F风1=S梁×q×δ=56×700×1=39200NF风2=S腿×q×δ=28×700×1=19600NF腿=2F风2 =39200NM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM倾=F风1×15+ F腿×7=39200×22=862.4Kn.mM稳>M倾3、门吊运行时在风载和吊重下倾覆验算：运行：8级大风v>32m/s；q=200PaF风1吊=56×200×1=11200NF风腿吊=28×2×200×0.5=11200NM风1吊+M风腿吊=11200×15+11200×7=246.4 Kn.mM稳=Q自×5 =716×5=3580Kn.mM稳>M倾由前面图可知只要吊重时吊绳摆幅不超过线AB则吊重有利于结构稳定。

3 4 15 02 00 02 0 4图-2.1 基础横截面配筋图（单位:mm ） 1：1050t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下 1.5 左右 m 深度内为坡积粉质粘土，地基的承载力为 180KPa ，基础埋深 h 1.0m 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，为减少砼方量，基础采用倒 T 形截面，顶宽 0.5m 、底宽 1m 、高 1m 的 T 形 C30 混凝土基础。

沿着钢轨的端头每隔 1.2 米距离就作预埋厚 5mm 钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm 的Φ16 钢筋作为锚筋。

混凝土强度等级为 C30。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用 P43 型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

N1 φ 1235 350 0N4 φ 8@350N2 φ 10N3 φ 8@350N2 φ 10 N1 φ 1222 22 4N5 φ 8@350 35 93035基础钢筋布置图通过计算及构造的要求，基础底面配置 24φ12；箍筋选取φ8@350；考基础顶面配置 5φ12 与箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图-2.1 横截面配筋图。

φ12为保证基础可自由伸缩，根据台座布置情况，每 15m 设置一道 20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距 20m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见龙门吊基础图。

3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重50t，自重150t，砼自重按26.0KN/m3计，土体容重按18.5KN/m3计。

从安全角度出发，按g=10N/kg计算。