锅炉风量计算公式

锅炉的风压风量计算1—10T锅炉目前在国内是很重要的设备，随着锅炉本身设计的改造，对风机的风量、风压要求也产生相应的变化。

为此机是部推荐上海工业锅炉研究所推荐的公式估算。

锅炉风量的计算的主要原则是根据锅炉所需的用煤量、锅炉的漏风系数、过剩余数，以保证煤能完全燃烧(引出产生的燃气)。

这里要注意的是对不同地区的不同煤种，不同地区的空气含氧量的不同(由于海拨高度不同所致)要对其进行修正。

下面的计算公式是按5000大卡/公斤煤，1公斤煤需要10立方米标准空气，1吨蒸汽需要100公斤煤，漏风与过剩余数为1.8—2.2。

一吨蒸汽一般需要2000标准立方米空气，有如下公式:3Q=3600×[1+(T,1)×0.815] Nm/h 其中T为锅炉吨位。

锅炉的风压计算主要原则是在此风压下将锅炉所需的风量通过锅炉本体、附属设备。

一般来讲锅炉本体阻力为600—800Pa，尾部联结压力损失200—300Pa，除尘器损失1200—1800Pa。

一般需要2500—3000Pa(当采用多管旋风除尘器，还要增加300—500Pa)。

在此需要注意的是，在高海拨地区，同一型号的锅炉需的风量要增加，由于风量增加，克服流道的阻力也要增加，所以也要增加风机的风压。

此时可由原设计的风压风量求出此台锅炉的阻力系数(是近似的平均值)，然后保持阻力系数不变(实际上阻力系数要增加，但可忽略不2计)按压力损失P=ζ?ρV/2的公式计算所增加的压力损失值。

在类似的其它通风设备，如加热炉、干燥炉等燃油、燃煤、燃气的系统，都可按上述原则去处理。

在处理中要谨慎一些，否则所选用或设计的风机就不可能在高效区工作，或根本达不到设计要求。

最好的方法就是进行实际测量。

关于除尘器的阻隔力选择，可查除尘器的手册，目前常用的旋风除尘器所提供的风量—阻力数据，与风机的流量—压力曲线一样，在不同的风量下，阻力不一样，效率也不一样，所以在选择时应加以注意。

锅炉配套风机的推荐性能表如下(仅供参考)通风机锅炉吨位 1 2 4 6 8 10 风机全压Pa 1300 1750 2080 2250 2300 23503流量Nm/h 1700 3180 6140 9100 12500 15000引风机锅炉吨位 1 2 4 6 8 103流量Nm/h 3600 6550 12400 18300 24160 30000 配单管除尘器Pa 2160 2500 3000 3100 3200 3200 配多管除尘器Pa 2460 2800 3400 3500 3700 3700 管道内的风速风速与管道阻力成平方关系，选择适当的风速是很重要的，因此确定标准管道内的内的风速，并将此作为大致的指标。

关于某电站锅炉烟风量的核算[摘要]循环流化床锅炉风量对锅炉经济、稳定运行影响较大。

本文主要为了理解锅炉实际运行烟风量与设计风量的偏差，从理论角度对烟风量进行核算的分析研究、发现解决问题。

[关键词] 循环流化床锅炉；空气量；烟气量循环流化床锅炉一、二次风量调整对锅炉长周期运行、经济影响较大。

某电站循环流化床锅炉一、二次风量在实际调整过程中，与设计值存在偏差，长期保持较高的风量，增加了风机电耗和炉膛受热面的磨损。

为了详细理解锅炉实际运行烟风量，同时核对表计的正确性，为降低烟风量提供理论基础，下面将从理论计算等方面进行探讨研究。

1锅炉空气量计算1.1理论计算方式[1]理论空气量名词解释：在标准状况下（1个大气压、摄氏零度），燃料完全燃烧所需的空气量称为理论空气量，以标况下的体积V0（m3/kg）表示（气体标况摩尔体积常数为24.4L/mol）。

因为，V0可根据燃料中的C、S、H等可燃元素所需要的氧气量求出。

根据标态下碳、硫、氢完全燃烧的反应方程碳：C+O2= CO2硫：S+O2= SO2氢：2H2+O2= 2H2O可以算出1kg碳、硫、氢完全燃烧时所需的氧量：1kg碳需要22.4/12= 1.866m3O21kg硫需要22.4/32= 0.7m3O21kg氢需要22.4/4.032= 5.55m3O21kg燃煤中除了含有碳Car%kg、硫Sar%kg、氢Har%kg，还含氧Oar%kg，即22.4/32×Oar%=0.7×Oar% m3O2，含氧需要扣除。

所以，标态下1kg煤完全燃烧时所需的理论氧气量（本文忽略高温下氮N燃烧所需的氧）为V0=(1.866Car%+0.7Sar%+5.55Har%-0.7Oar%) m3/kg空气中氧的体积分数为21%，所以1kg燃油完全燃烧所需要的理论空气量V0（m3/kg）为V0=(1.866Car%+0.7Sar%+5.55Har%-0.7Oar%)/0.21= 0.0889Car+0.0333Sar+0.265Har-0.0333Oar1.2锅炉空气量计算1.2.1设计煤种1.2.2理论空气量计算据设计煤种，对锅炉1kg设计煤种所需理论空气量计算如下：V0=0.0889Car+0.0333Sar+0.265Har-0.0333Oar每1000g设计煤种中：Car50%、Sar0.8%、Har4.3%、Oar8%。

生物质燃料锅炉风量计算
@理论空气需要量（V0）的计算
a. 对于固体燃料（由于生物质颗粒燃料原料不同热值、成分均不同，目前国家标准及科研成果尚未得出生物质颗粒的燃煤兑换当量及理论空气需要量，所以无法准确计算。

）
当
当
QL
@
1t
2t
3t
@
C+O2=CO2（氧化燃烧——放热反应）
H2O=H2O（物态变化——汽化）
依据物质守恒，其中生物质燃料物质摩尔量不变：
一吨生物质燃烧，按含水率10%计。

（不考虑其他成分的杂质）
产生的气态物质摩尔量为：
N CO2=900*1000/12=75000mol
N H2O=100*1000/18=5555.6mol
总计摩尔量为：80555.6mol
按照摩尔体积计22.5L/mol（国标）：
燃烧生成的烟气总体积为：80555.6*22.5L/mol=1812.5m3
3
3/h （风速
参考对照《工业锅炉配套风机型号表》，发现1t燃煤锅炉风机配套风量取值为6000m3/h，由于生物质燃料颗粒热值低于燃煤，所以锅炉燃烧需消耗更多燃料及氧气，
而现行标准中均为燃煤的匹配计算，所以，本计算结果可作为生物质燃烧颗粒锅炉风量计算及风机配型的选型依据。

1t生物质燃料引风机风量：8523m3/h
参考文献：
《锅炉送、引风机的参数确定》
《生物质颗粒燃料的规格参数》
《锅炉房实用设计手册》
《工业锅炉配套风机型号》。

75t流化床锅炉除尘风量计算表（最新版）目录1.引言2.流化床锅炉的工作原理与特点3.流化床锅炉除尘风量计算的重要性4.流化床锅炉除尘风量计算方法5.75t 流化床锅炉除尘风量计算实例6.结论正文1.引言流化床锅炉是一种高效、节能的锅炉，被广泛应用于化工、冶金、建材等行业。

然而，在流化床锅炉运行过程中，会产生大量的粉尘，对环境和人体健康造成危害。

因此，合理计算除尘风量，采取有效的除尘措施，对保护环境和提高锅炉运行效率具有重要意义。

本文以 75t 流化床锅炉为例，介绍流化床锅炉除尘风量的计算方法。

2.流化床锅炉的工作原理与特点流化床锅炉是一种新型的锅炉，其工作原理是在一定的压力下，使燃料在床层中呈流态化状态，从而实现高效燃烧。

流化床锅炉具有以下特点：（1）燃料适应性强：可以燃烧各种固体燃料，如煤、石灰石、石膏等。

（2）燃烧效率高：燃料在床层中呈流态化状态，燃烧充分，燃烧效率可达到 90% 以上。

（3）环保性能好：可以采用循环流化床技术，实现脱硫、脱氮、除尘等多种污染物的协同脱除。

3.流化床锅炉除尘风量计算的重要性流化床锅炉在运行过程中，会产生大量的粉尘，对环境和人体健康造成危害。

因此，合理计算除尘风量，采取有效的除尘措施，对保护环境和提高锅炉运行效率具有重要意义。

4.流化床锅炉除尘风量计算方法流化床锅炉除尘风量计算主要包括以下几个步骤：（1）确定计算基准：以锅炉产生的粉尘量为基准，计算除尘风量。

（2）确定粉尘排放标准：根据国家和地方环保法规，确定粉尘排放标准。

（3）计算除尘风量：根据粉尘排放标准和锅炉产生的粉尘量，计算除尘风量。

5.75t 流化床锅炉除尘风量计算实例以 75t 流化床锅炉为例，根据锅炉产生的粉尘量和粉尘排放标准，计算除尘风量。

假设锅炉产生的粉尘量为 1000kg/h，粉尘排放标准为100mg/m，则除尘风量计算如下：Q = 1000kg/h / (100mg/m × 1000m/h) = 100000m/h因此，75t 流化床锅炉的除尘风量应为 100000m/h。

ｄｏｉ:１０.３９６９/ｊ.ｉｓｓｎ.１００９－３２３０.２０２０.０５.００６循环流化床锅炉风量公式选择及应用孟洛伟(宜昌东阳光火力发电有限公司ꎬ宜昌４４３３００)摘㊀要:锅炉风量的准确计量ꎬ不仅取决于风量计的设计㊁制造㊁安装ꎬ还取决于根据锅炉的实际运行工况选取合理的风量计算公式ꎮ对通过伯努利方程及理想气体公式推导锅炉风量公式ꎬ根据循环流化床锅炉运行特点ꎬ选择合理㊁准确的风量公式ꎬ为循环流化床锅炉风量标定㊁运行提供指导作用ꎬ从而减少因风量显示偏差大导致的锅炉厂用电率高㊁磨损严重㊁飞灰底渣可燃物高甚至结焦的异常与故障ꎮ关键词:循环流化床ꎻ伯努利方程ꎻ风量公式ꎻ选择ꎻ应用中图分类号:ＴＫ２２３ ２６㊀㊀文献标志码:Ａ㊀㊀文章编号:１００９－３２３０(２０２０)０５－００２３－０４ＳｅｌｅｃｔｉｏｎａｎｄＡｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｏｆＡｉｒＱｕａｎｔｉｔｙＦｏｒｍｕｌａｆｏｒＣＦＢＢｏｉｌｅｒＭＥＮＧＬｕｏ－ｗｅｉ(ＹｉｃｈａｎｇＤｏｎｇｙａｎｇｇｕａｎｇＴｈｅｒｍａｌＰｏｗｅｒＣｏ.ꎬＬｔｄ.ꎬＹｉｃｈａｎｇ４４３３００ꎬＣｈｉｎａ)Ａｂｓｔｒａｃｔ:Ｔｈｅａｃｃｕｒａｔｅｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔｏｆｂｏｉｌｅｒａｉｒｖｏｌｕｍｅｎｏｔｏｎｌｙｄｅｐｅｎｄｓｏｎｔｈｅｄｅｓｉｇｎꎬｍａｎｕｆａｃｔｕｒｅａｎｄｉｎｓｔａｌｌａｔｉｏｎｏｆｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｍｅｔｅｒꎬｂｕｔａｌｓｏｄｅｐｅｎｄｓｏｎｔｈｅｓｅｌｅｃｔｉｏｎｏｆｒｅａｓｏｎａｂｌｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎｆｏｒｍｕｌａａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅａｃｔｕａｌｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓｏｆｔｈｅｂｏｉｌｅｒ.ＢａｓｅｄｏｎＢｅｒｎｏｕｌｌｉｅｑｕａｔｉｏｎａｎｄｉｄｅａｌｇａｓｆｏｒｍｕｌａꎬｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｆｏｒｍｕｌａｏｆｔｈｅｂｏｉｌｅｒｉｓｄｅｄｕｃｅｄ.Ａｃｃｏｒｄｉｎｇｔｏｔｈｅｏｐｅｒａｔｉｏｎｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄｂｏｉｌｅｒꎬｔｈｅｒｅａｓｏｎａｂｌｅａｎｄａｃｃｕｒａｔｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｆｏｒｍｕｌａｉｓｓｅｌｅｃｔｅｄｔｏｐｒｏｖｉｄｅｇｕｉｄａｎｃｅｆｏｒｔｈｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｃａｌｉｂｒａｔｉｏｎａｎｄｏｐｅｒａｔｉｏｎｏｆｔｈｅｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄｂｏｉｌｅｒꎬｓｏａｓｔｏｒｅｄｕｃｅｔｈｅａｂｎｏｒｍｉｔｙｏｆｈｉｇｈａｕｘｉｌｉａｒｙｐｏｗｅｒｃｏｎｓｕｍｐｔｉｏｎｒａｔｅꎬｓｅｒｉｏｕｓｗｅａｒꎬｈｉｇｈｃｏｍｂｕｓｔｉｂｌｅｓｏｆｆｌｙａｓｈｂｏｔｔｏｍｓｌａｇａｎｄｅｖｅｎｃｏｋｉｎｇｃａｕｓｅｄｂｙｌａｒｇｅａｉｒｖｏｌｕｍｅｄｉｓｐｌａｙｄｅｖｉａｔｉｏｎａｎｄｍａｌｆｕｎｃｔｉｏｎ.Ｋｅｙｗｏｒｄｓ:ｃｉｒｃｕｌａｔｉｎｇｆｌｕｉｄｉｚｅｄｂｅｄꎻＢｅｒｎｏｕｌｌｉｅｑｕａｔｉｏｎꎻａｉｒｑｕａｎｔｉｔｙｆｏｒｍｕｌａꎻｓｅｌｅｃｔｉｏｎꎻａｐｐｌｉ￣ｃａｔｉｏｎ０㊀引㊀言收稿日期:２０２０－０４－２３㊀㊀修订日期:２０２０－０４－２７作者简介:孟洛伟(１９７９－)ꎬ高级工程师ꎬ从事火力发电生产及工程技术管理与研究工作ꎮ循环流化床锅炉技术是目前迅速发展起来的一项高效㊁清洁燃烧技术ꎮ在近十多年来在我国得到快速发展ꎮ循环流化床锅炉风量在线测量装置比较多ꎬ而且风量装置对锅炉安全运行关系重大ꎬ风量准确性尤为重要ꎮ由于风量装置厂家对循环流化床锅炉运行工艺了解的欠缺ꎬ提供的风量公式与现场需求存在一定的偏差ꎬ这就为风量测量㊁风量标定造成了一定困难ꎬ不能有效的指导运行调整及故障处理ꎮ风量测量公式的规范化及合理选择对循环流化床锅炉运行调整㊁节能降耗㊁故障处理非常关键ꎮ我们通过风量测速公式的推导结合循环流化床锅炉实际运行特点对风量公式的选择及应用提出建议ꎮ１㊀循环流化床锅炉风系统测量的情况以３００ＭＷ等级循环流化床锅炉为例ꎬ风系统主要包括一次风系统㊁二次风系统㊁高压流化风系统㊁播煤风系统ꎬ还有外置床流化风㊁风水联合冷渣器流化风㊁给煤机密封风㊁火焰检测吹扫风㊁排灰锥形阀冷却风等辅助用风ꎮ其中一次风系统㊁二次风系统㊁高压流化风系统㊁播煤风系统需要准确测量以利于组织燃烧调整㊁故障判断ꎮ一次风分左右两路进风ꎬ各设置１台风量计ꎬ共２台ꎻ二次风分左右两路进风ꎬ左右两路再分为两层ꎬ一般在左右两路总管各设置１台风量计ꎬ左右上下两层支管各设置１台风量计ꎬ二次风系统共６台风量计ꎻ高压流化风供给回料器用风ꎬ每个回料器需测量的风量有３个左右ꎬ回料器３~４个ꎬ风量计共计１２台左右ꎮ播煤风供给落煤管ꎬ按８根落煤管计算ꎬ每根落煤管一般布置３层播煤风ꎬ共计２４台风量计ꎬ故一台３００ＭＷ等级循环流化床锅炉装有５０台左右风量计ꎮ尚未考虑拥有外置床㊁风水联合冷渣器用风的循环流化床锅炉炉型ꎬ这些部位至少再布置２４台风量计ꎮ２㊀常见风量公式存在的问题常见的风量公式主要有以下几个公式: (１)某３００ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐˑ２７３.１５＋ｔ２７３.１５＋ｔ０ˑ１０１.３２５＋ｐ０１０１.３２５＋ｐ(１)式中ꎬＫ为修正系数ꎻｔ为实测风温ꎻｔ０为锅炉设计风温２６４ħꎻｐ为实测风压ꎻｐ０为设计风压１４.４６５ｋＰａꎻΔｐ为风量计测量差压ꎮ该公式将风量修正至设计工况状态ꎬ而不是修正到标准状况ꎮ(２)某２００ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐ(２)公中ꎬＫ为修正系数ꎻΔｐ为风量计测量差压ꎮ该公式未对风量在温度㊁压力变化时提供有效修正ꎮ(３)某１３５ＭＷ循环流化床锅炉风量装置说明书风量计算公式及ＤＣＳ组态风量公式为:ＱＮ＝ＫΔｐ２７３＋ｔ(３)式中ꎬＫ为修正系数ꎻΔｐ为风量计测量差压ꎻｔ为实测风温ꎮ该公式未对风量在压力变化时提供有效的修正ꎮ(４)锅炉设计指导风量均折算为标准状况ꎬ所以风量折算标准状况下ꎬ对锅炉运行才具有重要意义ꎮ以上公式均存在一定的瑕疵ꎬ风量偏差较大ꎬ不能指导锅炉进行优化㊁经济调整ꎮ同时冷态试验时ꎬ所得参数偏差太大ꎬ对锅炉运行指导意义不大ꎬ甚至造成误导ꎬ导致锅炉运行中厂用电率高㊁磨损严重㊁锅炉结焦㊁飞灰㊁底渣可燃物高等异常与故障ꎮ山西某电厂试运初期ꎬ出现冷态试验正常ꎬ运行中多次锅炉结焦的事故ꎬ最终确认风量计公式为修正ꎬ热态时风量显示过大ꎬ５０％负荷时超出锅炉运行规程允许的最大风量ꎬ运行人员不敢调节而导致锅炉结焦ꎮ可见风量计的准确性是锅炉运行的调整基础性依据ꎮ３㊀锅炉标准风量公式的推导利用伯努利方程:Δｐ＝ρυ２２(４)㊀㊀得出:υ＝２Δｐρ＝１.４１４Δｐρ(５)公式(４)㊁(５)中ꎬυ为风速ꎻρ空气密度ꎻΔｐ动压ꎮ不同温度㊁压力下空气密度为:ρ＝１.２９３ˑ(ｐ＋１０１.３２５)ˑ２７３.１５１０１.３２５ˑ(２７３.１５＋ｔ)(６)式中ꎬρ空气密度ꎻｐ为空气压力ꎻｔ空气温度ꎮ由公式(５)㊁(６)推导出:υ＝１.４１４Δｐρ＝１.４１４Δｐ１.２９３ˑ(ｐ＋１０１.３２５)ˑ２７３.１５１０１.３２５ˑ(２７３.１５＋ｔ)＝０.７５７３７Δｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐ(７)㊀㊀流量公式为:Ｑ＝υˑＳ(８)式中ꎬυ为流速ꎻＳ为管道截面积ꎮ从而得出:Ｑ＝υˑＳ＝０.７５７３７ˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑＳꎬ该流量单位为ｍ３/ｓꎬ如折算至ｍ３/ｈＱ＝υˑＳ＝０.７５７３７ˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑＳˑ３６００＝２７２６.５３ˑＳˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐ(９)根据理想理想气体公式:Ｐ１Ｖ１Ｔ１＝Ｐ２Ｖ２Ｔ２(１０)㊀㊀将实际流量折算至标准状况下ꎬ即温度为０ħ(２７３.１５Ｋ)和压强为１０１.３２５ｋＰａ(１标准大气压ꎬ７６０ｍｍＨｇ)的情况ꎮ从而推导出标准状况下空气流量公式:ＱＮ＝Ｑˑ(１０１.３２５＋ｐ)ˑ２７３.１５２７３.１５＋ｔ()ˑ１０１.３２５＝２７２６.５３ˑＳˑΔｐˑ２７３.１５＋ｔ１０１.３２５＋ｐˑ(１０１.３２５＋ｐ)ˑ２７３.１５(２７３.１５＋ｔ)ˑ１０１.３２５＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔＱＮ＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１１)㊀㊀即标准状况下风量公式ꎮ式中Ｓ为风道截面积ꎻｐ为实测风压ꎻｔ为实测风温ꎮ４㊀标准风量公式的选择及应用４.１㊀标准风量公式在风量测量装置及风量标定中的应用公式:ＱＮ＝７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１１)㊀㊀在工程实际应用中ꎬ需根据风量测量装置特性与标定设备如皮托管的修正系数加入修正系数ꎮ即:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１２)式中ꎬξ为皮托管修正系数或风量测量装置性能系数ꎮ整体修正系数Ｋ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳꎮ可见修正系数与风道截面面积㊁风量测量装置性能系数有关ꎮ在使用皮托管标定风量测量装置时ꎬ即标定其ξꎮ如皮托管修正系数为ξ０ꎮ则Ｋ０＝ξ０ˑ７３５０.１３ˑＳꎬ风量测量装置系数为ξ１ꎬ则Ｋ１＝ξ１ˑ７３５０.１３ˑＳꎬ即:Ｋ＝Ｋ０Ｋ１ˑξ１ˑ７３５０.１３ˑＳ(１３)４.２㊀标准风量公式在一次风、二次风风量测量中选择及应用在循环流化床锅炉实际运行工况中ꎬ一次风㊁二次风从冷态启动至额定负荷过程中ꎬ风温变化从环境温度升至２６０ħ左右ꎬ温度变化达二百多摄氏度ꎬ风压变化从正常大气压变化至大于１０ｋＰａꎬ压力变化十多千帕ꎮ所以温度㊁压力修正对一次风㊁二次风测量与实际运行工况调整至关重要ꎮ故一㊁二次风量公式应选用:ＱＮ＝ＫˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ(１４)４.３㊀标准风量公式在高流风风量测量中选择及应用高压流化风在启动后ꎬ压力波动较小一般在４０~５０ｋＰａ之间ꎬ温度变化较小一般在９０~１１０ħ之间ꎬ正常运行中不作调节ꎬ我们可以直接设置运行工况参数将其修正至标准状况ꎮ比如风压选４５ｋＰａꎬ风温选１００ħꎬ从而简化风量公式如下:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋４５２７３.１５＋１００＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑ０.６２６２０６ˑΔｐ＝ξˑ４６０２.７ˑＳˑΔｐ＝ＫΔｐ(１５)４.４㊀标准风量公式在播煤风风量测量中选择及应用播煤风取至热一次风ꎬ在锅炉投煤时启用至锅炉停运ꎬ正常运行中不作调节ꎬ在锅炉投煤至稳定运行风温随热一次风温变化ꎬ变化范围接近热一次风温度变化范围ꎬ而风压从投运至正常运行ꎬ变化幅度较小一般为１０~１３ｋＰａꎬ我们可以设置运行工况风压为设计工况值１２ｋＰａꎬ风温必须修正ꎮ从而简化风量公式如下:ＱＮ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋ｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑΔｐˑ１０１.３２５＋１２２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７３５０.１３ˑＳˑ１０.３４５４２ˑΔｐ２７３.１５＋ｔ＝ξˑ７８２４５.２３ˑＳˑΔｐ２７３.１５＋ｔ＝ＫΔｐ２７３.１５＋ｔ(１６)５㊀结束语在循环流化床锅炉运行中ꎬ对风量的准确测量㊁控制至关重要ꎮ按照实际运行的需求ꎬ将风量折至标准状况下ꎬ从而对锅炉运行的指导㊁设备故障的分析起到重要的作用ꎮ将风量的公式进行统一㊁标准化ꎬ根据锅炉的实际运行工况进行选择ꎬ解决因风量公式引起的测量㊁标定过程中存在的问题ꎮ参考文献[１]㊀孔㊀珑.«工程流体力学»(第三版)[Ｒ].中国电力出版社ꎬ２００７.[２]㊀秦㊀乐ꎬ沈永庆ꎬ李明亮.电厂风量测量浅析[Ｊ].云南电力技术ꎬ２０１０ꎬ３８(３):５６－５７.[３]㊀岑可法ꎬ倪明江ꎬ程乐鸣ꎬ等.«循环流化床锅炉理论设计与运行»[Ｒ].中国电力出版社ꎬ１９９８. [４]㊀刘㊀聪ꎬ白㊀月ꎬ顾杨杨ꎬ等.４１０ｔ/ｈ循环流化床锅炉风量选型及配风管道安装设计[Ｊ].电站系统工程ꎬ２０１９ꎬ３５(２):４６ꎬ４８.[５]㊀杜伟阳.大型ＣＦＢ锅炉的风量测量[Ｊ].仪器仪表用户ꎬ２０１８ꎬ２５(１０):４０－４２.[６]㊀张清峰ꎬ毛永清ꎬ刘建华ꎬ等.锅炉风量测量系统存在的问题及解决方案[Ｊ].电站系统工程ꎬ２００５ꎬ２１(３):３４－３６.[７]㊀于季鹏.２４０ｔ/ｈ循环流化床锅炉风量标定与冷态试验[Ｊ].山东工业技术ꎬ２０１８(１６):１４４－１４５. [８]㊀陈更林.大截面风道流量信号采集与应用[Ｊ].仪表技术与传感器ꎬ２００６(１０):６１－６２.[９]㊀弭尚文ꎬ李㊀波ꎬ孙㊀枫ꎬ等.火力发电锅炉机组大截面风道风量测量研究[Ｊ].节能技术ꎬ２０１８ꎬ３６(４):３６５－３６８.[１０]㊀吴生来ꎬ李坚隆ꎬ金正怡ꎬ等.锅炉风量标定结果的处理[Ｊ].热力发电ꎬ２００２ꎬ３１(２):３１－３４.[１１]㊀刘大猛ꎬ石㊀践ꎬ姚㊀斌ꎬ等.电站锅炉非理想风道流场数值模拟及风量测量技术[Ｊ].热力发电ꎬ２０１８(８):５５－６０.[１２]㊀王慧丽.锅炉风量测量方法改进与控制系统设计[Ｄ].北京:华北电力大学ꎬ２０１２:１－６３.。

锅炉漏风系数公式
锅炉漏风系数公式是用于评估锅炉系统中漏风的程度的一个重要指标。

漏风是
指燃烧时空气通过锅炉系统的裂缝、接缝或其他开口逸出，造成能量和燃料的浪费。

合理控制漏风可以提高锅炉的燃烧效率，降低能源消耗。

在工程实践中，我们可以使用以下公式来计算锅炉漏风系数：
漏风系数 = （漏风量）/（额定风量）
其中，漏风量指的是空气通过系统漏风处的流量，额定风量则是锅炉设计时所
需的风量。

为了准确计算漏风量，工程师通常会采用各种测量方法，如烟气分析、静压测
量等。

这些方法可帮助我们获得锅炉系统中漏风的具体数值，从而进行进一步的分析和改进。

锅炉漏风系数的计算结果可以帮助我们评估漏风的程度，并与设计要求进行对比。

如果漏风系数较高，说明锅炉系统中存在较大的漏风问题，需要采取相应的措施进行修复和优化。

这可能包括封堵漏风处、加强密封性能、改变管路布置等。

总之，锅炉漏风系数公式是评估锅炉系统效能的重要工具之一。

通过准确计算
和分析，我们可以找到漏风问题的根源，采取适当的措施提高锅炉的运行效率，降低能源消耗。

这对于环境保护和经济效益都具有重要意义。

锅炉房烟囱风载荷计算
背景
锅炉房烟囱的风载荷计算是为了评估其结构的稳定性和抗风能力。

通过计算风载荷，可以确定烟囱结构是否能够承受预期的风压，并采取必要的措施来加强烟囱的稳定性。

计算方法
烟囱风载荷的计算可以采用多种方法，常见的方法包括Kz法
和圆柱体系数法。

在进行计算之前，需获得烟囱的基本参数，例如
高度、直径和形状等。

然后，根据所选的计算方法，进行相应的计算。

Kz法
Kz法是一种常用的计算方法，它基于地面高度和烟囱的高度
来确定风载荷。

公式如下：
风载荷 = 风压系数 * 风速 * 烟囱高度
其中，风压系数可根据不同的地区和烟囱形状选取。

圆柱体系数法
圆柱体系数法是另一种常见的计算方法，它将烟囱视为一个圆柱体，并根据烟囱的尺寸和流向来确定风载荷。

公式如下：风载荷 = 0.5 * 风压系数 * 风速 * 烟囱受风面积
其中，风压系数和受风面积可根据烟囱的尺寸和流向选取。

结论
通过采用适当的风载荷计算方法，我们可以评估锅炉房烟囱的结构稳定性，并采取必要的措施加强其抗风能力。

在进行计算时，应根据具体情况选择合适的计算方法和相应的参数值。

以上为锅炉房烟囱风载荷计算的简要说明。

额定蒸发量D 已知1t/h 额定蒸汽压力P 已知 1.25Mpa 给水温度tgs 已知20℃燃烧效率ηb 已知98%锅炉效率η已知90%燃料热值Qdw 已知6000Kcal/kg 地区海拔H已知1500m对应大气压bb=101.32-H/9*0.184.65333Kpa 标态空气密度已知1.293kg/m³标态烟气密度ρy =G y/ Vy 1.338322kg/m³理论空气量V根据燃料成分计算所得 6.387 Nm 3/kg燃料耗量B （蒸汽焓-给水焓）*额定蒸发量/(煤119.4444kg/h 计算燃料耗量BjBj=B*ηb 117.055610冷空气温度T 空已知20℃11炉膛入口空气过量a已知 1.212鼓风机最低风量Q 鼓Q鼓=1.1aBjV0（273+T空）*101.32/1267.777m 3/h 13烟气容积Vy 根据燃料成分计算所得10.71087 Nm 3/kg14排烟温度T y 已知150℃15引风机最低风量Q引=1.1BjVy（273+Ty）*101.32/(22557.634m 3/h飞灰份额0.9实际冷空气密度ρ=ρ0*b*273/101.32/（273+T空）1.006566kg/m³实际烟气密度重力加速度g9.8m/(s*s)烟囱内烟气平均温度（进口温度-出口温度）/2130℃烟囱高度40m 烟囱抽力116.8691Pa鼓风机铭牌温度20℃风道总阻力2000Pa 引风机铭牌温度200℃烟道总阻力4500Pa固体液体燃料锅炉鼓引风机选型计算鼓风机风压2872.515引风机风压5439.187风道阻力Pf1300Pa空预器风阻力Pf2Pa 燃烧器风阻Pf32000Pa 燃烧器出口动压P动压0.5×ρv^2550Pa炉膛压力P膛Pa 锅炉烟气阻力Py1Pa 空预器烟气阻力Py2Pa省煤器烟气阻力Py3Pa 烟道阻力Py4300Pa 布袋除尘器阻力Py51200Pa 脱硫塔阻力Py62000Pa㜞1000Q y dw KCal/kg C y %64.5万大卡/0.75MW665600064.220烟气热焓燃烧器出口风速30m/sH y %O y %N y %S y %A y %W y %3.598.550.950.412.419.96.3870.6245.0541.20111870.377827.1751.2007715.053607空气带入炉内热量理论上水蒸汽的容积理论氮容积三原子气体容积0.624086Vy10.71087RH2O0.05826714.3346。