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钢结构打板桁架计算书

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托架桁架计算书一. 设计资料桁架跨度为22500mm, 高度为1500mm构件总重：265.343公斤,构件每米单重：11.793公斤/米结构简图如下所示：二. 截面布置杆件编号图如下所示：表1 杆件截面信息杆件号截面材料1 PIPE-60*3 Q2352 PIPE-60*3 Q2353 PIPE-38*2 Q2354 PIPE-60*3 Q2355 PIPE-60*3 Q2356 PIPE-38*2 Q2357 PIPE-38*2 Q2358 PIPE-38*2 Q2359 PIPE-60*3 Q23510 PIPE-60*3 Q23511 PIPE-38*2 Q23512 PIPE-60*3 Q23513 PIPE-60*3 Q23514 PIPE-38*2 Q23515 PIPE-38*2 Q23516 PIPE-38*2 Q23517 PIPE-60*3 Q23518 PIPE-60*3 Q23519 PIPE-38*2 Q23520 PIPE-60*3 Q23521 PIPE-60*3 Q23522 PIPE-38*2 Q23523 PIPE-38*2 Q23524 PIPE-38*2 Q23525 PIPE-60*3 Q23526 PIPE-60*3 Q23527 PIPE-38*2 Q23528 PIPE-60*3 Q23529 PIPE-60*3 Q23530 PIPE-38*2 Q23531 PIPE-38*2 Q23532 PIPE-38*2 Q23533 PIPE-60*3 Q23534 PIPE-60*3 Q23535 PIPE-38*2 Q23536 PIPE-60*3 Q23537 PIPE-60*3 Q23538 PIPE-38*2 Q23539 PIPE-38*2 Q23540 PIPE-38*2 Q23541 PIPE-60*3 Q23542 PIPE-60*3 Q23543 PIPE-38*2 Q23544 PIPE-60*3 Q23545 PIPE-60*3 Q23546 PIPE-38*2 Q23547 PIPE-38*2 Q23548 PIPE-38*2 Q23549 PIPE-60*3 Q23550 PIPE-60*3 Q23551 PIPE-38*2 Q23552 PIPE-38*2 Q23553 PIPE-38*2 Q235三. 荷载布置使用恒载荷载(下面简称:D)布置图如下所示：另叠加桁架自重。

使用活载荷载(下面简称:L)布置图如下所示：施工恒载荷载(下面简称:CD)布置图如下所示：另叠加桁架自重。

施工活载荷载(下面简称:CL)布置图如下所示：四. 位移结果1.0D+1.0L挠度图如下所示：1.0D挠度图如下所示：五. 内力结果内力包络图如下所示：表1 杆件内力结果杆件号1.35D+0.98L 1.2D+1.4L 1.35CD+0.98CL 1.2CD+1.4CL 拉力最大压力最大1 16.35 20 3.44 3.05 20 02 16.35 20 3.44 3.05 20 03 0.101 0.0875 0.107 0.0953 0.107 04 -8.83 -10.81 -1.84 -1.64 0 -10.815 -8.83 -10.81 -1.84 -1.64 0 -10.816 -1.11 -1.41 -0.108 -0.0964 0 -1.417 -10.28 -12.56 -2.18 -1.94 0 -12.568 12.08 14.79 2.52 2.24 14.79 09 27.29 33.36 5.76 5.12 33.36 010 27.29 33.36 5.76 5.12 33.36 011 0.107 0.0951 0.108 0.0962 0.108 012 -22.5 -27.51 -4.74 -4.22 0 -27.5113 -22.5 -27.51 -4.74 -4.22 0 -27.5114 -1.11 -1.4 -0.108 -0.0964 0 -1.415 -6.55 -8 -1.39 -1.24 0 -816 8.41 10.28 1.79 1.59 10.28 017 32.75 40.04 6.92 6.15 40.04 018 32.75 40.04 6.92 6.15 40.04 019 0.108 0.0957 0.108 0.0964 0.108 020 -30.7 -37.53 -6.49 -5.77 0 -37.5321 -30.7 -37.53 -6.49 -5.77 0 -37.5322 -1.11 -1.4 -0.108 -0.0964 0 -1.423 -2.81 -3.43 -0.596 -0.53 0 -3.4324 4.67 5.7 0.993 0.883 5.7 025 32.75 40.04 6.92 6.15 40.04 026 32.75 40.04 6.92 6.15 40.04 027 0.108 0.0957 0.108 0.0964 0.108 028 -33.43 -40.87 -7.07 -6.28 0 -40.8729 -33.43 -40.87 -7.07 -6.28 0 -40.8730 -1.11 -1.4 -0.108 -0.0964 0 -1.431 0.929 1.13 0.199 0.177 1.13 032 0.929 1.13 0.199 0.177 1.13 033 27.29 33.36 5.76 5.12 33.36 034 27.29 33.36 5.76 5.12 33.36 035 0.107 0.0951 0.108 0.0962 0.108 036 -30.7 -37.53 -6.49 -5.77 0 -37.5337 -30.7 -37.53 -6.49 -5.77 0 -37.5338 -1.11 -1.4 -0.108 -0.0964 0 -1.439 4.67 5.7 0.993 0.883 5.7 040 -2.81 -3.43 -0.596 -0.53 0 -3.4341 16.35 20 3.44 3.05 20 042 16.35 20 3.44 3.05 20 043 0.101 0.0875 0.107 0.0953 0.107 044 -22.5 -27.51 -4.74 -4.22 0 -27.5145 -22.5 -27.51 -4.74 -4.22 0 -27.5146 -1.11 -1.4 -0.108 -0.0964 0 -1.447 8.41 10.28 1.79 1.59 10.28 048 -6.55 -8 -1.39 -1.24 0 -849 -8.83 -10.81 -1.84 -1.64 0 -10.8150 -8.83 -10.81 -1.84 -1.64 0 -10.8151 -1.11 -1.41 -0.108 -0.0964 0 -1.4152 12.08 14.79 2.52 2.24 14.79 053 -10.28 -12.56 -2.18 -1.94 0 -12.56表2 支座反力结果支座 1.0D 1.0L 1.0CD 1.0CL 最大组合值最大组合工况左支座 2.32 5.22 1.27 0 10.09 1.2D+1.4L 右支座 2.32 5.22 1.27 0 10.09 1.2D+1.4L 六. 应力结果最大应力简图如下所示：表1 杆件验算结果杆件号强度应力稳定应力应力限值长细比长细比限制通过否1 37.24 - 215 79.56 350 是2 37.24 - 215 79.56 350 是3 0.474 - 215 118.11 350 是4 -50.98 -41.73 215 79.56 200 是5 -50.98 -41.73 215 79.56 200 是6 -6.22 -13.92 215 118.11 200 是7 -55.59 -210.85 215 173.1 200是8 65.44 - 215 173.1 350 是9 62.12 - 215 79.56 350 是10 62.12 - 215 79.56 350 是11 0.479 - 215 118.11 350 是12 -82.07 -72.82 215 79.56 200 是13 -82.07 -72.82 215 79.56 200 是14 -6.21 -13.90 215 118.11 200 是15 -35.41 -147.06 215 173.1 200 是16 45.47 - 215 173.1 350 是17 74.56 - 215 79.56 350 是18 74.56 - 215 79.56 350 是19 0.48 - 215 118.11 350 是20 -100.73 -91.48 215 79.56 200 是21 -100.73 -91.48 215 79.56 200 是22 -6.21 -13.90 215 118.11 200 是23 -15.2 -63.11 215 173.1 200 是24 25.24 - 215 173.1 350 是25 74.56 - 215 79.56 350 是26 74.56 - 215 79.56 350 是27 0.48 - 215 118.11 350 是28 -106.95 -97.70 215 79.56 200 是29 -106.95 -97.70 215 79.56 200 是30 -6.21 -13.90 215 118.11 200 是31 5.02 - 215 173.1 350 是32 5.02 - 215 173.1 350 是33 62.12 - 215 79.56 350 是34 62.12 - 215 79.56 350 是35 0.479 - 215 118.11 350 是36 -100.73 -91.48 215 79.56 200 是37 -100.73 -91.48 215 79.56 200 是38 -6.21 -13.90 215 118.11 200 是39 25.24 - 215 173.1 350 是40 -15.2 -63.11 215 173.1 200 是41 37.24 - 215 79.56 350 是42 37.24 - 215 79.56 350 是43 0.474 - 215 118.11 350 是44 -82.07 -72.82 215 79.56 200 是45 -82.07 -72.82 215 79.56 200 是46 -6.21 -13.90 215 118.11 200 是47 45.47 - 215 173.1 350 是48 -35.41 -147.06 215 173.1 200 是49 -50.98 -41.73 215 79.56 200 是50 -50.98 -41.73 215 79.56 200 是51 -6.22 -13.92 215 118.11 200 是52 65.44 - 215 173.1 350 是53 -55.59 -210.85 215 173.1 200是七. 最不利构件应力详细校核最不利下弦17号杆件，采用截面PIPE-60*3-Q235截面面积：A=5.37cm2强度验算：σ=40.04/5.37×10=74.563N/mm2<215MPa，合格最不利竖杆6号杆件，采用截面PIPE-38*2-Q235截面面积：A=2.26cm2强度验算：σ=-1.406/2.26×10=-6.221N/mm2<215MPa，合格稳定验算：对主轴x计算长度：Lx=1.2m对主轴y计算长度：Ly=1.5m对主轴x长细比：λx=1.2/1.27×100=94.488对主轴y长细比：λy=1.5/1.27×100=118.11最大长细比：λmax=118.11稳定系数：φ=0.4469稳定验算：σ=-1.406/2.26/0.4469×10=-13.921N/mm2<215MPa，合格最不利上弦28号杆件，采用截面PIPE-60*3-Q235截面面积：A=5.37cm2强度验算：σ=-40.87/5.37×10=-76.108N/mm2<215MPa，合格上弦杆件考虑节间弯距补充计算上弦杆件弯距设计值计算考虑构件自重：0.04215kN/m考虑恒载：0.1kN/m考虑活载：0.5kN/m活载控制荷载设计值：1.2×(0.04215+0.1)+1.4×0.5=0.8706kN/m恒载控制荷载设计值：1.35×(0.04215+0.1)+0.98×0.5=0.6819kN/m上弦荷载设计值：max(0.8706,0.6819)=0.8706kN/m上弦绕x轴弯矩设计值：0.8706×1×1.607×1.607/10 =0.2249kN×m上弦绕y轴弯矩设计值：0.8706×4.647e-014×1.607×1.607/10 =1.045e-014kN×m上弦杆件考虑节间弯距强度:σ=-40870/537-224864.214/7290-1.045e-008/7290=-106.954N/mm2<215MPa，合格稳定验算：对主轴x计算长度：Lx=1.607m对主轴y计算长度：Ly=7.468e-014m对主轴x长细比：λx=1.607/2.02×100=79.562对主轴y长细比：λy=7.468e-014/2.02×100=3.697e-012最大长细比：λmax=79.562稳定系数：φ=0.6906稳定验算：σ=-40.87/5.37/0.6906×10=-110.202N/mm2<215MPa，合格叠加杆件荷载后上弦对主轴x压弯稳定验算：φx=0.6906βmx=1.0βty=1.0N ex=3.141×3.141×206000×5.37/79.562/79.562/1.1/10=156.799kNφby=1σ=-40.87/5.37/0.6906×10-1.0×0.2249/7.29/(1-0.8×40.87/156.799)-0.7×1.0×1.045e-0 14/7.29/1×1000=-149.174N/mm2149.174<=215，合格！。

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钢筋桁架楼承板计算书TD4-120精选全文完整版

钢筋桁架楼承板计算书TD4-120精选全文完整版

可编辑修改精选全文完整版钢筋桁架楼承板计算书TD4-120钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：t0=??2c1?0.5D1?0.5D2=150.0?2×15.0?0.5×10.0?0.5×10.0 =110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：x?=??c1?0.5D1=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=b?1+αE1A s′+(αE2?1)A sA0=200.0×0.0+6.667×78.540+(6.667?1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5b?12+αE1x?+(αE2?1)As(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5b?13/12+b?1(0.5?1?y10)2+αE1A s′(x??y10)2+(αE2?1)A s1(c1+0.5D2?y10)2+(αE2?1)A s2(c1+0.5D b?y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xt+c1??1?0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=1?c1?0.5d eq?xt+c1??1?0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(?t+c1??1?0.5D1)?E s A s(?1?c1?0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12?4ac0=?2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=?c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(?t+c1??1?0.5D1+x)2+αE2A s(?1?c1?0.5d eq?x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γc?1b·10?6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(1)b·10?6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10?3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L012 8=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1t0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx √f ys=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)?√(0.986+0.152λn +λn 2)2?4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5b?1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：01=??2c 1?0.5D 2=150.0?2×15.0?0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ?01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA s?t0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1?0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γc?b·10?3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10?3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10?3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：0=??c1?0.5D2=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sb?0=6.04×10?3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′b?0=3.02×10?3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2?0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A s?020.7+0.61+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1?1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014 100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A ste=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+1)M q0.87A s?0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1?0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)s(1.9C s+0.08d eqte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1b?0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：0′=??c1?0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=?0′?√?0′2?2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A s?0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1?0.65f tkteB sk=?4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mm03=??αs=130.0mmx3=f y A s?f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξb?03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<="" p="">受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(?03?0.5x4)+f y′A s′(?03?αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(??αs?αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7β?f t b?0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。

大型桁架模板受力计算(最新版)

大型桁架模板受力计算(最新版)

中交第一航务工程局第五工程有限公司模板受力计算书（胸墙模板）单位工程：锦州港第二港池集装箱码头二期工程计算内容：胸墙模板计算编制单位：主管：计算：审批单位：主管：校核：锦州港第二港池集装箱码头二期工程胸墙模板计算书一、设计依据1.中交第一航务工程勘察设计院图纸2.《水运工程质量检验标准》JTS257-20083.《水运工程混凝土施工规范》JTJ268-964. 《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）5. 《组合钢模板施工手册》6. 《建筑施工计算手册》7. 《港口工程模板参考图集》二、设计说明1、模板说明在胸墙各片模板中，1#模板位于码头前沿侧，浇筑胸墙高度为3.15m，承受的侧压力最大，同时胸墙外伸部分的重量也由三角托架来承受，因此选取1#模板来进行计算。

1#模板大小尺寸为17.9m（长）×3.15m（高）。

采用横连杆、竖桁架结构形式大型钢模板面板结构采用安装公司统一的定型模板，板面为5mm钢板制作，背后为50×5竖肋。

内外横连杆采用单[10制作，间距为75cm；桁架宽度为650cm，最大水平间距75cm，上弦杆采用背扣双[6.3，下弦杆为双∠50×50×5，腹杆为方管50×5。

2、计算项目本模板计算的项目⑴模板面板及小肋⑵模板横连杆的验算。

⑶模板竖桁架的验算。

⑷模板支立的各杆件的验算。

模板计算1、混凝土侧压力计算混凝土对模板的最大侧压力： Pmax = 8K S +24K t V 1/2=8×2.0+24×1.33×0.57½=40.1kN/m ² 式中: Pmax ——混凝土对模板的最大侧压力Ks ——外加剂影响系数，取2.0Kt ——温度校正系数 10℃时取Kt ＝1.33 V ——混凝土浇筑速度50m 3/h ，取0.57m/h 砼坍落度取100mm＝＝倾倒侧P P P m ax 40.1+6×1.4=48.5 kN/m ²取50KN/ m ²其中倾倒P 为倾倒砼所产生的水平动力荷载，取6kN/㎡×1.4=8.4kN/㎡。

钢结构桁架设计计算书

钢结构桁架设计计算书

renchunmin一、设计计算资料1. 办公室平面尺寸为18m ×66m ，柱距8m ，跨度为32m ，柱网采用封闭结合。

火灾危险性：戊类，火灾等级：二级，设计使用年限：50年。

2. 屋面采用长尺复合屋面板，板厚50mm ，檩距不大于1800mm 。

檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢C200×70×20×2.5，屋面坡度i =l/20～l/8。

3. 钢屋架简支在钢筋混凝土柱顶上，柱顶标高9.800m ，柱上端设有钢筋混凝土连系梁。

上柱截面为600mm ×600mm ，所用混凝土强度等级为C30，轴心抗压强度设计值f c ＝14.3N/mm 2。

抗风柱的柱距为6m ，上端与屋架上弦用板铰连接。

4. 钢材用 Q235-B ，焊条用 E43系列型。

5. 屋架采用平坡梯形屋架，无天窗，外形尺寸如下图所示。

6. 该办公楼建于苏州大生公司所属区内。

7. 屋盖荷载标准值：(l) 屋面活荷载 0.50 kN/m 2(2) 基本雪压 s 0 0.40 kN/m 2(3) 基本风压 w 0 0.45 kN/m 2(4) 复合屋面板自重 0.15 kN/m 2(5) 檩条自重 查型钢表(6) 屋架及支撑自重 0.12+0. 01l kN/m 28. 运输单元最大尺寸长度为9m ，高度为0.55m 。

二、屋架几何尺寸的确定1.屋架杆件几何长度屋架的计算跨度mm L l 17700300180003000=-=-=，端部高度取mmH 15000=跨中高度为mm 1943H ,5.194220217700150020==⨯+=+=取mm L i H H 。

跨中起拱高度为60mm （L/500）。

梯形钢屋架形式和几何尺寸如图1所示。

120图1 梯形屋架形式和几何尺寸（虚线为起拱后轮廓）2.檩条、拉条、及撑杆：长尺复合屋面板可以不考虑搭接需要，檩条最大允许间距为1800mm 。

另外，屋架上弦节点处一般应设檩条。

30m跨度普通钢桁架设计计算书讲解

30m跨度普通钢桁架设计计算书讲解

钢结构设计计算书姓名：班级：学号：指导教师：一、设计资料：1.结构形式: 某厂房总长度108m，跨度为24m，纵向柱距6m，厂房建筑采用封闭结合。

采用钢筋混凝土柱,梯形钢屋架，柱的混凝土强度等级为C30，上柱截面400mm×400mm，屋面坡度i=1/10。

地区计算温度高于-200C，无侵蚀性介质，地震设防烈度为8度，屋架下弦标高为18m；厂房内桥式吊车为2台50/10t（中级工作制），锻锤为2台5t。

2. 屋架形式及荷载:屋架形式、几何尺寸及内力系数（节点荷载P=1.0作用下杆件的内力）如附图所示。

屋架采用的钢材为Q345A钢，焊条为E50型。

3.屋盖结构及荷载标准值（水平投影面计）无檩体系：采用1.5×6.0m预应力混凝土屋面板，屋架铰支于钢筋混凝土柱上。

荷载：①屋架及支撑自重：按经验公式q=0.12+0.011L，L为屋架跨度，以m为单位，q为屋架及支撑自重，以可kN/m2为单位；②屋面活荷载：施工活荷载标准值为0.7kN/m2，雪荷载的基本雪压标准值为S0=0.35kN/m2，施工活荷载与雪荷载不同时考虑，而是取两者的较大值。

积灰荷载标准值：0.5kN/m2。

③屋面各构造层的荷载标准值：三毡四油（上铺绿豆砂）防水层 0.40kN/m2水泥砂浆找平层 0.50kN/m2保温层 0.80kN/m2一毡二油隔气层 0.05kN/m2水泥砂浆找平层 0.40kN/m2预应力混凝土屋面板 1.50kN/m2④桁架计算跨度：02420.1523.7l=-⨯=m跨中及端部高度：桁架的中间高度： 3.490h=m在23.7m的两端高度：02.005h=m在30m轴线处的端部高度：01.990h=m 桁架跨中起拱50mm二、结构形式与布置图：桁架形式及几何尺寸如图1所示：图1 桁架形式及几何尺寸桁架支撑布置图如图2所示：图2三、荷载计算1、荷载计算：屋面活荷载与雪荷载不会同时出现，从资料可知屋面活荷载大于雪荷载，故取屋面活荷载计算。