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课程设计（论文）任务书院系（教研室）年月日学生姓名: 学号: 专业:1 设计（论文）题目及专题：一块简支正交各向异性板的振动模态分析2 学生设计（论文）时间：自月日开始至月日止3 设计（论文）所用资源和参考资料： 1、弹性力学下册2、ANSYS软件3、有限元法4 设计（论文）完成的主要内容：1）利用有限元法，用ANSYS编程计算一块简支正交各向异性板的振动模态 2）应用板壳理论知识得到板的解析解，并对两种方法所得结果进行比较5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求：提交课程设计论文一本6 发题时间：年月日指导教师：（签名）学生：（签名）用ansys解法如下：模态分析步骤第1步：指定分析标题并设置分析范畴选取菜单途径Main Menu>Preference ,单击Structure,单击OK 第2步：定义单元类型Main Menu>Preprocessor>Element Type>Add/Edit/Delete,出现Element Types对话框, 单击Add出现Library of Element Types 对话框,选择Structural shell再右滚动栏选择Elastic 4node 63,然后单击OK，单击Element Types对话框中的Close按钮就完成这项设置了。
第3步：指定材料性能选取菜单途径Main Menu>Preprocessor>Material Props>MaterialModels。
出现Define Material Model Behavior对话框,在右侧Structural>Linear>Elastic>orthotropic,指定材料的弹性模量和泊松系数，Structural>Density指定材料的密度，完成后退出即可。
第4步：划分网格选取菜单途径Main Menu>Preprocessor>Meshing>MeshTool,出现MeshTool对话框，一般采用只能划分网格，点击SmartSize,下面可选择网格的相对大小（太小的计算比较复杂，不一定能产生好的效果，一般做两三组进行比较），保留其他选项，单击Mesh出现Mesh V olumes对话框，其他保持不变单击Pick All，完成网格划分。
基于优化的蜂窝板有限元模型修正
基于优化的蜂窝板有限元模型修正
蜂窝板具有较高的比强度和比刚度,在航空航天领域得到广泛应用.用三明治等效方法计算蜂窝板等效材料参数,在MSC.Patran中建立有限元模型计算蜂窝板基频,通过分析设计变量和目标函数在NASTRAN 中对蜂窝板基频进行优化,利用优化结果确定等效剪切弹性模量计算公式中修正系数γ并重新计算修正后模型基频,以试验所测基频值为标准对蜂窝板有限元模型进行修正.修正后模型计算基频值与实测值之间的偏差明显减小,证实了模型修正的有效性.
作者：孔宪仁秦玉灵罗文波作者单位：孔宪仁,秦玉灵(哈尔滨工业大学,卫星技术研究所,哈尔滨,150001)
罗文波(中国空间技术研究院,北京,100094)
刊名：航天器环境工程ISTIC英文刊名：SPACECRAFT ENVIRONMENT ENGINEERING 年，卷(期)：2010 27(2) 分类号：V414.1 O242.21 关键词：蜂窝板三明治等效方法模型修正设计变量目标函数。
课程设计（论文）任务书院系（教研室）年月日学生姓名: 学号: 专业:1 设计（论文）题目及专题：一块简支正交各向异性板的振动模态分析2 学生设计（论文）时间：自月日开始至月日止3 设计（论文）所用资源和参考资料： 1、弹性力学下册2、ANSYS软件3、有限元法4 设计（论文）完成的主要内容：1）利用有限元法，用ANSYS编程计算一块简支正交各向异性板的振动模态 2）应用板壳理论知识得到板的解析解，并对两种方法所得结果进行比较5 提交设计（论文）形式（设计说明与图纸或论文等）及要求：提交课程设计论文一本6 发题时间：年月日指导教师：（签名）学生：（签名）用ansys解法如下：模态分析步骤第1步：指定分析标题并设置分析范畴选取菜单途径Main Menu>Preference ,单击Structure,单击OK 第2步：定义单元类型Main Menu>Preprocessor>Element Type>Add/Edit/Delete,出现Element Types对话框, 单击Add出现Library of Element Types 对话框,选择Structural shell再右滚动栏选择Elastic 4node 63,然后单击OK，单击Element Types对话框中的Close按钮就完成这项设置了。
第3步：指定材料性能选取菜单途径Main Menu>Preprocessor>Material Props>MaterialModels。
出现Define Material Model Behavior对话框,在右侧Structural>Linear>Elastic>orthotropic,指定材料的弹性模量和泊松系数，Structural>Density指定材料的密度，完成后退出即可。
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四边简支条件下正交各向异性蜂窝夹层板的固有特性分析王盛春;邓兆祥;沈卫东;王攀;曹友强【期刊名称】《振动与冲击》【年(卷),期】2012(031)009【摘要】以四边简支正交各向异性矩形蜂窝夹层板为研究对象,应用Reissner-Mindlin夹层板剪切理论,在考虑横向剪切变形的基础上,给出一种将夹层板弯曲控制方程组化为仅含一个位移函数的单一方程的方法,从而获得四边简支条件下矩形蜂窝夹层板弯曲振动固有频率的精确解,理论计算与数值和实验结果一致,从而验证了该方法的合理性；在此基础上研究面板、芯层的各项结构和材料设计参数对夹层板其固有频率的影响,并对各设计参数对夹层板固有频率的调控机理进行分析.研究结果对蜂窝夹层板的结构设计和工程应用具有指导意义.【总页数】6页(P73-77,89)【作者】王盛春;邓兆祥;沈卫东;王攀;曹友强【作者单位】重庆大学机械传动国家重点实验室,重庆 400030;重庆通信学院军用特种电源军队重点实验室,重庆 400035;重庆大学机械传动国家重点实验室,重庆400030;重庆通信学院军用特种电源军队重点实验室,重庆 400035;重庆大学机械传动国家重点实验室,重庆 400030;重庆大学机械传动国家重点实验室,重庆400030【正文语种】中文【中图分类】TB53【相关文献】1.四边简支CLT板的动力特性分析 [J], 王章进;周叮;陆伟东2.四边简支正交各向异性蜂窝型夹层板固有频率计算 [J], 冀伟;刘世忠;吴晖3.四边简支条件下对称蜂窝夹层板的弯曲振动分析 [J], 黄须强;吕朝阳;蔡明晖;李永强4.焊接残余应力对四边简支矩形薄板固有频率影响的讨论 [J], 唐果;高永毅5.四边简支正交各向异性波纹型夹心矩形夹层板的固有频率 [J], 吴晖;俞焕然因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
基于ANSYS11.0的蜂窝纸芯静压特性研究
李晓丽;张安宁;潘先锋
【期刊名称】《包装工程》
【年(卷),期】2010(31)11
【摘要】通过对蜂窝纸压缩破坏过程的分析,建立蜂窝纸芯压缩力学模型及临界载荷的计算方法。
利用AN-SYS11.0对不同边长的Nomex蜂窝芯的压缩进行了模拟,得到了不同位移载荷下芯纸的变形特点及应力分布图。
结果表明,蜂窝纸的结构参数(特别是纸芯边长)对蜂窝纸芯的承载能力有很大的影响。
【总页数】3页(P46-48)
【关键词】Nomex蜂窝芯;临界载荷;ANSYS11.0;静压特性
【作者】李晓丽;张安宁;潘先锋
【作者单位】安徽理工大学
【正文语种】中文
【中图分类】TB484.1;TB487
【相关文献】
1.基于工业机器人的纸基蜂窝芯零件填料工艺研究 [J], 杨辉;董辉跃
2.基于Marc的蜂窝纸芯静压特性研究 [J], 宋俊杰;尹志宏;彭键林
3.间位芳纶纸蜂窝芯与铝蜂窝芯的性能对比研究 [J], 罗玉清;陆志远;王萌;郝巍
4.基于FEM的不规则纸芯结构的蜂窝纸压缩性能分析 [J], 高龙士
5.基于芯纸环压强度的蜂窝纸板临界应力模型研究 [J], 张丽;王保升;武华
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陶瓷薄板-铝蜂窝复合幕墙面板温度变形有限元分析
梁伟金;杨蓉
【期刊名称】《广东建材》
【年(卷),期】2024(40)3
【摘要】陶瓷薄板和铝蜂窝板的热膨胀系数相差较大,在温度变化较大时将会产生较大的变形。
以郑州市幕墙装饰工程为研究背景,基于ANSYS模拟软件进行简便有效的有限元分析,通过参数化建立模型,分析在温度荷载作用下,铝蜂窝芯尺寸和蜂窝蒙皮板对复合板变形量的影响,为减小温度变形提供技术控制措施,对于将陶瓷薄板-铝蜂窝复合板广泛应用于幕墙面板装饰有一定的借鉴与参考作用。
【总页数】3页(P34-36)
【作者】梁伟金;杨蓉
【作者单位】广东工商职业技术大学建筑工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TU7
【相关文献】
1.点式玻璃幕墙面板承载力及变形性能的有限元分析
2.点式玻璃幕墙面板承载力及变形性能的有限元分析
3.蜂窝铝异面压缩变形的有限元分析
4.建筑幕墙用铝蜂窝复合板芯材参数设计问题的探讨
5.浅谈石材铝蜂窝板幕墙面板的设计要求及其技术方案
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Nomex蜂窝芯体面外宏观剪切模量预测与验证赵剑;汪海;吕新颖;刘龙权【摘要】Nomex蜂窝芯体材料的结构复杂性与正交各向异性力学性能给设计和分析带来诸多不便.基于简化的Kelsey模型表征单元,建立了考虑Nomex纸厚度与表面酚醛树脂厚度的有限元分析模型,用于获取Nomex正六边形蜂窝的面外宏观剪切模量.通过对Nomex纸进行拉伸试验,获得了Nomex纸纵向和横向的杨氏模量值.参照ASTM C273标准,开展了Nomex蜂窝芯体材料剪切性能的试验研究,并将分析结果与试验结果进行对比,验证了分析模型的有效性,所发展的有限元模型可用于预测Nomex蜂窝的宏观面外剪切模量,也可用于Nomex蜂窝材料设计分析.【期刊名称】《固体火箭技术》【年(卷),期】2018(041)001【总页数】5页(P125-129)【关键词】Nomex蜂窝;等效剪切模量;有限元分析【作者】赵剑;汪海;吕新颖;刘龙权【作者单位】上海交通大学航空航天学院,上海200240;上海交通大学航空航天学院,上海200240;上海交通大学航空航天学院,上海200240;上海交通大学航空航天学院,上海200240【正文语种】中文【中图分类】V4140 引言Nomex芳纶纸蜂窝夹芯结构通常由两层薄面板和一层轻质Nomex蜂窝芯体材料组合而成，具有轻质、比强度高、比模量高、阻燃、隔热性能好等一系列优良性能，在航空航天工程结构中取得较广泛的应用。
在Nomex蜂窝夹芯结构的设计与分析过程中，Nomex蜂窝芯体的不连续性给蜂窝夹芯结构的设计和分析过程带来困难，尤其在采用有限元等数值方法对夹芯结构进行模拟时，如果在模型中体现Nomex 蜂窝芯体的详细几何特征，将会生成一个规模庞大的分析模型。
因此，在工程设计和分析中，通常需要得到Nomex蜂窝芯体材料的宏观等效弹性参数，从而在有限元建模时能够使用连续实体来表征Nomex蜂窝芯体部分，以降低夹层结构的建模难度，并有效提高计算效率。
DOI:10.3969/j.issn.2095-509X.2017.12.008基于ANSYS 的铝合金蜂窝板的力学性能仿真张晓翠,王林龙(内江职业技术学院机械工程系,四川内江 641100)摘要:多层蜂窝板相较于单层蜂窝板具有制作更大尺寸结构件的优势。
为了对比单层蜂窝板和多层蜂窝板的力学性能,采用数值仿真方法模拟了单层和多层蜂窝板在压缩过程中的变形行为,研究了结构参数对多层蜂窝板屈服强度的影响。
结果表明,压缩过程中多层蜂窝板相较于单层蜂窝板芯层变形更均匀,蜂窝芯壁厚和边长是影响多层蜂窝板屈服强度的主要因素。
关键词:多层蜂窝板;变形行为;结构参数;屈服强度中图分类号:TH122 文献标识码:A 文章编号:2095-509X (2017)12-0034-03 蜂窝板因具有质量轻、强度高、抗震和隔热等优点,被广泛应用于航空、航天和建筑等领域[1-3]。
目前,应用在工业领域的主要是单层蜂窝板,其主要由两个面层和蜂窝芯组成。
在蜂窝板受力时,面层主要承担侧向正应力,芯层主要承担剪应力。
这种结构使得蜂窝板具有良好的稳定性[4]。
然而,当蜂窝板芯层高度增加时,蜂窝板屈曲失稳的倾向增加[5]。
多层蜂窝板具有降低芯层高度的优点,因此其在更大尺寸结构件上的应用具有优势。
目前有关蜂窝板力学性能的研究主要集中在单层蜂窝板[6],因此有必要开展多层蜂窝板力学性能的研究。
本文采用数值仿真方法模拟了单层和多层蜂窝板的变形行为,并研究了结构参数对多层蜂窝板屈服强度的影响。
1 仿真模型本文采用ANSYS 软件对蜂窝板的力学行为进行模拟,构建了多种结构参数的蜂窝板模型,其中单层和3层蜂窝板的三维模型如图1所示。
图中单层蜂窝板面层厚度1mm、芯层高度45mm、蜂窝芯壁厚0.2mm、蜂窝芯边长6mm。
3层蜂窝板每层蜂窝芯高度为15mm,其他参数与单层蜂窝板参数一致。
面层和蜂窝芯材料采用7075铝合金,弹性模量为71GPa,屈服强度为503MPa。
㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第６期８５９㊀收稿日期:２０２０Ｇ０５Ｇ１３;修改日期:２０２０Ｇ０６Ｇ０２作者简介:刘晨阳(１９９５－),男,安徽萧县人,硕士研究生在读．基于A N S Y S 有限元的正交异性板关键焊接部位疲劳性能分析刘晨阳１,㊀吴爱平２(１．三峡大学土木与建筑学院,湖北宜昌㊀４４３０００;２．深圳市综合交通设计研究院有限公司,广东深圳㊀５１８００３)摘㊀要:正交异性板目前已成为世界上大㊁中跨度钢桥所普遍采用的桥面结构形式,纵肋㊁横肋和桥面板通过焊接的形式连接,共同作为桥面系的重要组成部分.焊接的工作量大,要求的加工精度高,焊缝构造的优劣直接决定了桥梁的整体性能,故本文对某公铁两用桥的关键焊接部位 整体节点双向应力焊缝构造在３种工况下进行A N S Y S 有限元分析和静载试验分析.结果表明:有限元模型和静载试验在水平加载㊁竖向加载和水平及竖向双向加载３种工况下的应力最大值位置均出现在焊趾处,说明所建立的有限元模型能够客观地反映出焊接构造在实际承受荷载作用下真实的应力和变形,为后续同类结构的疲劳性能分析提供了一定的参考.关键词:正交异性板;A N S Y S;静载试验;疲劳性能;工况中图分类号:U ４４３．３３㊀㊀㊀文献标志码:A㊀㊀㊀文章编号:１６７３Ｇ５７８１(２０２０)０５Ｇ０８５９Ｇ０４０㊀引㊀㊀言正交异性钢桥面板是将相互垂直的纵横向加劲肋与桥面盖板组合起来共同承受桥面车辆荷载的结构,其除了作为桥面之外还是主梁的重要组成部分.正交异性钢桥面板使用的材料是薄钢板,与预应力混凝土桥面板相比能够显著降低桥梁的结构自重,但桥面是由纵肋㊁横肋和盖板焊接而成,焊缝交接处构造复杂,承受荷载作用下的应力与变形也是极其复杂.霍宁飞等[１]基于焊缝的局部三维断裂力学模型和超重多轴货车的载荷谱,进行正交异性钢桥面板的肋Ｇ面板焊缝表面裂纹的疲劳寿命分析;陶晓燕等[２]运用有限元软件建立了公路和铁路正交异性桥面的模型,分析了各交叉部位构造的应力变化规律;田启贤等[３]研究了采用５种面板结构形式时正交异性板各疲劳构造细节的最不利应力幅和疲劳寿命系数;陈华婷等[４]建立了传统典型纵肋桥面板和新型热轧纵肋桥面板模型,对两种桥面板的焊接接头关注点在多种轮位加载的工况下的疲劳应力幅进行了对比分析;高立强[５]对横梁腹板切口形状对横梁腹板与纵肋连接部位及横梁腹板切口边缘处疲劳性能的影响规律进行了研究;荣振环等[６]对武汉天兴洲长江大桥的正交异性板的关键焊接部位的疲劳性能进行了研究.本文拟对某公铁两用桥正交异性板整体节点双向应力焊缝构造进行建模分析,并与静载试验下测点所测应力值进行对比分析.１㊀工程概况某公铁两用桥下层铁路桥面采用正交异性整体钢桥面板,因中桁与桥面板的连接部位受整体桥面负弯矩影响,在节点处形成横向拉应力,同时,下弦杆在列车荷载作用下主要承受纵向拉应力,这就使得下弦节点处于双向均受较大拉应力的受力状态,需要对整体节点双向应力焊缝构造进行静载试验研究,以确保结构的安全.２㊀有限元建模及分析采用有限元软件A N S Y S 对整体节点双向应力焊缝试件进行建模,过渡圆弧半径１０m m ,试件共划分为１７２０８个单元,２１８１０个节点,有限元模型如图１所示.荷载施加共分为３种工况,分别为水平向加载㊁竖向加载以及竖向和水平向双向加载.图１㊀试件有限元模型２．１㊀工况一:水平向加载将竖板上下两侧约束,将水平板左侧约束,右侧分５级施加０~１５０k N .当施加力为１５０k N 时,有限元计算结果如图２㊁图３所示.８６０㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第５期图２㊀仅施加水平力时X 方向应力云图图３㊀仅施加水平力时Y 方向应力云图从图２中可以看出,应力最大的部位出现在水平板焊趾处,X 方向最大应力为１９６M P a ,该部位的名义应力为９３．７５M P a ,应力集中系数为２．０９.２．２㊀工况二:竖向加载将水平板左右两侧约束,将竖板下侧约束,上侧分５级施加０~５００k N .当施加力为５００k N 时,有限元计算结果如图４㊁图５所示.图４㊀仅施加竖向力时Y 方向应力云图图５㊀仅施加竖向力时X 方向应力云图从图４中可以看出,应力最大的部位出现在竖板焊趾处,Y 方向最大应力为３２８M P a ,该部位的名义应力为２０８M P a,应力集中系数为１．５７.２．３㊀工况三:竖向和水平向双向加载将水平板左侧和竖板下侧约束,水平板右侧,竖板上侧分５级分别施加０~１５０k N 和０~５００k N .当施加力分别为１５０k N 和５００k N 时,有限元计算结果如图６㊁图７所示.图６㊀双轴加载时X 方向应力云图图７㊀双轴加载时Y 方向应力云图从图６㊁图７中可以看出,X 应力最大的部位出现在水平板左侧焊趾处,最大应力为２５９M P a ,应力集中系数为２．７７,故此处极易发生疲劳裂纹,为避免此处发生破坏,试验前应对㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第６期８６１㊀此处进行锤击;Y 方向最大应力出现在竖板左侧焊趾处,为３６８M P a ,应力集中系数为１．７７,可见水平板应力集中系数要明显大于竖向板.３㊀静载试验分析双轴疲劳试件的试验加载工况与有限元分析中工况一致,测点布置如图８㊁图９所示.图８㊀试件水平板上测点布置图图９㊀试件竖板上测点布置图３．１㊀工况一:水平加载到１５０k N为考察应力分布规律,将实测应力标注在试件上.工况一试件测点实测应力值如图１０㊁图１１所示.图１０㊀水平加载下水平板应力分布图１１㊀水平加载下竖板应力分布由图１０可知,水平加载时,最大测点分布在水平板与竖向板焊趾处.理论上,在１５０k N 的拉力下,水平板截面应力为９４M P a ,东侧上表面远离焊趾测点应力分别为９３M P a 和９４M P a .实测值与理论值比较接近,靠近焊趾处因为存在热点应力,实测应力要大一些.东侧水平板下侧应力由东向西逐渐变小,表明约束端产生一定的弯矩.由图１１可知,在水平荷载的作用下,竖板上西侧荷载施加方向受到拉力,东侧约束端一侧竖板受到竖向压力,表明在竖板约束的情况下,水平荷载使得竖板产生一定的弯矩,导致结构受力产生如此的传力特征.３．２㊀工况二:竖向施加５００k N工况二试件测点实测应力值如图１２㊁图１３所示.图１２㊀竖向加载下水平板应力分布图１３㊀竖向加载下竖板应力分布由图１２㊁图１３可以看出,竖向加载时,最大测点分布在竖向板与水平板焊趾处.理论上,在５００k N 的拉力下,竖板截面应力为２０８M P a,南侧靠近焊趾截面上㊁下侧平均应力分别为２９７M P a 和２６８M P a.北侧靠近焊趾截面上㊁下侧平均应力分别为１４９M P a 和８６M P a.南侧要明显大于北侧,说明本结构８６２㊀«工程与建设»㊀２０２０年第３４卷第５期存在一定的偏心.竖板上㊁下侧测点应力分别为２３３M P a 和１７７M P a,水平板上侧产生１６１M P a 的平均拉力,下侧产生１５６M P a 的平均压力,说明在竖向荷载作用下,因为东侧存在固结约束,该处存在较大弯矩.西侧水平板与竖向板焊趾处也有一定的弯矩,但是很小,主要是因为西侧连接试验机,试验机具有球铰能够释放一定的弯矩.３．３㊀工况三:竖向施加５００k N ,水平向施加１５０k N工况三试件测点实测应力值如图１４㊁图１５所示.图１４㊀双向加载下竖板应力分布图１５㊀双向加载下竖板应力分布由图１４㊁图１５可知,竖向和水平向同时加载时,最大测点分布在竖向板与水平板焊趾处.竖板最大应力为３６４M P a ,在竖向板西侧焊趾处;水平板最大应力为３４０M P a ,在水平板东侧焊趾处.从应力数值上看,双向受力的时候相当于两个单向受力测试数据的叠加.水平板板厚方向的受力非常小,这说明双向荷载作用下,应力仍然借由焊缝连接部位来传力,但是会使与之垂直的结构产生次应力.４㊀结束语本文主要对某公铁两用桥下层铁路正交异性板的关键焊接部位整体节点双向应力焊缝构造进行有限元建模和静载试验对比分析,得出的结论是,各疲劳试件有限元计算得到的最大应力集中部位基本在疲劳试验破坏部位,有限元分析结果指导了试件设计和试验过程,达到了预期效果.参考文献[１]㊀霍宁飞,石广玉．正交异性钢桥面板肋－面板焊缝疲劳分析[J ]．应用力学学报,２０１９,３６(１):１１６－１２２,２５７．[２]㊀陶晓燕,刘晓光,张玉玲．正交异性钢桥面板受力特征研究[J ]．钢结构,２０１０,２５(７):１２－１４,１１．[３]㊀田启贤,高立强,杜新喜．面板结构设计对正交异性板疲劳性能的影响研究[J ]．桥梁建设,２０１６,４６(１):１８－２３．[４]㊀陈华婷,迟啸起,黄艳．正交异性板纵肋－盖板连接的疲劳应力对比分析[J ]．桥梁建设,２０１２,４２(６):２０－２６．[５]㊀高立强．横梁腹板切口形状对正交异性钢桥面板疲劳性能的影响研究[J ]．铁道标准设计,２０１４,５８(１２):６７－７１．[６]㊀荣振环,张玉玲,刘晓光．天兴州桥正交异性板焊接部位疲劳性能研究[J ]．中国铁道科学,２００８,２９(２):４８－５２．(上接第８５４页)辆荷载动力作用存在关联性,因此需进一步采用振动测试方法研究结构在车辆荷载作用下,结构振动特征,以确定结构产生损伤的作用机制.５㊀结㊀㊀论本文选取受损较严重区域构件进行荷载试验,试验结果表明,试验结构构件挠度㊁应变均满足理论限值要求,结构处于弹性工作状态,公交车道结构满足静力荷载承载力要求;同时,基于常规检测结果和结构损伤特点,结构损伤与车辆通行荷载动力作用存在关联性.该试验可为同类工程问题的分析提供参考.参考文献[１]㊀汪秀石,陈冬梅,曾勇,等．既有桥梁缺陷桩基础桥墩承台荷载试验研究[J ]．工程与建设,２０１９,３３(４):５６７－５６９．[２]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．建筑结构荷载规范:G B ５０００９－２０１２[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１２．[３]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．混凝土结构试验方法标准:G B /T５０１５２－２０１２[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１２．[４]㊀易伟建,张望喜．建筑结构试验[M ]．北京:中国建筑工业出版社,２００５．[５]㊀中华人民共和国交通运输部．公路桥梁承载能力检测评定规程:J T G /TJ ２１－２０１１[S ]．北京:人民交通出版社,２０１１．[６]㊀中华人民共和国住房和城乡建设部．混凝土结构设计规范:G B５００１０－２０１０[S ]．北京:中国建筑工业出版社,２０１１．。
正交各向异性椭圆孔板应力集中分析
向宇
【期刊名称】《低温建筑技术》
【年(卷),期】2014(036)005
【摘要】利用有限元软件ANSYS对拉伸正交各向异性中心椭圆孔板进行分析,得到的应力集中系数与已有结果吻合较好,验证了有限元分析的精度和可靠性,并分析了不同种类正交各向异性材料对应力集中系数的影响.进一步分析拉伸正交各向异性偏心椭圆孔板的应力集中系数,得到应力集中系数随偏心距大小、椭圆孔形状以及板宽度变化的规律.
【总页数】3页(P68-70)
【作者】向宇
【作者单位】浙江大学,杭州310058
【正文语种】中文
【中图分类】TU392
【相关文献】
1.远端剪切作用下正交各向异性介质中椭圆夹杂的弹性场分析 [J], 郭磊
2.具有V型槽孔板的应力集中分析 [J], 田宗漱;田炯
3.正交各向异性椭圆板弹性失稳的定性分析 [J], 宁建国;程昌钧
4.45钢椭圆孔板应力集中的应变率效应 [J], 张进;吴健;王纬波;于培师;赵军华
5.拉伸偏心椭圆孔板的应力集中系数表达式 [J], 罗林;向宇;王启智
因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
一种铝蜂窝夹层结构仿真方法研究作者：李召富王万静李云峰来源：《现代商贸工业》2024年第14期摘要：铝蜂窝复合板结构包括铝蜂窝结构及上下面板，上下面板与铝蜂窝结构通过胶接或焊接形成复合板结构，蜂窝结构是由极薄基材相互连接的胞元形成的结构体，相对来说六边形铝蜂窝应用最为广泛，因其具有轻量化程度高、隔音性能好等优点。
但铝蜂窝复合板成型后，与其他部件接口设计困难，本研究提出一种铝蜂窝接口结构设计方案，并通过有限元仿真，分析不同结构参数对性能影响程度。
关键词：铝蜂窝结构；有限元；应力集中；刚度；疲劳中图分类号：TB文献标识码：Adoi：10.19311/ki.16723198.2024.14.0811铝蜂窝板结构介绍铝蜂窝板结构由上面板、下面板及铝蜂窝结构构成，铝蜂窝芯与上下面板通过钎焊连接。
铝蜂窝复合板使用过程中，特定位置需提供其他部件连接接口，设计接口结构如图1所示。
1.上面板;2.螺栓衬套a;3.螺栓衬套b;4.铝蜂窝芯;5.吊挂螺栓;6.下面板;7.螺栓衬板为验证不同结构对强度影响，分别采用结构参数如表1所示：铝蜂窝吊挂件重量为23.7kg，使用过程考虑2.6m/s2振动加速度与自重加速度，螺栓吊挂点所承受拉力F为293.9N：吊挂结构受力示意图如图2所示。
2铝蜂窝等效建模方法简介目前在国内外学术界已经对夹层结构的等效方法进行了广泛研究，提出了一系列的等效理论。
目前常用的等效理论有以下3种，等效板理论、蜂窝板理论和三明治板理论。
2.1等效板理论属于一种静态等效的方法，它将夹层结构的蒙皮、芯材等效为一张同材质、均勻密度但厚度不同于原来的各向同性板。
等效板理论是将整体夹层板等效为不同厚度的各向同性材料的板。
该理论易于实现，理论和等效过程较为简单。
图3夹层结构示意图等效板能够承受纵向和横向载荷，等效板的弹性模量为Eeq、泊松比为μeq、厚度为teq。
作为弯曲板，假设满足弯曲理论假设（Kirchhoff假设），则该板的弯曲刚度为：DBeq=Eeqteq3121-μeq2（1）作为平面应力板，它只承受面内的载荷，则其平面应力刚度为Dpeq=Eeqteq1-μeq2（2）2.2蜂窝板理论图4夹层和等效结构示意图蜂窝板理论是动态等效的一种，是以动力学方程为基础，基于哈密顿原理，将整个蜂窝夹层板等效成等刚度、同尺寸的正交各向异性板，同时考虑了表层和夹层的面内和面外力学特性，推导出等效力学模型的等效力学参数。
基于ANSYS的铝蜂窝夹芯板低速冲击仿真模拟研究
王堃;孙勇;彭明军;樊卓志
【期刊名称】《材料导报》
【年(卷),期】2012(026)008
【摘要】简要介绍了蜂窝夹芯板的结构及特点,利用ANSYS有限元模拟软件模拟分析了小球低速冲击对蜂窝铝板的损伤变形.在冲击条件参数不变的情况下,研究了蜂窝铝板结构参数(蜂窝芯边长、蜂窝芯壁厚、蒙皮板厚)对冲击变形以及吸收能量的影响.结果表明,冲击速度越快,能量吸收系数越高,蜂窝芯厚度、蒙皮板厚度增加和蜂窝芯边长减小均使蜂窝铝板耐冲击能力有所提升.
【总页数】4页(P157-160)
【作者】王堃;孙勇;彭明军;樊卓志
【作者单位】昆明理工大学稀贵及有色金属先进材料教育部重点实验室;昆明理工大学材料科学与工程学院,昆明650093;昆明理工大学稀贵及有色金属先进材料教育部重点实验室;昆明理工大学材料科学与工程学院,昆明650093;昆明理工大学稀贵及有色金属先进材料教育部重点实验室;昆明理工大学材料科学与工程学院,昆明650093;昆明理工大学稀贵及有色金属先进材料教育部重点实验室;昆明理工大学材料科学与工程学院,昆明650093
【正文语种】中文
【中图分类】TG454;U661.43
【相关文献】
1.基于Ansys的冲击载荷下蜂窝夹芯板的动力学响应 [J], 李永强;宦强
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3.蜂窝夹芯板多次低速冲击及冲击后剩余强度 [J], 俎政; 原天宇; 汤双双; 代祥俊
4.冲击角度对铝蜂窝夹芯板低速冲击性能的影响 [J], 谢鑫; 段玥晨; 齐佳旗
5.冲击角度对铝蜂窝夹芯板低速冲击性能的影响 [J], 谢鑫;段玥晨;齐佳旗
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对铝蜂窝夹层板Y等效模型的动力学数值仿真邓宗白;闫景玉【摘要】按照铝蜂窝板的生产工艺,利用ANSYS建立了铝蜂窝夹层板的实体有限元模型和Y等效模型,并在蜂窝板大小、蒙皮与夹芯高度之比、夹芯胞元壁厚和夹芯胞元大小等不同情况下,计算出2种模型在四边固支条件下的固有频率.经分析对比可知,2种模型在蜂窝个数达到一定数目时,数值仿真结果具有较高一致性.%Established the entity finite element model and Y equivalent model based on ANSYS according to the production process. Under different circumstances of plate size, skin and sandwich height ratio,sandwich height,cell size,calculate the natural frequency of the two models in the clamped conditions, analysis and comparison, obtained the two models in cellular number reach to a certain number, the numerical simulation result has high consistency.【期刊名称】《机械与电子》【年(卷),期】2013(000)004【总页数】4页(P15-18)【关键词】铝蜂窝夹层板;Y等效模型;ANSYS;有限元建模【作者】邓宗白;闫景玉【作者单位】南京航空航天大学航空宇航学院,江苏南京210016【正文语种】中文【中图分类】TB930 引言铝蜂窝夹层板作为一种特殊的复合材料，具有重量轻、强度高和刚度大等优越性能，已广泛应用在航空、航天和船舶等领域，特别是在现代卫星结构中，已成为主要的承力结构［1］。
