脚手架自动计算书

【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20__3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20__4、《钢结构设计标准》GB50017-20215、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20__6、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数γ0 1 可变荷载调整系数γL 0.9 脚手架安全等级 II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型Φ48×2.5 脚手架架体高度H(m) 14 立杆步距h(m) 1.5 立杆纵距或跨距la(m) 1.8 立杆横距lb(m) 0.9 横向水平杆计算外伸长度a1(m) 0.15 内立杆离建筑物距离a(m) 0.2 双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17 挡脚板铺设方式 2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129 装修脚手架作业层数nzj 2 装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2 地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2) 0.3 风荷载体型系数μs 1 风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性) 0.810.81 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性) 0.2430.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0 横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 92800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.028+Gkjb×la/(n+1))+0.9×1.5×Gk×la/(n+1)= 1.3×(0.028+0.3×1.8/(0+1))+0.9×1.5×2×1.8/(0+1)=5.598k N/m正常使用极限状态q＇=(0.028+Gkjb×la/(n+1))=(0.028+0.3×1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598×0.92/85.598×0.152/ 2]=0.567kN·mσ=γ0Mmax/W=1×0.567×106/3860=146.849N/mm2≤[f]=205 N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=max[5q＇lb4/(384EI)q＇a14/(8EI)]=max[5×0.568×9004/(384×206000×92800)0.568×1504/(8×206000×92800)]=0.254mmνmax＝0.254mm≤[ν]＝min[lb/15010]＝min[900/15010]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=5.598×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=3.42 9kN正常使用极限状态Rmax＇=q＇(lb+a1)2/(2lb)=0.568×(0.9+0.15)2/(2×0.9)=0.348kN 四、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=3.429kNq=1.3×0.028=0.036kN/m正常使用极限状态由上节可知F1＇=Rmax＇=0.348kNq＇=0.028kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0Mmax/W=1×0.012×106/3860=3.022N/mm2≤[f]=205N/ mm2满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.106mm≤[ν]＝min[la/15010]＝min[1800/15010]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=0.071kN 五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数 0.85扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=1×3.429=3.429kN≤Rc=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：Rmax=1×0.071=0.071kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 14 脚手架钢管类型Φ48×2.5 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.028/h)×H=(0.129+(0.9+0.15)×0/2×0.028/1.5)×14=1.806kN单内立杆：NG1k=1.806kN 2、脚手板的自重标准值NG2k1 单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/2/2=(14/1.5+1)×1.8×(0.9+0.15)×0.3×1/2/2=1.465kN1/2表示脚手板2步1设单内立杆：NG2k1=1.465kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(14/1.5+1)×1.8×0.17×1/2=1 .581kN1/2表示挡脚板2步1设 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.8×14=0.252kN 5、构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.465+1.581+0.252=3.298kN 单内立杆：NG2k=NG2k1=1.465kN 立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(nzj×Gkzj)/2=1.8×(0.9+0.15)×(2×2)/2 =3.78kN内立杆：NQ1k=3.78kN 组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kN单内立杆：N=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5×NQ1k=1.3×(1.806+1.465)+0.9×1.5×3.78=9.355k N 七、立杆稳定性验算脚手架架体高度H 14 立杆计算长度系数μ 1.5 立杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 立杆截面回转半径i(mm) 16.1 立杆抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 立杆截面面积A(mm2) 357 连墙件布置方式两步两跨 1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/16.1=139.752≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.5=2.599m长细比λ=l0/i=2.599×103/16.1=161.413查《规范》表A得φ=0.271 2、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.806+3.298)+0.9×1.5×3.78=11.738kNMwd=γLφwγQMwk=γLφwγQ(0.05ζ1wklaH12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.243×1.8×32)=0.096kN·mσ=γ0[N/(φA)+Mwd/W]=1×[11737.875/(0.271×357)+95659.38/3860]=146.108N /mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN) 3 连墙件计算长度l0(mm) 600 连墙件截面类型钢管连墙件型号Φ48.3×3.6 连墙件截面面积Ac(mm2) 506 连墙件截面回转半径i(mm) 15.9 连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数 0.85 Nlw=1.5×ωk×2×h×2×la=1.5×0.243×2×1.5×2×1.8= 3.937kN长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736查《规范》表A.0.6得φ=0.896(Nlw+N0)/(φAc)=(3.937+3)×103/(0.896×506)=15.301N/m m2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=3.937+3=6.937kN≤0.85×12=10.2k N满足要求！九、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa) 140 地基承载力调整系数mf 0.4 垫板底面积A(m2) 0.25立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝11.738/(0.4×0.25)＝117.379kPa≤γufg＝1.254×140 =175.56kPa满足要求！。

脚手架计算书本工程脚手架最大搭设高度为26m，采用Ø48*3焊接钢管和扣件搭成双肢柱两侧脚手架，除具有操作外架功能外，还承担标高20.6m 处0.8m厚双肢联板模板支撑功能。

安全考虑假定：每根立杆和每个U形托受力相同，4个U行托和4根立杆共同承担一个联板全部自重及联板全部施工荷载。

联板自重：0.85m*1.8m*0.8m*25KN/m3=30.6KN施工荷载：2KN/m2*0.85m*1.8m=3.06KN竖向荷载为：30.6KN+3.06KN=33.66KN每根杆件受力为：33.66KN/8=4.2KN立杆自重：【26m+20*(1.2m+0.5m)】*0.033KN/m=1.98KN扣件自重：20*2个*0.015KN/个=0.6KN脚手板自重：2*3KN/m2*1.2*0.5=3.6KN总荷载为：1.2*(4.2+1.98+0.6+3.6)=12.46KN根据公式б=P/ф*A<[б]=205N/mm2式中P为立杆轴压力计算值；Ф为轴心受压杆稳定系数，由长细比L0/i确定i为立杆截面回转半径，i=16mmA为立杆截面面积424mm2б、[б]立杆抗压强度计算值、设计值L0为立杆计算长度L0=L+2*600=2050mm长细比L0/i=2050/16=128查表得Ф=0.401б=12460/(0.401*424)=73.28N/mm2满足要求。

地基承载力验算：根据公式：б= P/A<150Kpa式中б=为压应力P为立杆最大压力；A为木垫板接触地基的面积0.2*0.6=0.12m2б=12.46KN/0.12m2=103.8kPa<150 kPa满足设计要求。

恒智天成安全计算软件木脚手架计算书本计算依据《建筑施工计算手册》江正荣编著、《木结构设计规范》GB50005-2003等编制，由于木脚手架的强度限制，本计算书限定同时施工层数为1层。

一、恒智天成安全计算软件参数信息1、构造参数脚手架计算高度(m)：10；立杆横向间距或排距(m)：1.15；立杆纵向间距或跨距(m)：1.65；立杆步距(m)：1.3；操作层小横杆间距(m)：0.3；2、荷载参数脚手板自重(kN/m2)：0.25；大横杆自重(kN/m)：0.2小横杆自重(kN/m)：0.15；立杆自重(kN/m)：0.3；施工活荷载(kN/m2)：3.5；3、构件尺寸参数大横杆截面宽度(mm)：60；大横杆截面高度(mm)：80；小横杆截面宽度(mm)：60；小横杆截面高度(mm)：80；脚手板截面厚度(mm)：20；立杆截面直径(mm)：100；4、材料参数木材弹性模量(N/mm2)：10000；木材抗弯强度设计值(N/mm2)：17；木材抗压强度设计值(N/mm2)：16；木材抗剪强度设计值(N/mm2)：1.7。

二、恒智天成安全计算软件脚手板计算脚手板支承在小横杆上，视支承情况可按单跨简支梁或双跨连续梁考虑。

作用在脚手板的荷载包括脚手板自重，活荷载等，按均布荷载考虑。

脚手板截面抵抗矩: W=1.150×103×202/6= 76667 mm3；脚手板惯性矩: I=1.150×103×203/12= 766667 mm4；1.按简支梁计算：作用在脚手板上的荷载：q=1.4×3.500×1.150 + 1.2×0.250×1.150= 5.980 kN/m；最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN·m；最大剪力：Vmax=ql/2= 5.980×0.300/2= 0.897 kN；最大挠度：νmax=5ql4/384EI=5×5.980×300.0004/(384×10000.000×766667)= 0.082 mm；2.按双跨连续梁计算：最大弯矩：Mmax=ql2/8= 5.980×0.3002/8= 0.067 kN.m；最大剪力Vmax=0.625ql=0.625×5.980×0.300= 1.121 kN；最大挠度：νmax=0.521ql4/100EI=0.521×5.980×300.0004/(100×10000.000×766667)= 0.033 mm；3.脚手板的验算：(1) 强度验算:σ=M/W= 0.067×106/ 76666.667 = 0.878 N/mm2；脚手板计算强度σ=0.878 N/mm2小于抗弯强度设计值[σ]=17.000 N/mm2，满足要求!(2) 抗剪验算:τ=3V/2bh=3×1.121×103 /(2×1150.000×20)= 0.073 N/mm2；脚手板受剪强度τ= 0.073 N/mm2小于抗剪强度设计值fv = 1.700 N/mm2，满足要求!(3) 挠度验算:脚手板的最大挠度 0.082 mm 小于允许挠度值300.000/250= 1.200 mm，满足要求!三、恒智天成安全计算软件小横杆计算小横杆承受脚手板传来的荷载，按支承在大横杆上的单跨简支梁考虑。

脚手架设计验算一、计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001（以下简称规范）；2、《建筑结构荷载规范》GB50009—20013、《钢结构设计规范》GB50017—2003，4、二水厂住宅楼、办公楼施工图纸。

5、二水厂住宅楼、办公楼脚手架作业设计。

6《建筑地基基础设计规范》。

二、脚手架搭设情况和使用情况介绍：本工程落地脚手架为双排脚手架，搭设高度为36米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.5米。

采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，但竖向间距不大于一个层高，即3米，水平间距4.50米。

外脚手架外挂密目安全网，脚手板采用木脚手板，四层脚手板。

本脚手架可使用两层装修荷载或一层砌砖。

ф48×3.5钢管截面特性查规范附录B得：面积A=4.89cm2, 惯性矩I=12.19cm4，截面模量W=5.08cm3，回转半径i=1.58cm，重量3.84Kg/m 弹性模量E=2.06×105（N/mm2）三、脚手架本体计算（一）、横向水平杆抗弯强度验算：1、脚手架横杆上承受的均布荷载：查规范表4·2·1—1、表4·2·2得知木脚手板自重标准值为0.35KN/m2; 施工均布荷载标准值为：3KN/m2（结构荷载）或2KN/m2（装修荷载）由此可知一根横杆上承受的均布荷载为：施工均布荷载标准值q施=3KN/m2×0.75=2.25KN/m（按结构荷载考虑）永久荷载标准值q永=0.35KN/m×0.75+0.0384=0.3009KN/M计算简图见附图一：2、施工荷载标准值产生的弯矩：M QK1=1/2 q施l12=2.25×0.3×0.3/2=0.10125（KN.m）M QK2=1/8 q施l22-1/2 q施l12=1/8×2.25×1.22-2.25×0.3×0.3/2=0.405(KN.m)取用M QK(max)= M QK2=0.405KN.m3、永久荷载标准值产生的弯矩：M GK1=1/2 q永l12=1/2×0.3009×0.32=0.0135405（KN.m）M GK2=1/8q永22-1/2q永l12=1/8×0.3009×1.22-1/2×0.3009×0.32=0.0406215(KN.m)取用M GK(max)= M GK2=0.0406125(KN.m)根据规范中公式5.2.2计算所得M=1.2M GK(max)+1.4ΣM QK(max)=1.2×0.0406125+1.4×0.405=0.615735（KN.m）б=M/W=0.615735(KN.m) ×100(cm/m)/5.08cm3=121.21(N/mm2)<f c=205N/mm2(规范表5.1.6)满足抗弯强度要求（二）、横向水平杆的挠度验算：荷载计算见第三—（一）条，本处从略。

盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》 JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007—20113、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017—2003一、脚手架参数二、荷载设计稳定性）风荷载体型系数μs1。

02搭设示意图盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算横向横杆钢管类型A-SG-1500 横向横杆自重G khg(kN）0。

05单跨间横杆根数n jg 2 间横杆钢管类型B—SG-1500 间横杆自重G kjg(kN）0。

043 纵向横杆钢管类型B—SG-1500横向横杆抗弯强度设计值(f）（N/mm2205纵向横杆自重G kzg（kN）0.043）横向横杆截面惯性矩I（mm4) 92800 横向横杆弹性模量E（N/mm2）206000横向横杆截面抵抗矩W(mm3）3860承载力使用极限状态q=1.2×（G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1））+1.4×Q kzj × l a /( n jg +1)=1.2×(0。

050/0.9+0.35×1。

8/(2+1）)+1。

4×2。

0×1。

8/(2+1）=1.999kN/m 正常使用极限状态q＇=(G khg/l b+G kjb×l a/（n jg+1) )+Q kzj × l a /( n jg +1)=（0。

050/0.9+0.35×1。

8/(2+1））+2。

0×1。

8/(2+1）=1。

466kN/m 计算简图如下1、抗弯验算M max=ql b2/8=1。

999×0。

92/8=0.202kN·mσ=M max/W=0。

202×106/3860=52。

43N/mm2≤[f］=205N/mm2满足要求。

脚手架计算书脚手架计算书1. 引言脚手架计算书是为了指导和记录搭建建造脚手架的过程而撰写的。

本提供了详细的步骤和计算公式，以确保脚手架的安全性和稳定性。

本旨在提供一个最新最全的模板范本，供参考使用。

2. 概述本章节将介绍脚手架计算书的目的和范围。

它将解释脚手架计算书的重要性，以及其在建造施工中的应用。

此外，本章还将介绍脚手架的基本定义和类型。

2.1 目的脚手架计算书的目的是为了确保搭建的脚手架的稳定性和安全性。

通过计算和分析，在搭建脚手架之前，可以预测可能的风险并采取相应的措施。

2.2 范围脚手架计算书的范围包括计算所需的材料、支座要求、脚手架固定性能等。

此外，它还提供了搭建和拆除脚手架的具体步骤以及相关的安全注意事项。

3. 脚手架设计要求本章介绍了脚手架设计的基本要求。

包括设计荷载、支撑结构、脚手架材料、搭建方法等方面的要求。

在设计脚手架时，需要遵守相关的法律法规和国家标准。

3.1 设计荷载脚手架设计时需要考虑各种荷载，包括自重荷载、施工荷载以及人员和材料负荷。

设计者应根据具体情况合理计算，确保脚手架的稳定性和安全性。

3.2 支撑结构脚手架的支撑结构应满足一定的强度和稳定性要求。

设计者需要考虑支柱和支撑件的材料、数量和布置，并进行相应的计算和分析。

3.3 脚手架材料脚手架材料的选择应符合国家标准和建造规范。

设计者需要对材料进行强度和稳定性的计算和评估，确保其质量和合用性。

4. 脚手架搭建步骤本章节将介绍脚手架的搭建步骤。

从准备工作到搭建的具体步骤，以及相关的安全注意事项。

搭建过程中需要按照规范执行，确保脚手架的稳定性和安全性。

4.1 准备工作在搭建脚手架之前，需要进行准备工作。

包括检查工地地基、清理搭建区域、准备所需的材料和工具等。

4.2 搭建步骤搭建脚手架的具体步骤包括：安装基础支座、架设脚手架立杆、安装水平杆和斜杆、加装脚手架板、固定脚手架的支撑结构等。

4.3 安全注意事项脚手架搭建过程中需要严格遵守相关的安全规定。

一、设计基本规定：1、悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计．2、设计假定及范围，按架体一般双排架结构形式取值，拐角部位架体结构，参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内．按规定仅计算：(1)纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力．(2)立杆的稳定性．(3)悬挑钢梁的长度和挠度．(4)连墙杆的承载力．(5)预埋铁件的强度，钢丝绳斜拉索的强度．二、荷载组合：按承重墙结构杆件在工作过程中可能出现的最不利荷载组合进行计算，其荷载三、设计计算：按每最大跨度㎜，步距㎜，排距㎜，搭设高度米计算：1、计算参数：荷载参数：钢管N/m 竹串片脚手板N/㎡直角扣件N/个竹串片脚手挡板N/m安全网N/㎡[槽钢N/m 16#工字钢N/m 施工活荷载N/㎡基本风压N/㎡力学参数：钢管弯矩模量 W X =㎝³截面模量I X =㎝4[槽钢弯矩模量 W X =㎝³截面模量I X =㎝416#工字钢弯矩模量 W X =㎝³截面模量I X =㎝42、横向水平杆计算：取作业层横向水平杆作为计算对象，每跨两个横向水平杆（计算宽度㎜)，外伸长度500（计算外伸长度α1取300㎜）计算。

计算简图如下：悬挑架力学计算35038.41800150010501480.513.2140102011414214111301512.25645.0890********(1)施工荷载产生的弯矩与支座返力：ｑ=×=N/m 弯矩为：M 施A =ｑa ²/4=×2/=N·m M 施中=ｑl ²/4=×2/=N·m 支座反力：R 施A =ｑ（l＋a ）²/2/l=×(＋)2//=N R 施B =ｑ×(l+a)－R 施A=×(＋)-=N(2)脚手板产生的荷载：ｑ=×=N/m 弯矩为：M 脚A =ｑa ²/4=×2/=N·m M 脚中 =ｑl ²/8- M 施A /2=×2/-/=N·m 支座反力：R 脚A =ｑ（l＋a ）²/2÷l=×(＋)2//=N R 脚B =ｑ×1.2－R 脚A=×(＋)-=N(3)横向水平杆产生的荷载：ｑ=N/m 弯矩为：M 横A =ｑa ²/4=×2/=N·m M 横中 =ｑl ²/8- M 施A /2=×2/-/=N·m 支座反力：R 脚A =ｑ（l＋a ）²/2÷l=×(＋)2//=N R 脚B =ｑ×1.2－R 脚A=×(＋)-=N(4)抗弯强度复核：弯矩叠加：M A =1.2MGK＋1.4MQK368 1.0538.4 1.050.333.325733.3367.5 1.050.3 1.050.3 1.0540.5248.120000.918000.31.051800 1.0546.50.3367.5 1.058.38.3367.50.90.3318.938318.938177.1881.051562.14867.8574.90.86438.4 1.0518.538.4 1.0538.438.40.31.053680.31562.1418001800 1.050.33501800=×(+)+×=N·m M 中=1.2MGK＋1.4MQK=×(+)+×=N·m按最大值复核强度：φ48*3.5钢管参数：W=㎝³δ=M/W=×10³/×10³=MPa≤205 Mpa 小于钢材强度设计值205N/ mm 2，满足。

脚手架计算书(1)本工程脚步手架采用Φ48×3.5无缝钢管，立杆横距为1.05m，立杆纵距为1.8m，步距为1.8m，共9步16.2m；施工作业层按一层计，则脚手片满铺三层，自重标准值为0.1KN/m2；脚手架外立杆里侧挂密目安全网封闭施工，自重标准值为0.1KN/m2。

一、横向、纵向水平杆计算1、横向、纵向水平杆的抗弯强度按下式计算：≤fσ=MW式中M—弯矩设计值，按M=1.2M GK+1.4 M GK计算；M GK为脚手板自重标准值产生的弯矩；M QK为施工荷载标准值产生的弯矩；W—截面模量，查表Φ48×3.5mm钢管W=5.08cm3；f（1。

ag k=0.1×1.05/3=0.035KN/m=35N/m按图2静载布置情况考虑跨中和支座最大弯矩。

M1M B=M C=-0.1g K l a2按图5种活载最不利位置考虑支座最大弯矩。

M B=M C=-0.177q K l a21中M GK=0.08g K l a2=0.08×35×1.82=9.07N.mM QK=0.101q K l a2=0.101×1050×1.82=343.6 N.mM=1.2M GK+1.4M QK=1.2×9.07+1.4×343.6= 491.92N.m横距l0=1050mm，脚手架横向水平杆的构造计算外伸长度a1=350mm，a2=100mm。

a、考虑静载情况P= g k×l0=35×1.8=63Np=0.35×l0=0.35×1.8=0.63 N/m=M W =540.79×10 5.08×103=106.45N/mm 所以横向水平杆的抗变强度满足安全要求。

2、纵向水平杆与立杆连接时扣件的抗滑承载力应符合下式规定： R ≤Rc式中R—纵向水平杆传给立杆的竖杆作用力设计值；Rc—扣件抗滑承载力设计值，按规范表取Rc=8000N。

实用文案脚手架计算书及相关图纸【计算书】钢管落地脚手架计算书一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.04+Gkjb ×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.04+Gkjb ×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m计算简图如下：1、抗弯验算Mmax =0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算νmax =0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mmνmax ＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax =1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN正常使用极限状态Rmax '=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.37kNq=1.2×0.04=0.048kN/m 正常使用极限状态由上节可知F1'=Rmax'=1.72kNq'=0.04kN/m 1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m) σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax ＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.39kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：Rmax =2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN横向水平杆：Rmax =2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k =(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN单内立杆：NG1k=7.78kN2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.27kN单内立杆：NG2k1=3.27kN3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.9kN4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k =NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN单内立杆：NG2k =NG2k1=3.27kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k =la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN内立杆：NQ1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+6.89)+ 0.9×1.4×3.38=21.86kN单内立杆：N=1.2×(NG1k + NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+3.27)+ 0.9×1.4×3.38=17.51kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用) 第1次卸荷验算α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×17.51×21/48×3/1.5=18.39kNP2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×21.86×21/48×3/1.5=22.95kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=18.39/sin86.19°=18.43kNT2=P2/sinα2=22.95/sin69.86°=24.45kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=24.45kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.45/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！Pg =k×[Fg]/α=9×24.45/0.85=258.86kN钢丝绳最小直径dmin =(Pg/0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm吊环最小直径dmin =(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×24.45×103/(65π))1/2=22mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm，必须拉紧至24.45kN，吊环最小直径为22mm。

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1. 简介
1.1 目的
1.2 背景
1.3 定义
2. 技术要求
2.1 开发语言及工具
2.2 系统要求
2.3 第三方库和依赖
3. 系统架构
3.1 概述
3.2 组件及其功能
4. 功能需求
4.1 任务一：用户管理模块
4.1.1 注册
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4.2.1 计算方式选择
4.2.2 输入数据获取
4.2.3 计算结果展示
4.3 任务三：数据存储模块 4.3.1 数据库设计
4.3.2 数据存储接口
5. 运行流程
5.1 用户注册流程
5.2 用户登录流程
5.3 计算流程
6. 界面设计
6.1 登录界面
6.2 注册界面
6.3 主界面
6.4 计算界面
7. 测试方案
7.1 单元测试
7.2 集成测试
7.3 性能测试
8. 部署和发布
8.1 环境要求
8.2 部署步骤
8.3 运行和发布
附件所涉及内容：
- 用户管理模块接口文档
- 数据存储设计文档
- 运行流程图
法律名词及注释：
- 著作权：指作者对其作品所享有的法律地位和权益的称呼。

- 商标：指用以区别商品或服务的标识。