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铝合金模板开启 ----受力计算书建筑低碳环保新时代陕西天利成建筑科技有限公司2016 年 10 月第一章铝合金模板及支撑体系计算书一、铝合金模板计算书编制、设计计算依据GB50009-2012建筑结构载荷规范GB50010-2010混凝土结构设计规范GB50017-2003钢结构设计规范GB50666-2011混凝土结构工程施工规范GB50429-2007铝合金结构设计规范JGJ59-2011建筑施工安全检查标准JGJ81-2002建筑钢结构焊接技术规程JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范JGJ130-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》建质[2009]254 号文；二、铝合金模板体系简介2.1 、标准模板单元体系2.2 、楼面处铝合金模板固定体系2.3 、墙、柱处铝合金模板固定体系对拉螺杆为 T18 的高强螺杆，背楞上下间距从下往上200mm、600mm、 650mm、650mm、550，对拉螺杆水平最大间距800mm。

三、铝合金模板标准单元铝合金模板体系类似于组合钢模板体系，都是由标准单元组合拼装而成。

利于工厂标准化设计、制作。

铝合金模板标准单元均为铝合金挤压型材，根据模板宽度分为100mm~400mm不等的标准型材。

实际设计制作时楼面板的通用标准规格为400mm× 1100mm,墙、柱模板的标准规格为400mm×2600mm(标准长度根据建筑岑高的差异，略有不同) 。

下图为铝合金模板的标准单元示意图标准墙、柱模板标准楼面板四、 铝合金模板体系材料说明4.1 、“天利成” 铝合金模板材质成分应符合 GB/T3190-2008《变形铝及铝合金化学成分》中 6061 的要求：化学成分（质量分数） /%牌号SiFeCuMnMgCrZnTi其他Al单个合计60610.40 ~0.8 0.7 0.15 ~0.4 0.15 0.8 ~1.2 0.04 ~0.35 0.25 0.150.050.15余量4.2 、“天利成”铝合金模板材质力学性能应符合 GB5237.1-2008《铝合金建筑型材》中6061-T6 的要求抗拉强度 (N/mm 2)规定非比例延伸强度断后伸长率 /%牌号状态(R p0.2 )/(N/mm 2)6061 T6 ≧ 265≧ 245≧ 84.3 、“天利成”铝合金模板设计计算应符合 GB50249-2008《铝合金结构设计规范》中 6061-T6 的要求牌号 状态 抗拉强度 (N/mm 2)弹性模量 (N/mm 2)6061T6≧ 2007× 1044.4 、“天利成”铝合金模板系统标准模板宽度规格有 400mm 、350mm 、 300mm 、250mm 、200mm 、150mm 、100mm 等标准规格，模板带边框高度均为 65mm ，模板面板高度 4mm 。

主要型材截面参数如下表所示：模板宽 截面积 AX 轴截面截面最小截面简图度 2惯性矩3(mm)抵抗矩 W x (mm)（mm ）4I x (mm)400 2544.2 1031495.2 20406.9350 2344.2 997563.6 20159.43002144.2957351.919852.5五、 铝合金模板体系施工载荷概述5.1 、施工载荷取值混凝土结构载荷按照 GB50666-2011《混凝土结构工程施工规范》取值。

22、混凝土自重密度 :24KN/m 33、钢筋自重标准值 1.1KN/m 34、施工活载标准值 :2.5KN/m 2混凝土浇筑速度 1.8m/h ；混凝土塌落度 160mm~180mm;混凝土施工温度 25°C ；混凝土施工时外加减水剂。

本工程标准层高 2900mm,最大板厚 130mm 。

5.2 、混凝土侧压力荷载混凝土侧压力根据最新版的《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011要求，按以下公式计算取较小值：1F0.28 c t 0 V 2（ 1） FcH（2）其中：混凝土的重力密度：3c =24kN/m混凝土的浇筑速度： V =1.8m/h新浇混凝土的初凝时间： t 0 200 /(T15) =5h （ T 为混凝土的温度 oC ，取 25oC ）；混凝土塌落度影响修正系数：=1（坍落度为 160～180mm ）混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度： H ≥ 3.0m则有 :130.52F0.28 ct 0V 2× 5h ×1×(1.8)m/h=45KN/m=0.28 ×24kN/mFcH32≥24kN/m ×3m ≥ 72KN/m本工程计算取两者较小值2，按规范取 2F=45KN/m ，考虑到混凝土振捣产生的水平分力 2KN/m ，则本工程混凝土侧压力222F=45KN/m+2KN/m=47KN/m ，5.3 、楼面板荷载模板及支架的变形验算时的载荷取值根据规范《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011，在计算模板及支架的变形验算时按最不利的作用效应组合（模板自重 +新浇混凝土自重 +钢筋自重），本工程楼 面最大厚度130mm ，楼面处最大施工载荷P=1.2 ×(0.25KN/m 233+24KN/m ×0.13m+1.1KN/m ×0.13m) =4.22KN/m 2模板及支架的强度验算时的载荷取值根据规范《混凝土结构工程施工规范》 GB50666-2011，在计算模板及支架的强度时按最不利的作用效应组合（模板自重 +新浇混凝土自重 +钢筋自重 +施工活载荷），本工程 楼面最大厚度 130mm ，，楼面处最大施工载荷233×0.13m)+1.4 2P=1.2 ×(0.25KN/m +24KN/m × 0.13m+1.1KN/m × 2.5KN/m=7.72KN/m 2六、墙、柱处铝合金模板设计计算校核6.1 、墙、柱处铝合金模板整体强度及刚度校核墙、柱处铝合金模板所受载荷为受混凝土侧压力。

墙、柱处铝合金模板在模板水平方向以不超过 800mm的间隔设置背楞。

按最不利情况两跨等跨连续梁计算（JGJ162-2008 附录 C表 C.1-1 ）均布载荷下最大弯矩 : M 0.07 ql 2最大挠度 : v 0.521 ql 4100EI x式中q ───恒荷载均布线荷载标准值；按计算书 5.2 取值q Fb 47 kN / m2 0.4m 18.8kN / m （b取标准模板宽度400mm）E ───铝合金弹性模量；4 2E=7×10 N/m,4I x───400mm模板截面惯性矩；I x=1031495.2mml ───面板计算跨度；l =0.9m则有：最大弯矩 :最大挠度 :ql 4 18.8kN / m (0.9m) 40.89mm v 0.521 0.521100 7 104 N / mm2 1031495.2mm4100EI x校核墙、柱处铝合金模板整体强度，则应满足墙、柱处铝合金模板整体强度满足设计要求校核墙、柱处铝合金模板整体刚度，则应满足v 按规范取计算跨度的1/400 ，则v900mm/ 400 2.25mm 墙、柱处铝合金模板整体刚度满足设计要求6.2 、墙、柱处铝合金模板标准单元局部强度及刚度校核筋板局部强度及刚度校核标准模板背面焊接梯形筋板，如下图所示，梯形筋板的最大间距400mm。

在铝合金模板整体强度及刚度均符合设计要求的前提下，需进一步校核此处梯形筋板的强度及刚度。

梯形筋板受力截面简化如下图所示：（梯形筋及面板截面示意图）4 3此截面 Ix=147876.3mm,W=5298.7mm,q Fb 47kN / m2 0.3m 14.1kN / m （b取最大梯形筋板间距400mm）按简支梁计算，在均布载荷下，梯形筋板受到的最大弯矩 :最大挠度 :5ql 4 14.1kN / m (0.4m) 40.09mm v384 7 104 N / mm2 147876.3mm4 384EI x校核墙、柱处铝合金模板筋板强度，则应满足墙、柱处铝合金模板筋板强度满足设计要求校核墙、柱处铝合金模板筋板刚度，则应满足v 按规范取计算跨度的1/400 ，则v400mm / 4001mm 墙、柱处铝合金模板筋板刚度满足设计要求6.2.2 、铝合金模板标准单元局部面板强度校核铝合金模板标准单元局部面板强度按照《机械设计手册》第一卷，平板中的应力部分的说明进行设计校核。

铝合金模板局部面板按周界固定，整个面板受均布载荷计算a 0.4m ；b 0.3m ； h 4mm；q47 kN / m 2面板中心应力查表可知：C40.1968 ； C30.1344 ；则有：面板中心应力校核墙、柱处铝合金模板面板强度，则应满足墙、柱处铝合金模板面板强度满足设计要求6.3 、墙、柱处铝合金模板配件强度校核6.3.1 、墙、柱处铝合金模板模板销钉强度校核铝合金模板标准单元之间通过模板销钉连接，在混凝土侧压力的作用下，每个模板销钉在 0.4m( 最大模板宽度 ) ×0.3m（模板销钉间距）的范围内受到剪切力。

模板销钉直径16mm, 截面积 A 200.96mm2,材质Q235,抗剪设计强度[ f v] 120N / mm2,模板销钉强度应满足：模板销钉强度满足设计要求。

6.3.2 、墙、柱处铝合金模板背楞强度校核混凝土侧压力通过墙、柱处铝合金模板传递给水平方向设置的背楞，背楞通过对拉螺杆连接。

背楞最大设置间距 900mm,对拉螺杆的最大设置间距 800mm。

背楞材质为 Q235，抗拉设计强度[ f ]210N / mm2，由两根80X40X2.5矩形管制作，其抗弯截面系数 W23810mm3。

其截面如下图所示：均布载荷作用下，铝合金模板背楞上等效线载荷:q Fb 47kN / m20.9m 42.3kN / m （b取背楞设置间距900mm）铝合金模板背楞以对拉螺杆为支点，按简支梁计算铝合金模板背楞上最大弯矩校核墙、柱处铝合金模板筋板强度，则应满足墙、柱处铝合金模板筋板强度满足设计要求6.3.3 、墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度校核墙、柱处铝合金模板对拉螺杆，采用T18 梯形牙的为高强螺杆，其抗拉设计强度[ f ] 400N / mm2，对拉螺杆截面面积A189mm2。

对拉螺杆承载 0.9m× 0.8m 范围内的集中载荷。

校核墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度，则应满足墙、柱处铝合金模板对拉螺杆强度满足设计要求七、楼面、梁处铝合金模板设计计算校核7.1 、楼面、梁处铝合金模板整体强度及刚度校核楼面、梁处铝合金模板底部均设置有支撑立柱。

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铝合金窗结构设计计算书

铝合金窗结构设计计算书

铝合金窗结构设计计算书基本参数: 上海地区门窗所在位置标高=20.000(m)Ⅰ.设计依据《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T 7106-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T 7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T 7108-2002《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T 8484-2002《建筑外窗空气声隔声性能分级及检测方法》 GB/T 8485-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T 11976-2002《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2001(2006年版)《铝合金门》 GB/T 8478-2003《铝合金窗》 GB/T 8479-2003《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ 113-2003《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ 102-2003《建筑结构静力计算手册 (第二版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2007版)》Ⅱ.参考资料窗的性能分级表主要依据：《铝合金窗》GB/T 8479-2003《建筑外窗保温性能分级及检测方法》GB/T 8484-2002窗的主要性能窗的性能应根据建筑物所在地区的地理、气候和周围环境以及建筑物的高度、体型、重要性等选定。

1 抗风压性能分级指标值P3按表7规定。

表 7 抗风压性能分级单位为千帕在各分级指标值中，窗主要受力构件相对挠度单层、夹层玻璃挠度≤L/120，中空玻璃挠度≤L/180。

其绝对值不应超过15mm，取其较小值。

2 水密能性分级指标值△P按表8规定。

表8 水密性能分级3气密性能分级指标值q1，q2按表9规定。

分级指标值K按表10规定。

表10 保温性能分级分级指标值R W按表11规定。

表11 空气声隔声性能分级单位为分贝6分级指标值T r按表12规定。

7启闭力启闭力应不大于50N。

8反复启闭性能反复启闭应不少于1万次，启闭无异常，使用无障碍。

一、门窗承受荷载计算:标高为20.0m处风荷载计算W0:基本风压W0=0.55 kN/m2βgz: 20.0m高处阵风系数(按B类区计算)βgz=0.89×[1+(Z/10)-0.16]=1.687μz: 20.0m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001)(2006年版) μz=(Z/10)0.32=(20.0/10)0.32=1.248μsl:局部风压体型系数(墙面区)1、板块1200.00mm×1800.00mm=2.16m2该处从属面积为：2.16m2μsl (A)=μsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A)=-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.334}=-0.933μsl=-0.933+(-0.2)=-1.133该处局部风压体型系数μsl=1.133风荷载标准值:W k=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.687×1.248×1.133×0.550=1.312 kN/m2风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=γw×W k=1.4×1.312=1.837kN/m22、支承结构2400mm×2600mm=6.24m2该处从属面积为：6.24m2μsl (A)=μsl (1)+[μsl (10)-μsl (1)]×log(A)=-{1.0+[0.8×1.0-1.0]×0.795}=-0.841μsl=-0.841+(-0.2)=-1.041该处局部风压体型系数μsl=1.041风荷载标准值:W k=βgz×μz×μsl×W0 (GB50009-2001)（2006年版） =1.687×1.248×1.041×0.550=1.205 kN/m2风荷载设计值:W: 风荷载设计值(kN/m2)γw: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 3.2.5 规定采用W=γw×W k=1.4×1.205=1.688kN/m2二、玻璃的选用与校核本处选用玻璃种类为: 浮法平板玻璃1. 玻璃面积:B: 该处玻璃分格宽: 1.200mH: 该处玻璃分格高: 1.800mA: 该处玻璃板块面积:A=B×H=1.200×1.800=2.160m22. 该处玻璃板块自重:G AK: 玻璃板块自重:选择玻璃是中空玻璃。

铝合金窗标准计算书

铝合金窗标准计算书

一. 固定窗系列强度、挠度计算经过受力分析，选择有代表性的窗为例㈠. 玻璃强度、挠度计算玻璃分格尺寸为：a =mm h =mm a h 预选玻璃厚度：t =受力模型为四边简支按米计算⑴. 风荷载作用下的应力校核：式中σW风荷载作用下玻璃最大应力[σ]玻璃强度许用值w 风荷载设计值w =×10-3kN/m 2a 玻璃短边长t 这里t =tj 弯曲系数查表得j =×××10-3×2(×8)2=N/mm 2＜N/mm 2故预选t =mm钢化玻璃强度可以满足要求！⑵. 风荷载作用下的挠度校核：式中玻璃跨中最大挠度u 玻璃挠度许用值，取[u ]=a/ψ2跨中最大挠度系数，此处查表得ψ2=a 玻璃短边长t 玻璃厚度q K 荷载标准值，q K =W KLTC26+51———[u ]600.00496玻璃厚度25.2≤ [u ]D =———0.052819001.41σW =0.0528 1.41————16≤[σ]——0.930σW =8mm 钢化玻璃19002100=[σ] =848u =第二章 性能计算21001900=则1226 t a w ×××j Da q K 42××ψ32)1(121Etv -226 t a w ×××j D a q K 42××ψ32)1(121Etv -v 泊松比，取0.2D =×106N ·mmq K =×10-3kN/m 2[u]=a/=/=mm mm取[u]=mm××10-3×4×106=mm ＞mm故预选t =mm钢化玻璃挠度不能满足要求！固定窗玻璃最大分格出现在BC 座南立面B~C 轴之间玻璃分格尺寸为：a =mm l =mm预选玻璃厚度：t =受力模型为两边简支按米计算⑴. 风荷载作用下的应力校核：式中σW风荷载作用下玻璃最大应力[σ]玻璃强度许用值w 风荷载设计值w =×10-3kN/m 2l 玻璃跨度t 这里t =t××10-3×24×(1.2×8)2=N/mm 2＜N/mm 2 故预选t =+12A+8mm双钢化玻璃强度可以满足要求！⑵. 风荷载作用下的挠度校核：式中玻璃跨中最大挠度u 玻璃挠度许用值，取[u ]=a/D=1.0431.260≤ [u ]———u =≤[σ]σW =1.0433050[σ] =玻璃计算厚度143030508+12A+8mm 双钢化玻璃53.28————78.96 3.2831.67[u ] =20190020.341.00720＞2019006060—σW =[u ]84u =0.00496 1.00732)1(121Etv -2243 t l w ××Dl q K 38454××226aw×××jl玻璃跨度tq K荷载标准值，q K=W Kv泊松比，取0.2D=×106N·mmq K=×10-3kN/m2[u]=l/=/=mm mm取[u]=mm××10-3×4384××106=mm＞mm故预选t=+12A+8mm双钢化玻璃挠度不能满足要求！作用高度l：mm玻璃计算厚度30505.5350.83[u] =2020u =0.745——820605.53＞151.860—0.7453050—19004Da q K 42××ψ32)1(121Et v -0.7×105×+2.1×105×=N/mm 2[s ]=N/mm 2铝型材在风载荷下承载力计算× 0.7×105×0.7×105×+2.1×105×=N/mm 2[s ]=N/mm 2 故加钢芯套后强度可以满足要求！2. 刚度验算：××40.7×105×+2.1×105×39.628417328417384.263x15x4槽钢 =10816461.05＜210=1.05110.3 s a =＜5=384y max =2841731.712190035.61OK!OK!214331214331214331(´)(´))(s s a a aa I E I E Y E M ´+´´´´g )(38454,s s a a I E I E l q ´+´´×(´)1 ll-6××2×282. 风载弯矩 M 1=1.48124608219371129.5N ﹒mm=3528000 玻璃自重弯矩 M 2 =3. 风载弯曲应力 s =24600.29=82N ﹒mm1120302=24601120302l l v 1r =×821l q =×822l q =M 12t 44=mm 4钢芯套惯性矩：I s = I sy +A s ×(x-x s )2=+×(-)2=mm 4钢芯套在风载荷下承载力计算× 2.1×105×0.7×105×+2.1×105×=N/mm 2铝型材在风载荷下承载力计算43.14s s1 ==1.0511*******.2s a1 =36793536793529348168429351138.329351143.35(´))(1s s a a ss I E I E X E M ´+´´´´g )(1s s a a aa I E I E X E M ´+´´´´gDa q K 42××ψ32)1(121Etv -330.7×105×+2.1×105×=N/mm 2铝型材在玻璃自重载荷下承载力计算× 0.7×105×0.7×10×+2.1×10×=N/mm 2③. 加钢芯套后综合弯曲应力s s ==＜[s ]=N/mm 2s a ==＜[s ]=N/mm 2故加钢芯套后强度可以满足要求！2. 刚度验算：①. 风载荷作用下：62x38x12x7槽钢s a2 ==1.0521937148.751.0539883270500138.316.7210102.440.57050029.1398832(´)(´))(2s s a a aa I E I E Y E M ´+´´´´g 2221s s s s +2221a a s s +4,Da q K 42××ψ32)1(121Etv --3。

铝合金门窗计算书

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10.329 11.33333333 0.393518519 0.416666667 0.833333333 19.440
铝合金门窗计算书
设计编号 55系列断桥隔热平开门 名称 5+6A+5中空玻璃 5+6A+5中空钢化玻璃 LPM1324 1300*2400 3.120 外框(上+左右) 外框(下) 门扇 中梃 1 压线 3.12 铝合金型材合计 胶条 耐候胶 多点锁 合页 55系列断桥隔热平开门 LPM0821 800*2100 1.680 5+6A+5中空钢化玻璃 外框(上+左右) 外框(下) 门扇 压线 铝合金型材合计 胶条 耐候胶 多点锁 合页 55系列断桥隔热平开门 LPM1024 1000*2400 2.400 5+6A+5中空钢化玻璃 外框(上+左右) 外框(下) 门扇 压线 铝合金型材合计 胶条 耐候胶 多点锁 合页 CX115E+C2209 CX119E+C2226 CX123E C2305 5.200 1.000 6.800 6.800 1.717 3.424 1.598 0.231 CX115E+C2209 CX119E+C2226 CX123E C2305 5.000 0.800 5.800 5.800 1.717 3.424 1.598 0.231 CX115E+C2209 CX119E+C2226 CX123E CX117E C2305 6.100 1.300 11.400 2.400 12.200 1.717 3.424 1.598 1.339 0.231 型材编号厚度(mm) 1樘长度(m) 米重(kg/m) 1樘工程量 0.960 2.160 10.474 4.451 18.217 3.214 2.818 39.174 47.2 0.790598291 1 4 1.680 8.585 2.739 9.268 1.340 21.932 23.2 1.150793651 1 2 2.400 8.928 3.424 10.866 1.571 24.790 27.2 0.944444444 1 2 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 4 1 1 1 1 1 4 樘数 1 1
铝合金模板计算书

铝合金模板计算书

铝合金模板计算书一、工程概况4层以上为标准层，标准层层高均2.9m。

标准层梁、板、柱、墙模板采用铝合金模板系统。

该铝合金模板系统为铝框组合模板，铝合金模板系统具有模板安装、拆模施工方便，平整度、垂直度、砼成型可达到清水模板砼效果。

模板周转次数可达120多次。

铝合金模板系统是建设部推广的节能、环保产品。

梁、板、柱、墙模板为定型组合模板。

梁、板模板支撑采用外管为φ60×2.0㎜，内管为φ48×2.0㎜的可调节钢管支撑。

标准层梁最大截面200×650㎜，楼板最大厚度为120㎜。

梁、板模板支撑计算主要包括梁、楼面板、楼面龙骨、SL和BB。

在竖向荷载作用下验算它们的强度和挠度。

砼墙系统计算主要包括铝合金墙板，穿墙螺丝，钢背楞。

在混凝土侧压力作用下验算它们的强度及挠度。

二、计算参数1、材料特性铝型材（型号6063）弹性模量，E 68900 mm4200 N/mm2屈服强度，Fy）200 N/mm2抗弯强度设计值（0.8 Fy抗剪强度设计值（0.5F） 100 N/mm2y铝面板（型号3303）铝背楞（Q235）弹性模量，E 200000 mm42屈服强度，Fy 235 N/mm）210 N/mm2抗弯强度设计值（0.9 Fy抗剪强度设计值（0.5F） 150 N/mm2y2、设计标准荷载：铝模自重＝25×10×10-3＝0.25KN/㎡施工荷载＝2.0 KN/㎡混凝土密度＝2.5 KN/㎡·允许挠度设计值不能超过跨度的1/270。

三、楼板模板计算A．楼面板计算B．楼面龙骨计算C．楼面单顶计算D．楼面板和墙身板连接件SL计算E．BB条计算F．附录11、楼面荷载作用路径分析：楼面混凝土→铝面板→加强结构（包括工字筋DRX及边框PRDX）→楼面龙骨→BB条（BEAMBAR）楼面支撑2、楼面板计算计算过程中，所有构件均按简支梁进行受力分析。

虽然假设与实际受力情况不完全一致，但偏安全。