施工升降机防坠安全器标准探析
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标准规范Ｉ ｓ Ｎ。ＡＲ。＆ Ｅｓ
施工升降机防坠安全器标准探析
廖明华 ［中图分类号］ＴＨ２１ｌ＋．６ ［文献标识码］ｃ ［文章编号］１００１—５５４Ｘ（２０１２）０１—００９６—０２ Ａｎａｌｙｓｉｓ ｏｆ ａｎｔｉ——ｆａｌｌｉｎｇ ｓａｆｅｔｙ ｄｅｖｉｃｅ ｓｔａｎｄａｒｄ ｏｆ ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ ｈｏｉｓｔ ＬＩＡＯ Ｍｉｎｇ—ｈｕａ ｌ关于防坠安全器安装要求 ＧＢ １００５５—２００７《施工升降机安全规程》第 １１．１．２条规定： “有对重的施工升降机，当对重质 量大于吊笼质量时，应有双向防坠安全器或对重防 坠安全器装置”。 对该项规定提出如下不同见解以供讨论： （１）曳引钢丝绳式施工升降机的工作原理与 电梯相同，而电梯安全标准中有关于平衡系数的强 制性规定，即平衡系数必须在０．４～０．５范围，即对 重质量等于吊笼质量加上０．４～０．５倍额定载重量。 因此，对于曳引式钢丝绳施工升降机而言，不存在 对重的质量小于吊笼质量的情况。 （２）对重质量大于吊笼质量的安全风险其实 质是吊笼上行超速，需要采取安全防护措施，即施 工升降机应该配置上行超速保护装置。而双向防坠 安全器或对重防坠安全器装置在施工升降机中均属 上行超速保护装置之一，但还有很多其它类似装置 也具有上行超速保护功能，如无齿永磁同步曳引机 的制动器、钢丝绳夹绳装置等。 （３）对曳引钢丝绳式施工升降机，在标准中 还应规定对其曳引能力进行验算，即应从源头上确 保曳引系统在任何工况下有足够的曳引能力，以防 止钢丝绳在曳引轮上打滑而出现溜车事故。 （４）当采用无齿永磁同步曳引机时，无论是 对重质量大于吊笼侧质量，还是吊笼质量大于对重 侧质量，当曳引机断电且控制器失效时，都有可能 出现质量大的一侧（对重或吊笼）向下溜车。此时 曳引机处于发电制动状态，大部分能量由曳引机所 消耗，所以只会匀速下滑，决不会出现急速下滑。 综上所述，ＧＢ １００５５—２００７《施工升降机安全
９６ 建筑机械２０１２ １（上半月刊 规程》对于某个器件或部件的结构型式作出明确规 定似乎不妥。技术标准应该只提出功能性或安全性 的要求和约束条件，不必对结构型式作出明确规 定。技术标准不应妨碍更不应约束技术创新，应该 给技术创新留有足够的空间。 如果完全按照上述标准要求加装双向防坠安 全器，将使产品结构复杂化和成本上升，显然不符 合产品设计的技术经济Ｉ生要求。 ２关于防坠安全器的试验 ＧＢ／Ｔ １００５４—２００５《施工升降机》标准有如下 表述： ５．２．８．３防坠安全器装机使用时，应按吊笼额 定载重量进行坠落试验。以后每３个月应进行一次 额定载重量的坠落试验。 ６．２．４．１２．５对ｓｓ型施工升降机进行坠落试验 时，将吊笼上升约３ｍ后停住，作模拟断绳试验 （应是突然断绳、不能以松绳代替断绳），试验防 坠安全装置的可靠性。 对这２条标准之规定提出以下不同见解以供 讨论： （１）对于已经交付在用的施工升降机，规定 每３个月进行一次额定载重量条件下的坠落试验， 而且是突然断绳，这条规定不具可操作性。在用钢 丝绳式施工升降机不可能在施工现场进行断绳试 验，至少是不能用简单快捷的方式在施工现场进行 坠落试验。 ［收稿日期］２０１１－０７—０４ ［通讯地址］廖明华，四ＪＩ１省成都市崇州工业集中发展区
创新大道大洋孵化园 （２）防坠安全器作为一个安全部件，其型式 试验与整机中防坠安全器部分的试验应该是有区别 的。防坠安全器的型式试验是在额定载重量和自由 落体条件下的坠落试验，而进行整机试验时，首先 应确认防坠安全器已通过型式试验合格，而施工升 降机整机的防坠安全器试验应该是检修速度下的模 拟试验，以考核其动作的可靠性为目的。 （３）上述标准其实已经允许对防坠安全器进 行模拟断绳试验，但后面的表述又规定要突然断 绳，不能以松绳代替断绳，明显是有矛盾的。 （４）如果严格执行这条规定，每３个月进行 一次额定载重条件下的坠落试验，这无论对防坠安 全器本身还是施工升降机整机都将产生致命的损 伤，因为这种极端工况下的试验对设备本身带有一 定的破坏性，所以这种要求是不合理的。
（上接９５页） 功率控制，ｔ２段采用变功率控制，控制方式采用增 量式闭环ＰＩＤ控制，如式（１）所示。ＰＩＤ的３个控 制常数可根据经验值结合现场调试确定。 ＝ＪＰ（Ｆ １）＋ Ｄ（Ｅｒ－２ＥＫ＿ｌ＋ ２） （１） 其中 为控制增量；Ｅ为控制对象的偏差。 控制器可以实时从发动机的ＥＣＭ读取当前发 动机水温及进气温度，并通过安装在油箱底部的电 压型温度传感器读取当前液压油温度，系统根据预 先设定的程序，采用ＰＩＤ闭环控制，调节发动机的 转速以及风扇泵的排量。当控制器检测油温过高 时，会自动降低发动机转速以及风扇泵排量来满足 散热需求；当检测的温度过低时，控制器自动将 风扇泵的排量降到最低，风扇维持最小工作转速状 态，从而达到节能降噪的目的。但是系统检测的温 度对象为３个不同的温度，当液压油温、发动机水 温以及发动机进气温度不是同时升高或降低时，系 统遵循水温优先于液压油温、液压油温优先于进气 温度的原则，使各个控制点的温度都工作在合理范 围内，实现液压挖掘机散热系统良好的热平衡效 果。具体流程参见图３。 考虑到更人性化的设计以及维护需求，系统 增加了反转除尘的功能。反转除尘功能存在的一大 难点是在发动机高速运转时突然使风扇反转，会对 系统硬件造成较大的冲击。为了有效解决这一问 题，采用了停机反转的策略。首先启动风扇反转功 能开关，仪表进行确认，并提醒操作者使发动机 进入熄火状态，选择风扇反转功能，然后启动发动 机，此时风扇马达才会进入反转状态。 匡
［困 囡 图３散热系统控制流程 ３存在的问题及展望 （１）由于首次采用独立散热控制技术且自主 编程，控制策略能否在保证系统散热效率的前提下 较好地实现节能和降噪目的，还需要大量的论证及 市场的考核。 （２）软件的编写过程缺少仿真，ＰＩＤ控制参 数的确认也需要大量调试数据作为依据，对于挖 掘机在不同工作环境下调试数据的采集存在一定 难度。 （３）系统硬件的可靠性需经在主机上长时问 工业考核后才能确认。 （４）反转除尘功能能否在满足客户需求的前 提下较好地符合客户的操作要求。
ＣＯＮＳＴＲＵＣＩＴＯＮ ＭＡＣＨＩＮＥＲＹ ２０１ ２．１ ９７ 囡
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