压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书

专业课程设计说明书压水堆核电厂二回路热力系统核科学与技术学院2013 年6 月目录摘要 (1)1 设计内容及要求 (2)2 热力系统原则方案确定 (2)2.1 总体要求和已知条件 (3)2.2 热力系统原则方案 (3)2.3 主要热力参数选择 (5)3 热力系统热平衡计算3.1 热平衡计算方法 (7)3.2 热平衡计算模型 (8)3.3 热平衡计算流程 (9)3.4 计算结果及分析 (17)4 结论 (17)附录附表1 已知条件和给定参数 (18)附表2 选定的主要热力参数汇总表 (19)附表3 热平衡计算结果汇总表 (24)附图1 原则性热力系图 (25)参考文献 (26)摘要压水堆核电厂二回路以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽水分离再热器、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。

本设计对该热力系统进行拟定与热平衡计算，通过列出6个回热器和汽水分离再热器中的2级再热器的热平衡方程以及除氧器中热平衡方程和质量守恒方程和汽水分离中蒸汽总量守恒，由此得到一个7元一次方程组、一个4元一次方程组，和汽水分离中的一个一元一次方程，通过求解这些方程组和方程，可以得到各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽/产量D s 的数学关系，假定一个ηe,npp 并就可以由D s =(N e /ηe,npp）η1/[( h fh - h s ’)+(1+ξd )（h s ’- h fw ）]算出D s ，由于各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽产量D s 的数学关系以同求解方程组得到进一步可以确定二回路总的新蒸汽耗量G fh ，进而的一个新核电厂的效率ηe,npp ’ =N e η1/[ G fh ( h fh - h fw )+ξd （h s ’- h fw ）],由此得到ηe,npp 和ηe,npp ’的一一对应关系ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp ）。

核电厂二回路热力系统压水堆核电厂二回路热力系统是将热能转变为电能的动力转换系统。

将核蒸汽供应系统的热能转变为电能的原理与火电厂基本相同，两种情况都是建立在朗肯循环基础之上的，当然二者也有重大差别，现代典型的压水堆核电厂二回路蒸汽初压约6.5MPa，相应的饱和温度约为281℃,蒸汽干度99.75%; 而火力发电厂使用的新蒸汽初压约18MPa，温度为535℃甚至更高。

因此，压水堆核电厂的理论热效率必然低于火电厂。

火力发电厂与压水堆核电厂毛效率的参考数字分别约为39%和34%。

火力发电厂通常将在高压缸作功后的排汽送回锅炉进行火力再热; 在核电厂，用压水堆进行核再热是不现实的，只能采用新蒸汽对高压缸排汽进行中间再热。

此外，火电厂的烟气回路总是开放的。

在一个开式系统中，排入大气的工作后的载热剂温度总是高于周围环境的温度，也就是说，一些热量随载热剂排入大气而损失掉了。

而核电厂的冷却剂回路总是封闭的。

这不仅从防止放射性物质泄漏到环境是必须的，从热力学角度讲，它提高了循环的热效率。

核电厂二回路系统的功能如下：构成封闭的热力循环，将核蒸汽供应系统产生的蒸汽送往汽轮机作功，汽轮机带动发电机，将机械能变为电能。

作为蒸汽和动力转换系统，在核电厂正常运行期间，本系统工作的可靠性直接影响到核电厂技术经济指标。

从安全角度讲，二回路的另一个主要功能是将反应堆衰变热带走，为了保证反应堆的安全，二回路设置了一系列系统和设施，保障一回路热量排出，如蒸汽发生器辅助给水系统、蒸汽排放系统、主蒸汽管道上卸压阀及安全阀等就是为此设置的。

控制来自一回路泄漏的放射性水平。

二回路系统设计上，能提供有效的探测放射性漏入系统的手段和隔离泄漏的方法。

同常规发电厂的实际热力系统一样，核电厂二回路热力系统，可分为局部热力系统和全面热力系统（又称为全厂热力系统）。

局部热力系统表示某一热力设备同其它设备之间或某几个设备之间的特定联系，而全面热力系统则表示全部主要的和辅助的热力设备之间的特定联系。

压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书目录目录 (1)摘要 (1)1、设计要求 (1)2、设计内容 (1)3、热力系统原则方案 (2)3.1 汽轮机组 (2)3.2 蒸汽再热系统 (2)3.3 给水回热系统 (2)4、主要热力参数选定 (3)4.1 一回路冷却剂的参数选择 (3)4.2 二回路工质的参数选择 (3)4.2.1 蒸汽初参数的选择 (3)4.2.2 蒸汽终参数的选择 (3)4.2.3 蒸汽中间再热参数的选择 (3)4.2.4 给水回热参数的选择 (3)5、热力计算方法与步骤 (4)5.1 计算步骤如下面的流程图 (4)5.2 根据流程图而写出的计算式 (5)6、你热力计算数据 (8)6.1 已知条件和给定参数 (8)6.2 主要热力参数选定 (9)6.3 热平衡计算结果表格 (13)6.4 程序及运行结果 (14)6.4.1 用MATLAB程序如下。

(14)6.4.2 运算结果如下图所示。

(17)7、热力系统图 (21)8、结果分析与结论 (22)9、参考文献 (22)摘要二回路系统是压水堆核电厂的重要组成部分，其主要功能是将反应堆一回路系统产生并传递过来的热量转化为汽轮机转动的机械能，并带动发电机组的转动，最终产生电能。

二回路系统的组成以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。

反应堆内核燃料裂变产生的热量由流经堆芯的冷却剂带出，在蒸汽发生器中传递给二回路工质，二回路工质吸热后产生一定温度和压力的蒸汽，通过蒸汽系统输送到汽轮机高压缸做功或耗热设备的使用，汽轮机高压缸做功后的乏汽经汽水分离再热器再热后送入低压缸继续做功，低压缸做功后的废气排入冷凝器中，由循环冷却水冷凝成水，经低压给水加热器预热，除氧后用高压给水加热器进一步加热，后经过给水泵增压送入蒸汽发生器，开始下一次循环。

二回路热力系统初步设计表格和程序结果分析与结论本次设计中的参数选择接近于压水堆核电厂的真实参数，所设计的压水堆核电厂二回路的热效率为31.19%，与在役核电厂的效率相接近，可以说本设计符合实际生产的需要，因此本设计是个较为成功的设计。

已知条件和给定参数序号项目符号单位数值1 核电厂输出电功率N e MW 10002 一回路能量利用系数η10.9953 蒸汽发生器排污率ξd 1.05%4 汽轮机组机械效率ηm0.955 发电机效率ηge0.996 新蒸汽压损Δp fh MPa 5%7 再热蒸汽压损Δp rh MPa 6%8 回热抽汽压损Δp e, j MPa 4%9 低压缸排汽压损Δp cd kPa 5%10 高压给水加热器出口端差θh,u℃ 311 低压给水加热器出口端差θl,u℃ 212 加热器效率η h 0.9813 给水泵效率ηfwp,p0.5814 给水泵汽轮机内效率ηfwp,ti0.7915 给水泵汽轮机机械效率ηfwp,tm0.9016 给水泵汽轮机减速器效率ηfwp,tg0.9817 循环冷却水进口温度T sw,1℃2418 循环冷却水温升ΔT sw℃719 冷凝器传热端差δT℃ 4主要热力参数选定项目符号单位计算公式或来源数值序号P c MPa 选定15.61 反应堆冷却剂系统运行压力2 反应堆冷却剂的饱和温度T c,s℃查水和水蒸汽表确定345.33 反应堆出口冷却剂过冷度ΔT sub℃选定，15~20 184 反应堆出口冷却剂温度T co℃T co =T c,s −ΔT sub327.35 反应堆进出口冷却剂温升ΔT c℃选定356 反应堆进口冷却剂温度T ci℃T ci =T co− ΔT c292.37 二回路蒸汽压力P s MPa 选定 6.58 蒸汽发生器出口新蒸汽温T fh℃p s对应的饱和温度280.9度9 蒸汽发生器出口新蒸汽干度x fh % 选定 99.75 10 循环冷却水温升 ΔT sw ℃ 选定 7 11 冷凝器传热端差 δT ℃ 选定4 12 冷凝器凝结水饱和温度 T cd ℃ T cd =T sw,1 + ΔT sw +δT 35 13 冷凝器的运行压力 P cd kPa T cd 对应的饱和压力 5.63 14 高压缸进口蒸汽压力 P h,i MPa 新蒸汽压损5% 6.17 15 高压缸进口蒸汽干度x h,i % 散热导致焓值下降，造成干度下降99.35 16 高压缸内效率 η h,i 选定0.79 17 高压缸排汽压力 p h,z MPa 根据最佳分缸比选定 0.74 18 高压缸排汽干度 x h,z % 由内效率等计算 86.05 19 汽水分离器进口蒸汽压力 p sp,i MPa 等于高压缸排气压力 0.74 20 汽水分离器进口蒸汽干度 x sp,i % 等于高压缸排气干度 86.05 21 第一级再热器进口蒸汽压力 p rh1,i MPa 考虑4%的压损0.71 22 第一级再热器进口蒸汽干度 x rh1,i % 选定 99.5 23 第二级再热器进口蒸汽压力 p rh2,i MPa 考虑2%的压损 0.696 24 第二级再热器进口蒸汽温度 T rh2,i ℃ 平均焓升计算 208.64 25 第二级再热器出口蒸汽压力 p rh2,z MPa 考虑压损为2% 0.682 26 第二级再热器出口蒸汽温度 T rh2,z ℃ 平均焓升计算 261.9 27 低压缸进口蒸汽压力 p l,i MPa 考虑压损0.002Mpa 0.68 28 低压缸进口蒸汽温度T l,i ℃ 根据热再热蒸汽焓值计算261.5 29 低压缸内效率 η l,i 选定0.89 30 低压缸排汽压力 p l,z MPa 冷凝器压力与排汽压损之和 0.00593 31 低压缸排汽干度 x l,z % 根据低压缸内效率等计算89.04 32 回热级数 Z 选定 6 33 低压给水加热器级数 Z L 选定 4 34 高压给水加热器级数Z H 选定2 35给水回热分配Δh fwkJ/kgfw h fw cdh h Z-∆=92.2436 低压加热器给水参数第1级进口给水压力MPa凝水泵出口压力，因为0.45第1级回热器参数凝水泵对凝水做功加压第1 级进口给水比焓h lfwi, 1kJ/kg h lfwi, 1 = h lfwo, 0146.64第1 级出口给水比焓h lfwo, 1kJ/kg h lfwo, 1= h lfwi, 1+Δh fw238.88第1 级进口给水温度T lfwi,1℃按(p cwp ,h lfwi, 1)查水蒸汽表35第1级出口给水温度T lfwo, 1℃按(p cwp, h lfwo, 1)查水蒸汽表56.98第1级汽侧疏水温度℃出口给水温度与出口端差之和58.98第1级汽侧疏水比焓kJ/kg 查水蒸汽表246.89第1级汽侧压力MPa 查水蒸气表0.01902第2级回热器参数第2级进口给水压力MPa 考虑均匀压降0.445 第2 级进口给水比焓h lfwi,2kJ/kg h lfwi,2= h lfwo, 1238.88第2 级出口给水比焓h lfwo, 2kJ/kg h lfwo, 2= h lfwi, 2+Δh fw331.12第2级进口给水温度T lfwi, 2℃按(p cwp ,h lfwi, 2)查水蒸汽表56.98第2 级出口给水温度T lfwo, 2℃按(p cwp, h lfwo, 2)查水蒸汽表79.01第2级汽侧疏水温度℃出口给水温度与出口端差之和81.01第2级汽侧疏水比焓kJ/kg 查水蒸汽表339.19第2级汽侧压力MPa 查水蒸汽表0.04939第3极回热器参数第3级进口给水压力MPa 考虑均匀压降0.44 第3 级进口给水比焓h lfwi, 3kJ/kg h lfwi, 3 = h lfwo, 2331.12第3级出口给水比焓h lfwo,3kJ/kg h lfwo,3= h lfwi, 3+Δh fw423.36第3级进口给水温度T lfwi, 3℃按(p cwp ,h lfwi, 3)查水蒸汽表79.01第3 级出口给水温度T lfwo, 3℃按(p cwp, h lfwo, 3)查水蒸汽表100.95第3级汽侧疏水温度℃出口给水温度与出口端差之和102.95第3级汽侧疏水比焓kJ/kg 查水蒸汽表431.55第3级汽侧压力MPa 查水蒸汽表0.11257第4级回热器参数第4级进口给水压力MPa 考虑均匀压降0.435 第4 级进口给水比焓h lfwi,4kJ/kg h lfwi, 4= h lfwo, 3423.36第4 级出口给水比焓h lfwo, 4kJ/kg h lfwo,4= h lfwi, 4+Δh fw515.6第4 级进口给水温度T lfwi, 4℃按(p cwp ,h lfwi, 4)查水蒸汽表100.95第4级出口给水温度T lfwo, 4℃按(p cwp, h lfwo, 4)查水蒸汽表122.75第4级汽侧疏水温度℃出口给水温度与出口端差之和124.75第4级汽侧疏水比焓kJ/kg 查水蒸汽表524第4级汽侧压力MPa 查水蒸汽表0.23044 37 除氧器进口给水比焓h dea,i kJ/kg Ldea ,i lfw o ,Z h h515.6 38 除氧器出口给水比焓 h dea kJ/kg h dea = h dea,i +Δh fw 607.84 39 除氧器出口给水温度T dea ℃ h dea 对应的饱和水温度 144.34 40 除氧器运行压力p dea MPa T dea 对应的饱和压力 0.408141 高压加热器给水参数第6级第6 级进口给水压力 MPa 给水泵出口压力因为给水泵对给水加压6.6第6 级进口给水比焓 h hfwi,6 kJ/kg h hfwi, 6 = h hfwo, 5 607.84 第6 级出口给水比焓 h hfwo, 6 kJ/kg h hfwo, 6= h hfwi, 6+Δh fw 700.08 第6 级进口给水温度 T hfwi,6 ℃ 按(p cwp ,h hfwi, 6)查水蒸汽表 144.34 第6级出口给水温度 T hfwo, 7 ℃ 按(p cwp , h hfwo, 1)查水蒸汽表 164.87 第6级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端差之和167.87 第6级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 709.88 第6级汽侧压力MPa 查水蒸汽表 0.7521第7级第7 级进口给水压力 MPa 考虑压降 6.55 第7 级进口给水比焓 h hfwi,7 kJ/kg h hfwi,7= h hfwo, 6 700.08 第7 级出口给水比焓 h hfwo, 7 kJ/kg h hfwo, 7= h hfwi, 7+Δh fw 792.32 第7级进口给水温度 T hfwi, 7 ℃ 按(p cwp ,h hfwi, 7)查水蒸汽表 164.87第7级出口给水温度T hfwo, 7 ℃ 按(p cwp , h hfwo, 7)查水蒸汽表 186 第7级汽侧疏水温度 ℃ 出口给水温度与出口端差之和189 第7级汽侧疏水比焓 kJ/kg 查水蒸汽表 803.11 第7级汽侧压力MPa 查水蒸汽表 1.2277 42 低压缸抽汽参数第1 级 第1 级抽汽压力 p les, 1 MPa 汽侧压力与压损之和 0.01981 第1级抽汽干度 x les, 1 % 根据内效率计算 92.32 第1级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2427.49 第2级 第2 级抽汽压力 p les,2 MPa 汽侧压力与压损之和 0.05144 第2 级抽汽干度 x les, 2 % 根据内效率计算 95.80 第2级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2496.02 第3级 第3级抽汽压力 p les, 3 MPa 汽侧压力与压损之和 0.11726 第3 级抽汽干度 x les, 3 % 根据内效率计算 99.32 第3级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2666.77 第4第4级抽汽压力 p les,4 MPa 汽侧压力与压损之和 0.24004 第4级抽汽干度x les, 4%根据内效率计算100级 第4级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2778.58 43 高压缸抽汽 第6级 第6级抽汽压力 p hes,6 MPa 汽侧压力与压损之和 0.78344 第6级抽汽干度 x hes, 6 % 根据内效率计算 86.21 第6级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2484.45 第7级 第7级抽汽压力 p hes, 7 MPa 汽侧压力与压损之和 1.27890 第7 级抽汽干度 x hes, 7 % 根据内效率计算 87.96 第7级抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表2548.26 44 再热器抽汽参数第1级 来自高压缸的抽汽压力MPa 选定 2.5 抽汽干度 % 根据内效率计算 91.18 抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2639.77 疏水比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 962 第2级来自新蒸汽的抽汽压力MPa 考虑压损后的压力 6.11 抽汽温度 ℃ 查询水蒸汽表276.8 抽汽干度 % 选定 99.4 抽汽比焓 kJ/kg 查询水蒸汽表 2783.35 疏水比焓kJ/kg 查询水蒸汽表1219.9 45再热器中的平均焓升kJ/kg选定113.3热平衡计算结果表格序号项目 符号单位 计算结果 1核电厂效率 e p p N % 31.192 反应堆功率 lesi G MW 63.206110⨯ 3 蒸汽发生器总蒸汽产量 s D Kg/s 31.605110⨯4 汽轮机高压缸耗汽量 sh p G Kg/s 31.456210⨯5 汽轮机低压缸耗汽量 slp GKg/s 1050 6 第一级再热器耗汽量 srh 1G Kg/s 72.2848 7 第二级再热器耗汽量 srh 2G Kg/s 77.5703 8 除氧器耗汽量 sd ea G Kg/s 33.9644 9给水泵汽轮机的耗汽量sfw p GKg/s71.479310 给水泵的给水量 fw G Kg/s 1622 11 给水泵扬程fw p HMPa6.19212 高压缸抽汽量第1级高压给水再热器抽汽量 h es1G Kg/s 68.0272 第1级高压给水再热器抽汽量h es2GKg/s68.916713 低压缸抽汽量第1级低压给水再热器抽汽量 le s1G Kg/s 43.1850 第2级低压给水再热器抽汽量 le s2G Kg/s 45.6102 第3级低压给水再热器抽汽量 le s3G Kg/s 45.9056 第4级低压给水再热器抽汽量le s4GKg/s47.45741.1 程序及运行结果1.1.1 用MATLAB 程序如下。

目录摘要 ................................................................................................................................. I Abstract ........................................................................................................................... III 第1章绪论 .. (1)1.1 研究背景及意义 (1)1.2 国内外研究现状及发展趋势 (2)1.3二回路热力系统简介 (3)1.4 主要研究工作 (4)第2章计算方法及工况的选取 (5)2.1 计算方法的选取 (5)2.2 工况选定 (6)2.2.1 汽轮机机组各工况简介 (6)2.2.2本设计的工况选定 (6)第3章CNP1500压水堆核电站热力计算 (7)3.1 计算目的及主要内容 (7)3.2 计算所需原始资料 (7)3.2.1 电厂原始参数 (7)3.2.2 其他数据 (8)3.2.3 简化条件 (9)3.3 热平衡法分析计算 (9)3.3.1 汽轮机进汽参数计算 (9)3.3.2 凝汽器参数计算 (9)3.3.3 制作回热系统汽水参数表 (9)3.3.4 制作系统汽态线 (11)3.3.5 定功率法原则性热力计算 (12)第4章二回路热力系统初步设计 (23)4.1 主蒸汽系统（一次蒸汽系统） (23)4.1.1 设计概述 (23)4.1.2 系统功能 (23)4.1.3 系统设计分析 (24)4.2 再热蒸汽系统 (24)4.2.1 设计概述 (24)4.2.2 系统功能 (25)4.2.3 主要系统设备 (25)4.2.4 正常运行工况 (26)4.2.5 低负荷工况 (27)4.3 给水回热系统 (27)4.3.1 设计概述 (27)4.3.2 系统功能 (28)4.3.3 系统设计分析 (29)4.4 旁路系统 (31)4.4.1 设计概述 (31)4.4.2 CNP1500的旁路系统 (31)4.4.3 系统功能 (32)4.4.4 系统的控制模式 (32)4.5 加热器疏水系统 (33)4.5.1 设计概述 (33)4.5.2 疏水方式 (33)4.5.3 危机疏水 (33)4.5.4 排汽系统设计 (34)4.6 蒸汽发生器排污利用系统 (34)4.6.1 设计概述 (34)4.6.2 系统功能 (34)4.6.3 系统示意图 (35)4.6.4 控制阀、隔离阀及放射性监测点 (35)4.6.5 系统运行 (36)4.7 辅助蒸汽系统 (36)4.7.1 设计概述 (36)4.7.2 系统功能 (36)4.8 凝结水系统 (37)4.8.1 设计概述 (37)4.8.2 系统组成及阀门的布置 (37)第5章各蒸汽管道的管径计算及选型 (38)5.1 管径的选取 (38)5.1.1 相关计算公式 (38)5.2 具体管道管径计算 (38)5.2.1 主蒸汽相应管道 (38)5.2.2高压加热器H1相关抽汽管道计算 (40)5.2.3 除氧器H2抽汽管道相关抽汽管道计算 (41)5.2.4 低压加热器H3相关抽汽管道计算 (41)5.2.5 低压加热器H4相关抽汽管道计算 (42)5.2.6 低压加热器H5相关抽汽管道计算 (42)5.2.7 低压加热器H6相关抽汽管道计算 (43)5.2.8 各蒸汽管道和抽汽管道管径 (43)5.3 管材选取 (44)5.3.1 管材选取特点 (44)5.3.2 管材选取原则 (45)5.3.3 各管道材料的选择 (45)第6章总结与展望 (47)参考文献 (49)致谢 (50)附录 (51)CNP1500压水堆核电站热力计算及二回路热力系统初步设计摘要本设计分为三个部分，分别进行了CNP1500压水堆核电站热力计算及二回路热力系统初步设计。

哈尔滨工程大学压水堆核电厂二回路热力系统设计————————————————————————————————作者：————————————————————————————————日期：专业课程设计说明书压水堆核电厂二回路热力系统班级：20101513学号：2010031408姓名：刘争知指导教师：刘中坤核科学与技术学院2013 年6 月目录摘要 (1)1 设计内容及要求 (2)2 热力系统原则方案确定 (2)2.1 总体要求和已知条件 (3)2.2 热力系统原则方案 (3)2.3 主要热力参数选择 (5)3 热力系统热平衡计算3.1 热平衡计算方法 (7)3.2 热平衡计算模型 (8)3.3 热平衡计算流程 (9)3.4 计算结果及分析 (17)4 结论 (17)附录附表1 已知条件和给定参数..........................................18附表2 选定地主要热力参数汇总表....................................19附表3 热平衡计算结果汇总表........................................24附图1 原则性热力系图. (25)参考文献 (26)摘要压水堆核电厂二回路以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽水分离再热器、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备地汽水管道构成地热力循环，实现能量地传递和转换.本设计对该热力系统进行拟定与热平衡计算，通过列出6个回热器和汽水分离再热器中地2级再热器地热平衡方程以及除氧器中热平衡方程和质量守恒方程和汽水分离中蒸汽总量守恒，由此得到一个7元一次方程组、一个4元一次方程组，和汽水分离中地一个一元一次方程，通过求解这些方程组和方程，可以得到各点地抽气量和各个管路中地流量与新蒸汽/产量Ds地数学关系，假定一个ηe,npp 并就可以由Ds=(Ne/ηe,npp）η1/[( hfh - hs’)+(1+ξd)（hs’- hfw）]算出Ds ，由于各点地抽气量和各个管路中地流量与新蒸汽产量Ds地数学关系以同求解方程组得到进一步可以确定二回路总地新蒸汽耗量Gfh，进而地一个新核电厂地效率ηe,npp ’=Neη1/[ Gfh ( hfh - hfw)+ξd（hs’- hfw）],由此得到ηe,npp 和ηe,npp ’地一一对应关系ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp）.选一个较为合理地ηe,npp作为初值进行试算，得到一个ηe,npp ’.把计算出地核电厂效率ηe,npp ’与初始假设地ηe,npp分别代回到Gcd 、Gcd’，若不满足| Gcd - Gcd’|/Gcd<1%,则以(ηe,npp+ε）作为初值进行再试算，返回ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp）进行迭代计算，直至满足要求.当满足要| Gcd - Gcd’|/ Gcd <1%后，再校核ηe,npp和ηe,npp ’地大小.当|ηe,npp-ηe,npp ’|>0.1%,则以(ηe,npp +ε）作为初值返回ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618 /ηe,npp ）从头再试算校算，直至满足要求.对最终效率不满意时可合理地调整各设备地运行参数，直至求出电厂效率满意为止.用得到满足要求地ηe,npp ’去计算各个参量，并制作一张热力系统图.1 内容设计及要求本课程设计地主要任务，是根据设计地要求，拟定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并完成该方案在满功率工况下地热平衡计算.本课程设计地主要内容包括：（1）确定二回路热力系统地形式和配置方式；（2）根据总体需求和热工约束条件确定热力系统地主要热工参数：（3）依据计算原始资料，进行原则性热力系统地热平衡计算，确定计算负荷工况下各部分汽水流量及其参数、发电量、供热量及全厂性地热经济指标；（4）编制课程设计说明书，绘制原则性热力系统图.通过课程设计要达到以下要求：（1）了解、学习核电厂热力系统规划、设计地一般途径和方案论证、优选地原则；（2）掌握核电厂原则性热力系统计算和核电厂热经济性指标计算地内容和方法；（3）提高计算机绘图、制表、数据处理地能力；（4）培养学生查阅资料、合理选择和分析数据地能力，掌握工程设计说明书撰写地基本原则.2 热力系统原则方案确定压水堆核电厂二回路系统地主要功能是将蒸汽发生器所产生地蒸汽送往汽轮机，驱动汽轮机运行，将蒸汽地热能转换为机械能；汽轮机带动发电机运行，将汽轮机输出地机械能转换为发电机输出地电能.电站原则性热力系统表明能量转换与利用地基本过程，反映了发电厂动力循环中工质地基本流程、能量转换与利用过程地完善程度.为了提高热经济性，压水堆核电厂二回路热力系统普遍采用包含再热循环、回热循环地饱和蒸汽朗肯循环.2.1 总体要求和已知条件压水堆核电厂采用立式自然循环蒸汽发生器，采用给水回热循环、蒸汽再热循环地热力循环方式,额定电功率为1000MW.汽轮机分为高压缸和低压缸，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离再热器.给水回热系统地回热级数为7级，包括四级低压给水加热器、一级除氧器和两级高压给水加热器.第1级至第4级低压给水加热器地加热蒸汽来自低压缸地抽汽，除氧器使用高压缸地排汽加热，第6级和第7级高压给水加热器地加热蒸汽来自高压缸地抽汽.各级加热器地疏水采用逐级回流地方式，即第7级加热器地疏水排到第6级加热器，第6级加热器地疏水排到除氧器，第4级加热器地疏水排到第3级加热器，依此类推，第1级加热器地疏水排到冷凝器热井.汽水分离再热器包括中间分离器、第一级蒸汽再热器和第二级蒸汽再热器，中间分离器地疏水排放到除氧器；第一级再热器使用高压缸地抽汽加热，疏水排放到第6级高压给水加热器；第二级再热器使用蒸汽发生器地新蒸汽加热，疏水排放到第7级高压给水加热器.主给水泵采用汽轮机驱动，使用来自主蒸汽管道地新蒸汽，汽轮机地乏汽直接排入主汽轮发电机组地冷凝器，即给水泵汽轮机与主发电汽轮机共用冷凝器.凝水泵和循环冷却水泵均使用三相交流电机驱动，正常运行时由厂用电系统供电.2.2 热力系统原则方案2.2.1 汽轮机组压水堆核电厂汽轮机一般使用低参数地饱和蒸汽，汽轮机由一个高压缸、2-3个低压缸组成，高压缸、低压缸之间设置外置式汽水分离器.单位质量流量地蒸汽在高压缸内地绝热焓降约占整个机组绝热焓降地40%，最佳分缸压力（即高压缸排汽压力）约为高压缸进汽压力地12%-14%.2.2.2蒸汽再热系统压水堆核电厂通常在主汽轮机地高、低压缸之间设置汽水分离-再热器，对高压缸排汽进行除湿和加热，使得进入低压缸地蒸汽达到过热状态，从而提高低压汽轮机运行地安全性和经济性.汽水分离-再热器由一级分离器、两级再热器组成，第一级再热器使用高压缸地抽气加热，第二级再热器使用蒸汽发生器地新蒸汽加热.中间分离器地疏水排放到除氧器，第一级、第二级再热器地疏水分别排放到不同地高压给水加热器.2.2.3给水回热系统给水回热系统由回热加热器、回热抽汽管道、凝给水管道、疏水管道等组成.回热加热器按照汽水介质传热方式不同分为混合式加热器和表面式加热器，其中高压、低压给水加热器普遍采用表面式换热器，除氧器为混合式加热器.高压给水加热器采用主汽轮机高压缸地抽汽进行加热，除氧器采用高压缸地排汽进行加热，低压给水加热器采用主汽轮机低压缸地抽汽进行加热.高压给水加热器地疏水可采用逐级回流地方式，最终送入除氧器；低压给水加热器地疏水可以全部采用逐级回流地方式，最终送入冷凝器.给水回热系统地三个基本参数是给水回热级数、给水温度以及各级中地焓升分配.选择给水回热级数时，应考虑到每增加一级加热器就要增加设备投资费用，所增加地费用应该能够从核电厂热经济性提高地收益中得到补偿；同时，还要尽量避免热力系统过于复杂，以保证核电厂运行地可靠性.因此，小型机组地回热级数一般取为1-3级，大型机组地回热级数一般取为7-9级.压水堆核电厂中普遍使用热力除氧器对给水进行除氧，从其运行原理来看，除氧器就是一个混合式加热器.来自低压给水加热器地给水在除氧器中被来自汽轮机高压缸地排汽加热到除氧器运行压力下地饱和温度，除过氧地饱和水再由给水泵输送到高压给水加热器，被加热到规定地给水温度后再送入蒸汽发生器.大型核电机组一般采用汽动给水泵，能够很好地适应机组变负荷运行，可以利用蒸汽发生器地新蒸汽、汽轮机高压缸地抽汽或者汽水分离再热器出口地热再热蒸汽驱动给水泵汽轮机，因而具有较好地经济性.给水泵汽轮机排出地乏汽被直接排送到主汽轮发电机组地冷凝器.2.3 主要热力参数选择2.3.1一回路冷却剂地参数选择从提高核电厂热效率地角度来看，提高一回路主系统中冷却剂地工作压力是有利地.但是，工作压力提高后，相应各主要设备地承压要求、材料和加工制造等技术难度都增加了，反过来影响到核电厂地经济性.综合考虑，设计时压水堆核电厂主回路系统地工作压力为15.5MPa，对应地饱和温度为344.76℃.为了确保压水堆地安全，反应堆在运行过程中必须满足热工安全准则，其中之一是堆芯不能发生水力不稳定性，所以反应堆出口冷却剂地欠饱和度选为16℃.2.3.2二回路工质地参数选择二回路系统地参数包括蒸汽发生器出口蒸汽地温度与压力（蒸汽初参数）、冷凝器运行压力（蒸汽终参数）、蒸汽再热温度、给水温度和焓升分配等.(1) 蒸汽初参数地选择压水堆核电厂地二回路系统一般采用饱和蒸汽，蒸汽初温与蒸汽初压为一一对应关系.根据朗肯循环地基本原理，在其它条件相同地情况下，提高蒸汽初温可以提高循环热效率.目前二回路蒸汽参数已经提高到 5.0-7.0Mp，为了提高核电厂经济性并保证安全，二回路蒸汽参数选为6.0MPa.(2) 蒸汽终参数地选择在热力循环及蒸汽初参数确定地情况下，降低汽轮机组排汽压力有利于提高循环热效率.但是，降低蒸汽终参数受到循环冷却水温度Tsw,1、循环冷却水温升ΔTsw以及冷凝器端差δt 地限制.除了对热经济性影响之外，蒸汽终参数对汽轮机低压缸末级叶片长度、排汽口尺寸均有重要影响，因此，综合考虑多方面因素，并选取南方地区循环冷却水温度为24℃，取凝结水地温度为36℃.当凝结水地温度选为36℃，忽略了凝结水地过冷度，则冷凝器地运行压力等于凝结水温度对应地饱和压力.（3）中间再热参数地选择蒸汽再热循环地最佳再热压力取决于蒸汽初终参数、中间再热前后地汽轮机内效率、中间再热后地温度与中间再热加热蒸汽地压力和给水回热加热温度等.选择高压缸排气压力为高压缸进气压力地13%.高压缸地排汽进入汽水分离器，经过分离器除湿后，再依次进入第一级再热器和第二级再热器加热，在汽水分离器再热器中地总压降为高压缸排汽压力地7%.经过两级再热器加热后地蒸汽温度接近新蒸汽温度，一般情况下，第二级蒸汽再热器出口地热再热蒸汽（过热蒸汽）比用于加热地新蒸汽温度要低13～15℃左右，可取14℃.为便于计算，假设再热蒸汽在第一级再热器和第二级再热器中地焓升相同.再求得各级进出口压力及温度.蒸汽再热压力地选择应该使高、低压缸排汽地湿度控制在14%之内，可据此选择中间分离器地进口压力（相当于高压缸排汽压力）和低压缸排气压力.(4) 给水回热参数地选择给水地焓升分配：多级回热分配采用了汽轮机设计时普遍使用地平均分配法，即每一级给水加热器内给水地焓升相等.每一级加热器地给水焓升为107.978kj/kg.采用平均分配法时，先确定每一级加热器地理论给水焓升为132.863kj/kg，得到蒸汽发生器地最佳给水比焓1080.866kj/kg.按照蒸汽发生器运行压力和最佳给水比焓确定最佳给水温度，按一定关系定出实际给水温度.再次通过等焓升分配地方法确定每一级加热器内给水地实际焓升为107.978kj/kg.选定除氧器地工作压力，除氧器地运行压力应该略低于高压缸地排汽压力.再分别对高压给水加热器和低压给水加热器进行第二次焓升分配.对于高压给水加热器，每一级地给水焓升为108.103/kg.对于低压给水加热器（包括除氧器），每一级地给水焓升为107.49kj/kg.给水回热系统中地压力选择：除氧器地运行压力应该略低于高压缸地排汽压力，除氧器出口水温等于除氧器运行压力对应地饱和温度.一般情况下，取凝水泵出口压力为除氧器运行压力地3-3.2倍，取3.1.一般情况下，取给水泵出口压力为蒸汽发生器二次侧蒸汽压力地1.15-1.25倍，取1.2.抽汽参数地选择：给水加热器蒸汽侧出口疏水温度（饱和温度）与给水侧出口温度之差称上端差（出口端差）.高压给水加热器出口端差取3℃，低压给水加热器出口端差取2℃.对于每一级给水加热器，根据给水温度、出口端差即可确定加热用地抽汽温度.由于抽气一般是饱和蒸汽，由抽汽温度可以确定抽汽压力（考虑回热抽气压损）.3 热力系统热平衡计算3.1 热平衡计算方法进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中地串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”地计算次序，即从抽汽压力最高地加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低地加热器.这样计算地好处是每个方程式中只出现一个未知数Ds，适合手工计算，并且易于编程.热力计算过程使用地基本公式是热量平衡方程、质量平衡方程和汽轮机功率方程.3.2 热平衡计算模型热力计算地一般流程如下：3.3 热平衡计算流程第一步：计算给水泵汽轮机地耗汽量：给水泵汽轮机汽为新蒸汽，排汽参数等于高压缸排汽；给水泵有效输出功率Nfwp=1000Gfw ×Hfwp /ρfw kW给水泵有理论功率ηfwp,t= Nfwp/ηfwp,pηfwp,tiηfwp,tmηfwp,tg给水泵地扬程Hfwp=6.4434MPa则其耗汽量Gs,fwp=Nfwp/ηfwp,pηfwp,tiηfwp,tmηfwp,tgHa，ηfw p,p——汽轮给水泵组地泵效率，取0.58；ηfwp,ti，ηfwp,tm，ηfwp,tg——分别给水泵组汽轮机地内效率、机械效率和减速器效率，分别取0.80，0.90和0.98；Ha为高压缸进出口焓降，为297.01/kg代入数值得Gfwp,s=0.059245Ds第二步：对汽水分离器列蒸汽守恒方程：G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/ Xrh1,iGdXh,z=(Gd-G0)Xrh1,i .................1*求得G0=Gd(Xrh1,i-Xh,z)/ Xrh1,i ，把Xrh1,i =0.995 、Xh,z =0.8632 代入可得G0 =0.13246Gd对7级回热器列热平衡方程：[Ges,7(hes,7-hew,7)+Ga(ha’-hew,7)]ηh=(1+ξd)Ds△hfw ........................ 2*对6级回热器列热平衡方程：[Ges,6(hes,7-hew,6)+Gb(hb’-hew,6)+Ges,7(hew,7-hew,6)]ηh=(1+ξd)Ds△hfw.................3*对除氧器列热平衡方程：[(Ges,7+Ges,6+Ga+Gb)hew,6+Gcd+hlfwi+G0hGo’+Gchc]=(1+ξd)Ds hlfwi,5 .................4*对除氧器列质量守恒衡方程：Gcd+Ga+Gb+GC+G0+Ges,7+Ges,6=(1+ξd)Ds ................5*对汽水分离再热器中第一级再热器列热平衡方程(Gd-G0) Δh=Gb(hb-hb’)ηh .................6*对汽水分离再热器中第一级再热器列热平衡方程(Gd-G0)Δh=Ga(ha-ha’)ηh .................7*新蒸汽产量等于总耗气量：Ds=Ges,7+Ges,6+Ga+Gb+GC+Gd+Gfwp,s ................8*其中：ha’为第二级再热器加热蒸汽地疏水比焓；Ga新蒸汽中用于再热地质量流量，kg/sGb从高压缸抽取用于再热地蒸汽质量，kg/sGc高压缸排气中排到除氧器地质量流量，kg/sGd从高压缸排气进入到低压缸地质量流量，kg/sG0为汽水分离器中分离出来地质量流量，kg/shb’为第一级再热器加热蒸汽地疏水比焓，kJ/kgha’为第二级再热器加热蒸汽地疏水比焓，kJ/kghG0’为汽水分离器中分离水地比焓，kJ/kghc,hd均为高压缸排气比焓，kJ/kg△h为再热器平均焓值升，kJ/kg联立上述7个方程并代入相关数值，求得：Ga=0.0448Ds ；Gb=0.0429Ds ；Gc=0.0273Ds ；Gd=0.7125Ds ；Ges,6=0.0556Ds ；Ges,7=0.0577Ds ；Gcd=0.6878Ds第三步：[Ges,3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)]ηh=Gcd△hfwηh=Gcd△hfw对4级回热器列热平衡方程：Ges,4(hes,4-hew,4)ηh=Gcd△hfw ..................9*对3级回热器列热平衡方程：[Ges,3 (hes,3-hew,3)+ Ges,4(hew,4-hew,3)]ηh=Gcd△hfw ..................10*对2级回热器列热平衡方程：[Ges,2 (hes,2-hew,2)+(Ges,4+Ges,3)(hew,3-hew,2)]ηh=Gcd△hfw ..................11*对1级回热器列热平衡方程：[Ges,1 (hes,1-hew,1)+(Ges,1+Ges,2+Ges,3+Ges,4)(hew,2-hew,1)]ηh=Gcd△hfw ..........12*联立9*～12*方程并代入相关数值，求得：Ges,1=0.0428 Gcd ；Ges,2=0.0445 Gcd 。

专业课程设计说明书压水堆核电厂二回路热力系统核科学与技术学院2013 年6 月目录摘要 (1)1 设计内容及要求 (2)2 热力系统原则方案确定 (2)2.1 总体要求和已知条件 (3)2.2 热力系统原则方案 (3)2.3 主要热力参数选择 (5)3 热力系统热平衡计算3.1 热平衡计算方法 (7)3.2 热平衡计算模型 (8)3.3 热平衡计算流程 (9)3.4 计算结果及分析 (17)4 结论 (17)附录附表1 已知条件和给定参数 (18)附表2 选定的主要热力参数汇总表 (19)附表3 热平衡计算结果汇总表 (24)附图1 原则性热力系图 (25)参考文献 (26)摘要压水堆核电厂二回路以郎肯循环为基础，由蒸汽发生器二次侧、汽水分离再热器、汽轮机、冷凝器、凝水泵、给水泵、给水加热器等主要设备以及连接这些设备的汽水管道构成的热力循环，实现能量的传递和转换。

本设计对该热力系统进行拟定与热平衡计算，通过列出6个回热器和汽水分离再热器中的2级再热器的热平衡方程以及除氧器中热平衡方程和质量守恒方程和汽水分离中蒸汽总量守恒，由此得到一个7元一次方程组、一个4元一次方程组，和汽水分离中的一个一元一次方程，通过求解这些方程组和方程，可以得到各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽/产量D s 的数学关系，假定一个ηe,npp 并就可以由D s =(N e /ηe,npp）η1/[( h fh - h s ’)+(1+ξd )（h s ’- h fw ）]算出D s ，由于各点的抽气量和各个管路中的流量与新蒸汽产量D s 的数学关系以同求解方程组得到进一步可以确定二回路总的新蒸汽耗量G fh ，进而的一个新核电厂的效率ηe,npp ’ =N e η1/[ G fh ( h fh - h fw )+ξd （h s ’- h fw ）],由此得到ηe,npp 和ηe,npp ’的一一对应关系ηe,npp ’ =1/（6.708-1.1618/ηe,npp ）。

压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书班级：学号：姓名：院系名称：核科学与核技术学院专业名称：核工程与技术指导教师：2013年6月目录1. 目的和要求............................................................................ 错误！未定义书签。

2. 任务和内容............................................................................ 错误！未定义书签。

3. 热力系统原则方案确定方法................................................ 错误！未定义书签。

3.1 热力系统原则方案....................................................... 错误！未定义书签。

3.1.1. 拟定热力系统方案的基本原则...................... 错误！未定义书签。

3.1.2 拟定热力系统方案的基本要求........................ 错误！未定义书签。

3.2 主要热力参数选定....................................................... 错误！未定义书签。

3.2.1 一一回路冷却剂的参数选择............................ 错误！未定义书签。

3.2.2 二回路工质的参数选择.................................... 错误！未定义书签。

4. 热力计算方法与步骤 (1)4.1整理原始资料 (2)4.2核蒸汽供应系统热功率计算 (3)4.3 各级回热量计算 (3)4.5低压缸功率计算： (4)4.6高压给水加热器的耗气量计算： (5)4.7所需实际新蒸汽量计算 (5)4.8核电厂热效率计算： (6)5. 结论及分析 (6)附录 (7)附表1 已知条件和给定参数 (7)附表2 确定的主要热力参数汇总表 (8)附表3 热平衡计算结果汇总表 (12)1.热力计算方法与步骤进行机组原则性热力系统计算采用常规计算法中的串联法，对凝汽式机组采用“由高至低”的计算次序，即从抽汽压力最高的加热器开始计算，依次逐个计算至抽汽压力最低的加热器。

第七章压水堆核电站的二回路系统及设备第七章压水堆核电站的二回路系统及设备7.1 主蒸汽系统主蒸汽系统将蒸汽发生器产生的新蒸汽输送到主汽轮机和其他用汽设备及系统。

与主蒸汽系统直接相关的设备是：主汽轮机高压缸、汽轮机轴封系统(CET)、汽水分离再热器(MSR)、蒸汽旁路排放系统(GCT)、主给水泵汽轮机(APP)、辅助给水泵汽轮机(ASG)、除氧器(ADG)和蒸汽转换器(STR)。

三台蒸汽发生器顶部引出的三根外径为Φ812.8mm主蒸汽管，分别穿过反应堆厂房(安全壳)；进入主蒸汽隔离阀管廊，并以贯穿件作为主蒸汽管在安全壳上的锚固点。

穿过主蒸汽隔离阀管廊后进入汽轮机厂房，然后合并为一根外径为Φ936mm的公共蒸汽母管，再将蒸汽引向各用汽设备和系统。

如图7.1所示。

在主蒸汽隔离阀管廊中的每根主蒸汽管道上装有一个主蒸汽隔离阀，其下游安装了一个横向阻尼器。

主蒸汽隔离阀上游的管道上装有7只安全阀，一个大气排放系统接头和一个向辅助给水泵汽轮机供汽的接头。

大气排放系统接头和辅助给水泵汽轮机供汽接头之所以要接在主隔离阀的上游，是考虑到当二回路故障蒸汽隔离阀关闭时大气排放系统和辅助给水系统还能工作。

在主蒸汽隔离阀两侧还接有一条旁路管，其上装有一个气动隔离阀，在机组启动时平衡主蒸汽隔离阀两侧的蒸汽压力，并在主蒸汽管暖管时提供蒸汽。

在汽轮机厂房内，从蒸汽母管上引出四根Φ631mm的管道与主汽轮机的四个主汽门相连，向汽轮机高压缸供汽。

此外，从蒸汽母管两头还引出二条通往凝汽器两侧的蒸汽旁路排放总管。

管上各引出6条通往凝汽器的蒸汽排放管，去主给水泵汽轮机、除氧器、蒸汽转换器、汽水分离再热器和轴封的供汽管。

两条蒸汽排放总管由一根平衡管线连接在一起。

(1)主蒸汽隔离阀主蒸汽隔离阀为对称楔形双闸板闸阀。

正常运行时全开，但在收到主蒸汽管线隔离信号后能在5秒内关闭。

隔离阀的执行机构是一个与氮气罐相连的液压缸。

氮气进入液压缸活塞的上部，其名义bar a。

目录摘要 (I)Abstract (III)第1章绪论 (1)1.1 研究背景及意义 (1)1.2 国内外研究现状及发展趋势 (2)1.3二回路热力系统简介 (3)1.4 主要研究工作 (4)第2章计算方法及工况的选取 (5)2.1 计算方法的选取 (5)2.2 工况选定 (6)2.2.1 汽轮机机组各工况简介 (6)2.2.2本设计的工况选定 (6)第3章CNP1500压水堆核电站热力计算 (7)3.1 计算目的及主要内容 (7)3.2 计算所需原始资料 (7)3.2.1 电厂原始参数 (7)3.2.2 其他数据 (8)3.2.3 简化条件 (9)3.3 热平衡法分析计算 (9)3.3.1 汽轮机进汽参数计算 (9)3.3.2 凝汽器参数计算 (9)3.3.3 制作回热系统汽水参数表 (9)3.3.4 制作系统汽态线 (11)3.3.5 定功率法原则性热力计算 (12)第4章二回路热力系统初步设计 (23)4.1 主蒸汽系统（一次蒸汽系统） (23)4.1.1 设计概述 (23)4.1.2 系统功能 (23)4.1.3 系统设计分析 (24)4.2 再热蒸汽系统 (24)4.2.1 设计概述 (24)4.2.2 系统功能 (25)4.2.3 主要系统设备 (25)4.2.4 正常运行工况 (26)4.2.5 低负荷工况 (27)4.3 给水回热系统 (27)4.3.1 设计概述 (27)4.3.2 系统功能 (28)4.3.3 系统设计分析 (29)4.4 旁路系统 (31)4.4.1 设计概述 (31)4.4.2 CNP1500的旁路系统 (31)4.4.3 系统功能 (32)4.4.4 系统的控制模式 (32)4.5 加热器疏水系统 (33)4.5.1 设计概述 (33)4.5.2 疏水方式 (33)4.5.3 危机疏水 (33)4.5.4 排汽系统设计 (34)4.6 蒸汽发生器排污利用系统 (34)4.6.1 设计概述 (34)4.6.2 系统功能 (34)4.6.3 系统示意图 (35)4.6.4 控制阀、隔离阀及放射性监测点 (35)4.6.5 系统运行 (36)4.7 辅助蒸汽系统 (36)4.7.1 设计概述 (36)4.7.2 系统功能 (36)4.8 凝结水系统 (37)4.8.1 设计概述 (37)4.8.2 系统组成及阀门的布置 (37)第5章各蒸汽管道的管径计算及选型 (38)5.1 管径的选取 (38)5.1.1 相关计算公式 (38)5.2 具体管道管径计算 (38)5.2.1 主蒸汽相应管道 (38)5.2.2高压加热器H1相关抽汽管道计算 (40)5.2.3 除氧器H2抽汽管道相关抽汽管道计算 (41)5.2.4 低压加热器H3相关抽汽管道计算 (41)5.2.5 低压加热器H4相关抽汽管道计算 (42)5.2.6 低压加热器H5相关抽汽管道计算 (42)5.2.7 低压加热器H6相关抽汽管道计算 (43)5.2.8 各蒸汽管道和抽汽管道管径 (43)5.3 管材选取 (44)5.3.1 管材选取特点 (44)5.3.2 管材选取原则 (45)5.3.3 各管道材料的选择 (45)第6章总结与展望 (47)参考文献 (49)致谢 (50)附录 (51)CNP1500压水堆核电站热力计算及二回路热力系统初步设计摘要本设计分为三个部分，分别进行了CNP1500压水堆核电站热力计算及二回路热力系统初步设计。

压水堆核电厂二回路初步设计说明书哈尔滨工程大学本科生课程设计（二）压水堆核电厂二回路热力系统初步设计说明书班级：学号：姓名：院系名称：核科学与技术学院专业名称：核工程与核技术指导教师:目录摘要………………………………………………………………………………1 设计内容与要求………………………………………………………………2 热力系统原则方案确定………………………………………………………2.1总体要求和已知条件…………………………………………………2.2热力系统原则方案……………………………………………………2.3主要热力参数选择……………………………………………………3 热力系统热平衡计算…………………………………………………………3.1 热平衡计算方法………………………………………………………3.2 热平衡计算模型………………………………………………………3.3 热平衡计算流程………………………………………………………3.4 计算结果及分析………………………………………………………4 结论附录………………………………………………………………………………附表1 已知条件和给定参数……………………………………………附表2 选定的主要热力参数汇总表……………………………………附表3 热平衡计算结果汇总表…………………………………………附图1 原则性热力系统图………………………………………………参考文献…………………………………………………………………………摘要本课程设计是学生在学习《核动力装置与设备》、《核电厂运行》课程后的一次综合训练，是实践教学的一个重要环节。

通过课程设计使学生进一步巩固、加深所学的理论知识并有所扩展；学习并掌握压水堆核电厂二回路热力系统拟定与热平衡计算的方法和基本步骤；锻炼提高运算、制图和计算机应用等基本技能；增强工程概念，培养学生对工程技术问题的严肃、认真和负责态度。

按照初步设计基本流程，首先确定压水堆核电厂二回路热力系统原则方案，并根据已知条件和给定参数，选择确定一、二回路工质的主要热力参数，然后采用定功率计算法对热力系统原则方案进行100%功率下的热平衡计算，确定核电厂效率、总蒸汽产量、总给水量、汽轮机耗汽量、给水泵功率和扬程等主要参数，为二回路热力系统方案设计和优化提供基础。

运行结果如下：Ne=10^6; %发电功率（KW）Ed=0.0105; %排污率n1=0.994; %一回路能量利用系数nli=0.89; %低压缸内效率nm=0.98; %汽轮机组机械效率nge=0.98; %发电机效率nh=0.98; %加热器效率Hfwp=6.7; %给水泵扬程pw=918.19; %给水密度nfwpp=0.58; %给水泵效率nfwpti=0.8; %给水泵汽轮机内效率nfwptm=0.9; %给水泵汽轮机机械效率nfwptg=0.98; %给水泵汽轮机减速器效率Hfh=2774.9846; %蒸汽发生器出口新蒸汽比焓（kj/kg）Hg=842.86; %蒸汽发生器给水比焓（kj/kg）Hps=1241.17; %蒸汽发生器运行压力下的饱和水焓（kj/kg）xhz=0.8615; %高压缸排气干度xz1=0.995; %第一级再热器的干度Hho=2480.12; %高压缸出口焓Hhi=2774.9782; %高压缸进口蒸汽焓Hli=2988.3463; %低压缸进口焓Hlo=2296.4958; %低压缸出口焓Hsrh1=2614.86; %汽水分离再热器第一级抽气焓Hzs1=1018.9756; %汽水分离再热器第一级疏水焓Hsrh2=2783.348; %汽水分离再热器第二级抽气焓Hzs2=1219.8773; %汽水分离再热器第二级疏水焓Hfw=707.227; %分离器分离水比焓h1=99.46; %高低压加热器中的平均焓升h2=117.6; %再热器中的平均焓升Hfwi=[146.6448 246.10 345.56 445.02 544.48 643.94 743.40]; %各级加热器进口焓（kj/kg）Hfwo=[246.10 345.56 445.02 544.48 643.94 743.40 842.86]; %各级加热器出口焓(kj/kg) Hc=[2377.40 2525.49 2666.18 2803.096 2480.12 2448.787 2531.89]; %每一级的给水加热器的加热蒸汽比焓Hw=[254.06 353.61 453.235 552.88 0 753.57 854.18]; %每一级给水加热器疏水比焓H=100;for Gslp=100:3000if abs(H-Hfwo(5))/Hfwo(5)<0.005H=(X*Hfwo(4)+(Ghes(1)+Ghes(2)+Gzc1+Gzc2)*Hw(6)+Gsdea*Hho+Hfw*Gslp*(xz1-xhz)/xhz)/Gfw; breakelseendfor Gfw=Gslp:3000;Nfwpp=1000*Gfw*Hfwp/pw; %给水泵有效功率Nfwpt=Nfwpp/(nfwpp*nfwptm*nfwptg); %给水泵实际功率Gsfwp=Nfwpt/(Hfh-Hho); %给水泵耗气量Ds=Gfw/(1+Ed); Gd=Gfw-Ds; %Ds为新蒸汽气量，Gd为排污量X=Gslp+Gd+Gsfwp; %假设给水量Gles(4)=h1*X/(Hc(4)-Hw(4))/nh;Gles(3)=(h1*X-nh*Gles(4)*(Hw(4)-Hw(3)))/(Hc(3)-Hw(3))/nh;Gles(2)=(h1*X-nh*(Gles(3)+Gles(4))*(Hw(3)-Hw(2)))/(Hc(2)-Hw(2))/nh;Gles(1)=(h1*X-nh*(Gles(2)+Gles(3)+Gles(4))*(Hw(2)-Hw(1)))/(Hc(1)-Hw(1 ))/nh;w1=(x-Gles(1)-Gles(2)-Gles(3)-Gles(4))*(Hli-Hlo)+Gles(1)*(Hli-Hc(1))+Gles(2)*(Hli-Hc(2))+Gles(3)*( Hli-Hc(3))+Gles(4)*(Hli-Hc(4));W1=w1*nm*nge;W2=10^6-W1; %上述程序Gles指的是低压给水再热器抽气，括号内数字为级数。