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钢结构计算书范本一、钢结构计算书概述钢结构计算书是钢结构设计过程中不可或缺的环节，它是对钢结构工程进行科学合理设计、保证结构安全可靠的基础。
计算书主要包括材料性能、构件尺寸、连接方式、荷载作用、内力分析、构件稳定、抗风抗震设计以及构造细节设计等内容。
在实际工程中，钢结构计算书编制的准确性与可靠性直接影响到钢结构工程的安全、稳定和耐久性。
二、钢结构计算书的主要内容1.材料性能：根据设计规范，对所采用的钢材、焊接材料、涂层材料等进行性能指标要求，包括强度、弹性模量、屈服强度、疲劳强度等。
2.构件尺寸：根据结构形式、受力状况、构造要求等因素，确定柱、梁、板等构件的尺寸。
3.连接方式：包括焊接连接、螺栓连接等，需考虑连接件的承载力、刚度和疲劳性能。
4.荷载作用：分析结构在各种工况下的荷载效应，包括永久荷载、可变荷载、风荷载、地震作用等。
5.内力分析：根据荷载作用，采用合适的设计方法（如静力分析、动力分析）对构件进行内力计算。
6.构件稳定：针对长细比、宽高比等参数，分析构件在受压、受弯、受扭等状态下的稳定性能。
7.抗风抗震设计：根据规范要求，进行抗风抗震设计，确保结构在风地震作用下的安全性。
8.构造细节设计：针对构件连接、节点设计、构造措施等方面，提出具体设计要求。
三、钢结构计算书的编制步骤1.收集设计资料：包括工程地质条件、场地类别、建筑功能、结构形式等。
2.确定设计依据：根据项目特点，选取合适的建筑设计规范、施工规范等。
3.编制计算书：按照设计流程，分阶段进行内力分析、稳定性分析、抗风抗震设计等。
4.审核与修改：对计算书进行反复审核与修改，确保计算结果的准确性和可靠性。
5.编制设计文件：依据计算书结果，编制钢结构设计文件，包括图纸、说明等。
四、注意事项1.计算书中应采用规范允许的计算方法、公式和参数。
2.计算过程要完整，不得遗漏重要环节。
3.计算结果要进行合理性检查，确保安全可靠。
4.计算书应采用清晰、简明的表述方式，便于审阅。
现代鲁班工程量计算书
现代鲁班工程量计算书是建筑工程中非常重要的一本参考书籍，它包含了各种建筑工程的计算方法和标准，帮助工程师和设计师准确地计算工程量，并为工程进展提供准确的数据支持。
这本计算书主要分为几个部分，每个部分都涵盖了不同的工程项目和计算方法。
其中，最常见的部分是建筑工程量计算，它包括了建筑物的各个构件的计算方法，如墙体、地板、屋顶等。
这些计算方法基于国家标准和规范，确保了工程量的准确性和可靠性。
除了建筑工程量计算，这本书还包括了其他工程项目的计算方法，如土木工程、水利工程、电力工程等。
每个项目都有自己独特的计算方法和规范，以确保工程量的准确性和合理性。
在计算书中，每个工程项目都有详细的计算步骤和示例，以便读者理解和应用。
这些示例通常是基于真实的工程项目，以增加读者的实践经验和理解能力。
这本计算书还包括了一些常用的计算工具和软件，以帮助读者更快、更准确地完成工程量计算。
这些工具和软件基于最新的技术和方法，可以大大提高计算效率和准确性。
总的来说，现代鲁班工程量计算书是建筑工程中必不可少的一本参考书籍，它提供了各种工程项目的计算方法和规范，帮助工程师和设计师准确地计算工程量，为工程进展提供准确的数据支持。
无论
是初学者还是经验丰富的专业人士，都可以从这本书中获得宝贵的知识和经验。
剪力墙结构手算计算书(剪力墙结构).doc 范本一：剪力墙结构手算计算书(剪力墙结构).doc1. 引言1.1 文档目的1.2 文档范围1.3 文档参考2. 综述2.1 剪力墙结构概述2.2 剪力墙结构的作用2.3 剪力墙结构的特点3. 设计参数3.1 结构要求3.2 剪力墙尺寸3.3 材料特性4. 荷载计算4.1 水平荷载计算4.2 垂直荷载计算4.3 剪力墙荷载传递5. 剪力墙设计5.1 剪力墙筋型选择5.2 剪力墙筋布置5.3 剪力墙筋材料选择5.4 筋条间距与截面积计算6. 剪力墙施工6.1 施工方法6.2 施工工艺6.3 施工注意事项7. 质量控制7.1 检测方法7.2 质量控制步骤7.3 现场监督要求附件：剪力墙结构设计图纸法律名词及注释：1. 建筑法：指规范建筑行为的法律法规，包括建设工程法、城市规划法等。
2. 构造物：指由人工构造或改造而成的建筑物或其他物体。
3. 结构设计：指构造物各构件的尺寸、材料、连接方式等的确定以及荷载计算、抗震设计等的相关工作。
4. 施工工艺：指施工过程中的具体方法、流程以及使用的设备、工具等。
5. 质量控制：指在施工过程中对材料、施工工艺等进行监督和检查，以确保施工质量的控制措施。
范本二：剪力墙结构手算计算书(剪力墙结构).doc1. 概述1.1 项目背景1.2 文档目的2. 设计参数2.1 结构要求2.2 荷载参数2.3 材料特性3. 受力分析3.1 剪力墙的受力分析3.2 荷载传递路径的分析4. 剪力墙设计4.1 剪力墙筋型选择4.2 剪力墙筋布置4.3 剪力墙筋材料选择4.4 筋条间距与截面积计算5. 剪力墙施工5.1 施工方法5.2 施工工艺5.3 施工注意事项6. 质量控制6.1 检测方法6.2 质量控制步骤6.3 现场监督要求附件：剪力墙结构设计图纸法律名词及注释：1. 建筑法：指规范建筑行为的法律法规，包括建设工程法、城市规划法等。
2. 构造物：指由人工构造或改造而成的建筑物或其他物体。
目录1．计算内容 (1)2．计算方法 (1)3．计算结果 (2)4．钢筋面积计算 (3)1 计算内容根据挡土墙结构型式，选取最大断面进行计算；同时选取最不利工况，当上游无水下游土体有1.5m积水情况下的挡墙稳定。
计算断面下图。
2 计算方法本次计算方法是根据北京理正软件设计研究院编制的挡土墙计算程序，土压力采用朗肯公式计算。
主要参数见下列数据及《挡土墙稳定计算过程》中“原始条件”各项数值。
考虑荷载有自重、墙侧土压力、水压力重等。
挡墙为3级建筑物，此计算工况允许安全系数为1.1；混凝土容重：25kN/m3；回填土容重：19 kN/m3；水的容重：10kN/m3；摩擦系数：0.25；修正后承载力：130.8kpa;摩擦角：28°3 计算结果墙身尺寸:墙身高: 8.000(m)墙顶宽: 0.500(m)面坡倾斜坡度: 1: 0.000背坡倾斜坡度: 1: 0.157墙趾悬挑长DL: 1.500(m)墙趾跟部高DH: 1.000(m)墙趾端部高DH0: 1.000(m)墙踵悬挑长DL1: 5.400(m)墙踵跟部高DH1: 1.000(m)墙踵端部高DH2: 1.000(m)加腋类型:不加腋钢筋合力点到外皮距离: 50(mm)墙趾埋深: 0.000(m)物理参数:混凝土墙体容重: 25.000(kN/m3)混凝土强度等级: C20纵筋级别: HRB335抗剪腹筋等级: HPB235裂缝计算钢筋直径: 20(mm)挡土墙类型: 浸水地区挡土墙墙后填土内摩擦角: 28.000(度)墙后填土粘聚力: 0.000(kPa)墙后填土容重: 19.000(kN/m3)墙背与墙后填土摩擦角: 14.000(度)地基土容重: 19.000(kN/m3)修正后地基土容许承载力: 130.800(kPa) 地基土容许承载力提高系数:墙趾值提高系数: 1.200墙踵值提高系数: 1.300平均值提高系数: 1.000墙底摩擦系数: 0.250地基土类型: 土质地基地基土内摩擦角: 30.000(度)墙后填土浮容重: 9.000(kN/m3)地基浮力系数: 1.000土压力计算方法: 朗肯主动土压力增大系数: 1.000坡线土柱:坡面线段数: 1折线序号水平投影长(m) 竖向投影长(m) 换算土柱数1 10.000 0.000 0坡面起始距墙顶距离: 0.000(m)地面横坡角度: 0.000(度)墙顶标高: 8.000(m)挡墙内侧常年水位标高: 2.200(m)挡墙外侧常年水位标高: 0.000(m)浮力矩是否作为倾覆力矩加项: 是钢筋混凝土配筋计算依据:《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）注意：墙身内力配筋计算时,各种作用力采用的分项(安全)系数为:重力不利时 = 1.200重力有利时 = 1.000主动土压力 = 1.200静水压力 = 1.200扬压力 = 1.200地震力 = 1.000===================================================================== 第 1 种情况: 一般情况[土压力计算] 计算高度为 8.000(m)处的朗肯主动土压力按假想墙背计算得到：Ea=210.771 Ex=210.771 Ey=0.000(kN) 作用点高度 Zy=2.747(m) 墙身截面积 = 15.849(m2) 重量 = 396.216 kN地下水作用力及合力作用点坐标(相对于墙面坡上角点)X分力(kN) Y分力(kN) Xc(m) Yc(m) 墙面坡侧: 0.00 0.00 0.00 0.00墙背坡侧: -24.20 -65.93 4.25 -7.27墙底面: -0.00 93.50 4.17 -8.00 整个墙踵上的土重 = 725.399(kN) 重心坐标(3.995,-3.119)(相对于墙面坡上角点)(一) 滑动稳定性验算基底摩擦系数 = 0.250滑移力= 234.971(kN) 抗滑力= 273.512(kN)滑移验算满足: Kc = 1.164 > 1.100(二) 倾覆稳定性验算相对于墙趾点，墙身重力的力臂 Zw = 3.240 (m)相对于墙趾点，墙踵上土重的力臂 Zw1 = 5.495 (m)相对于墙趾点，Ey的力臂 Zx = 8.500 (m)相对于墙趾点，Ex的力臂 Zy = 2.747 (m)验算挡土墙绕墙趾的倾覆稳定性倾覆力矩= 747.236(kN-m) 抗倾覆力矩= 5269.869(kN-m)倾覆验算满足: K0 = 7.052 > 1.500(三) 地基应力及偏心距验算基础为天然地基，验算墙底偏心距及压应力作用于基础底的总竖向力 = 1094.050(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4522.634(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离基础趾点的距离 Zn = 4.134(m)基底压应力: 趾部=139.257 踵部=118.176(kPa)最大应力与最小应力之比 = 139.257 / 118.176 = 1.178作用于基底的合力偏心距验算满足: e=0.116 <= 0.250*8.500 = 2.125(m) 墙趾处地基承载力验算满足: 压应力=139.257 <= 156.960(kPa)墙踵处地基承载力验算满足: 压应力=118.176 <= 170.040(kPa)地基平均承载力验算满足: 压应力=128.716 <= 130.800(kPa)(四) 墙趾板强度计算标准值:作用于基础底的总竖向力 = 1094.050(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=4522.634(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 4.134(m)基础底压应力: 趾点=139.257 踵点=118.176(kPa)设计值:作用于基础底的总竖向力 = 1312.860(kN) 作用于墙趾下点的总弯矩=5427.161(kN-m)基础底面宽度 B = 8.500 (m) 偏心距 e = 0.116(m)基础底面合力作用点距离趾点的距离 Zn = 4.134(m)基础底压应力: 趾点=167.108 踵点=141.811(kPa)[趾板根部]截面高度: H' = 1.000(m)截面剪力: Q = 209.814(kN)截面抗剪验算满足，不需要配抗剪腹筋截面弯矩: M = 158.197(kN-m)抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.06% < Us_min=0.20% 抗弯受拉筋: As = 2000(mm2)截面弯矩: M(标准值) = 127.144(kN-m)最大裂缝宽度：鋐max = 0.038(mm)。
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：模板设计平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算按三等跨连续梁，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×12×12/6＝24000mm3，I＝bh3/12=1000×12×12×12/12＝144000m m4承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×1=8.838kN/mq1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)b] = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.638kN/mq1活=(γQ×Q1k)×b=(1.4×3)×1=4.2kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1×3)×1＝6.865kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.638×0.32+0.117×4.2×0.32＝0.086kN·m σ＝M max/W＝0.086×106/24000＝3.582N/mm2≤[f]＝16.83N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×6.865×3004/(100×9350×144000)=0.28mm νmax=0.28mm≤min{300/150，10}=2mm满足要求！五、小梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.723kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.463kN/mq1活＝1.4×Q1k×b=1.4×3×0.3＝1.26kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.463×1.22+0.125×1.26×1.22＝0.49kN·m M2＝q1L12/2=2.723×0.12/2＝0.014kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.49，0.014]＝0.49kN·mσ=M max/W=0.49×106/42670=11.488N/mm2≤[f]=12.87N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.463×1.2+0.625×1.26×1.2＝2.043kNV2＝q1L1＝2.723×0.1＝0.272kNV max＝max[V1，V2]＝max[2.043，0.272]＝2.043kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.043×1000/(2×40×80)＝0.957N/mm2≤[τ]=1.39N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.119kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.119×12004/(100×8415×170.67×104)＝1. 594mm≤[ν]＝min(L/150,10)＝min(1200/150,10)＝8mm;悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.119×1004/(8×8415×170.67×104)＝0.002mm≤[ν]＝min(2×l/150,10)＝min(2×100/150,10)＝1.333mm1满足要求！六、主梁验算1、小梁最大支座反力计算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×0.3＝2.795kN/m q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)×0.3＝1.535kN/m q1活＝1.4×Q1k×b ＝1.4×3×0.3＝1.26kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3)×0.3＝2.179kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.795×1.2＝4.193kN按悬臂梁，R1＝2.795×0.1＝0.28kNR＝max[R max，R1]＝4.193kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.179×1.2＝3.269kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.179×0.1＝0.218kNR＝max[R'max，R'1]＝3.269kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.95×106/10330=188.746N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=9.487×1000×[40×602-(40-8)×522]/(8×309900×8)＝27. 49N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=1.911mm≤[ν]=min{1200/150，10}=8mm悬挑段νmax＝0.668mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=11.478kN，R2=17.873kN，R3=17.873kN，R4=11.478kN 七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N＝17.873kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算l01=hˊ+2ka=1000+2×0.7×450=1630mml0=ηh=1.2×1800=2160mmλ=max[l01，l0]/i=2160/15.9=135.849≤[λ]=150满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：小梁验算q1＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×0.3 = 2.669kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝10.961kN，R2＝17.067kN，R3＝17.067kN，R4＝10.961kN顶部立柱段：λ1=l01/i=1630.000/15.9=102.516查表得，φ＝0.573不考虑风荷载:N1=Max[R1，R2，R3，R4]=Max[10.961，17.067，17.067，10.961]=17.098kN f＝ N1/(ΦA)＝17098/(0.573×424)＝70.376N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN1w=Max[R1,R2,R3,R4]+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+0.037/1.2=17.098kN f＝ N1w/(φA)+M w/W＝17098/(0.573×424)+0.037×106/4730＝78.198N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！非顶部立柱段：λ=l0/i=2160.000/15.9=135.849查表得，φ1=0.371不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4.5=17. 877kNf=N/(φ1A)＝17.877×103/(0.371×424)=113.646N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！考虑风荷载:M w＝γQφcωk×l a×h2/10＝1.4×0.9×0.076×1.2×1.82/10＝0.037kN·mN w=Max[R1,R2,R3,R4]+γG×q×H+M w/l b=Max[10.961,17.067,17.067,10.961]+1.2×0.15×4 .5+0.037/1.2=17.908kNf=N w/(φ1A)+M w/W＝17.908×103/(0.371×424)+0.037×106/4490=121.665N/mm2≤[σ] =205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=4.5/27=0.167≤3满足要求！十、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(ωk L1Hh2+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.076×45×4.5×3.9+0.55×45×3.9)=219.164kN ·mM R=γG(G1k+0.15H/(l a l b))L1B12/2=0.9×(0.5+0.15×4.5/(1.2×1.2))×45×272/2=14300.93k N·mM T=219.164kN·m≤M R=14300.93kN·m满足要求！混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生M T=ψc×γQ(Q2k L1H+Q3k L1h1)=1×1.4×(0.25×45×4.5+0.55×45×3.9)=206.01kN·mM R=γG[(G2k+G3k)×h0+(G1k+0.15H/(l a l b))]L1B12/2=0.9×[(24+1.1)×0.15+(0.5+0.15×4.5 /(1.2×1.2))]×45×272/2=69880.801kN·mM T=206.01kN·m≤M R=69880.801kN·m满足要求！梁模板（盘扣式，梁板立柱共用）计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下：平面图立面图四、面板验算取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250m m4q1＝[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k]×b=[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×3]×1＝45.6 3kN/mq1静＝1.2×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.2×[0.1+(24+1.5)×1.35]×1＝41.43kN/mq1活＝1.4×Q1k×b＝1.4×3×1＝4.2kN/mq2＝[1×G1k+1×(G2k+G3k)×h+1×Q1k]×b＝[1×0.1+1×(24+1.5)×1.35+1×3]×1＝37.525k N/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×41.43×0.152+0.121×4.2×0.152＝0.111kN·m σ＝M max/W＝0.111×106/37500＝2.965N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×37.525×1504/(100×10000×281250)＝0.043mm≤[ν]＝min[L/150，10]＝min[150/150，10]＝1mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×41.43×0.15+0.446×4.2×0.15＝2.723kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×41.43×0.15+1.223×4.2×0.15＝7.874kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×41.43×0.15+1.142×4.2×0.15＝6.487kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393q2L=0.393×37.525×0.15＝2.212kNR2'=R4'=1.143q2L=1.143×37.525×0.15＝6.434kNR3'=0.928q2L=0.928×37.525×0.15＝5.223kN五、小梁验算承载能力极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.723/1＝2.723kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b =Max[7.874,6.487,7.874]/1= 7.874kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.723/1＝2.723kN/m小梁自重：q2＝1.2×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.036kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.2×0.5×(1.35-0.15)=0.72kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×(0.5-0.6/ 2)/2×1=0.932kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×3]×((1-0.5)-0.6/2)/2×1=0.932kN/m左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.874+0.036=7.91kN/m右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.723+0.036+0.72+0.932=4.411kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.411,7.91,4.411]=7.91kN/m正常使用极限状态：梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.212/1＝2.212kN/m梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b =Max[6.434,5.223,6.434]/1= 6.434kN/m梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.212/1＝2.212kN/m小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.6/4 =0.03kN/m梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.35-0.15)=0.6kN/m梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×(0.5-0.6/2)/2×1=0.727kN/m梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1×3]×((1-0.5)-0.6/ 2)/2×1=0.727kN/m左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=6.434+0.03=6.464kN/m右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.212+0.03+0.6+0.727=3.569kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[3.569,6.464,3.569]=6.464kN/m为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：1、抗弯验算M max＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.91×0.92，0.5×7.91×0.22]＝0.801kN·mσ=M max/W=0.801×106/64000=12.514N/mm2≤[f]=15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.91×0.9，7.91×0.2]＝4.449kNτmax=3V max/(2bh0)=3×4.449×1000/(2×60×80)＝1.39N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×6.464×9004/(100×9350×256×104)＝0.923mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mmν2＝q'l24/(8EI)＝6.464×2004/(8×9350×256×104)＝0.054mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]= min[400/150，10]＝2.667mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.91×0.9,0.375×7.91×0.9+7.91×0.2]=8.899 kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=4.962kN,R2=8.899kN,R3=7.338kN,R4= 8.899kN,R5=4.962kN正常使用极限状态R max'=[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×6.464×0.9,0.375×6.464×0.9+6.464×0.2]= 7.272kN同理可得：梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=4.015kN,R2'=7.272kN,R3'=5.91kN,R4' =7.272kN,R5'=4.015kN六、主梁验算主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.727×106/4490=161.825N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.381kNτmax=2V max/A=2×6.381×1000/424＝30.1N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax＝0.26mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[500/150，10]＝3.333mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态支座反力依次为R1=1.935kN，R2=17.165kN，R3=1.935kN立柱所受主梁支座反力依次为P1=1.935/0.6=3.225kN，P2=17.165/0.6=28.609kN，P3=1.935/0.6=3.225kN七、可调托座验算1、扣件抗滑移验算两侧立柱最大受力N＝max[R1,R3]＝max[1.935,1.935]＝1.935kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！2、可调托座验算可调托座最大受力N＝max[P2]＝28.609kN≤[N]＝30kN满足要求！八、立柱验算1、长细比验算h max=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1500,1000+2×0.7×500)=1800mmλ=h max/i=1800/15.9=113.208≤[λ]=150长细比满足要求！查表得，φ＝0.3862、风荷载计算M w＝φc×1.4×ωk×l a×h2/10＝0.9×1.4×0.031×0.9×1.52/10＝0.008kN·m根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-2010公式5.3.1-2：1)面板验算q1＝[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.35)+1.4×0.9×3]×1＝45.21kN/m2)小梁验算q1＝max{2.695+1.2×[(0.3-0.1)×0.6/4+0.5×(1.35-0.15)]+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1. 4×0.9×3]×max[0.5-0.6/2，(1-0.5)-0.6/2]/2×1，7.797+1.2×(0.3-0.1)×0.6/4}=7.833kN /m同上四～六计算过程，可得：P1＝3.18kN，P2＝28.286kN，P3＝3.18kN立柱最大受力N w＝max[P1+N边1，P2，P3+N边2]+1.2×0.15×(3.9-1.35)+M w/l b＝max[ 3.18+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+0.5-0.6/2)/2×0.9，28.286，3.18+[ 1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×3]×(0.9+1-0.5-0.6/2)/2×0.9]+0.459+0.008/1＝28. 753kNf＝N/(φA)+M w/W＝28753.141/(0.386×424)+0.008×106/4490＝177.466N/mm2≤[f]＝300N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ231-2010 第6.1.4: 对长条状的独立高支模架，架体总高度与架体的宽度之比不宜大于3 H/B=3.9/30=0.13≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算F1=N=28.753kN1、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表可得：βh=1，f t=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=130mm，u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1320×130/1000=99.579kN≥F1=28.753kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表可得：f c=8.294N/mm2，βc=1，βl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000 mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=28.753kN满足要求！墙模板（木模板）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板布置模板设计立面图四、面板验算墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×122/ 6＝12000mm3，I＝bh3/12＝500×123/12＝72000mm41、强度验算q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m面板弯矩图(kN·m)M max＝0.095kN·mσ＝M max/W＝0.095×106/12000＝7.928N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m面板变形图(mm)ν＝0.43mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算1、强度验算q＝bS承＝0.275×38.056＝10.465kN/m小梁弯矩图(kN·m)小梁剪力图(kN)M max＝0.327kN·mσ＝M max/W＝0.327×106/42670＝7.664N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！2、挠度验算q＝bS正＝0.275×29.87=8.214kN/m小梁变形图(mm)ν＝0.462mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！3、支座反力计算R1=4.507kN，R2=...R37=4.007kN，R38=5.509kN六、主梁验算1、强度验算主梁弯矩图(kN·m)M max＝0.611kN·mσ＝M max/W＝0.611×106/4490＝136.083N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！2、挠度验算主梁变形图(mm)ν＝0.369mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm满足要求！七、对拉螺栓验算对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+200]＝500mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤N t b＝17.8kN 满足要求！柱模板（设置对拉螺栓）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性二、荷载组合新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γc t0β1β2v1/2，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.5]＝min[29.87，108]＝29.87kN/m2承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9 max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42 .285＝38.056kN/m2正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2三、面板验算模板设计平面图1、强度验算最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.87＝25.404kN/m活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/mM max＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.404×0.152-0.121×1.235×0.152＝-0.065kN·m σ＝M max/W＝0.065×106/(1/6×700×122)＝3.841N/mm2≤[f]＝14.742N/mm2满足要求！2、挠度验算作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.87＝20.909kN/mν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.909×1504/(100×8925×(1/12×700×123))＝0.074mm≤[ν]＝l/400＝150/400＝0.375mm满足要求！四、小梁验算1、强度验算小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.15×38.056＝5.708 kN/m小梁弯矩图(kN·m)M max＝0.285kN·mσ＝M max/W＝0.285×106/42.67×103＝6.672N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN·m)V max＝2.346kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.346×1000/(2×40×80)＝1.1N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！3、挠度验算小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.15×29.87＝4.481 kN/m小梁变形图(mm) ν＝0.409mm≤[ν]＝1.5mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max=4.438正常使用极限状态R max=3.484五、柱箍验算模板设计立面图1、柱箍强度验算连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。
工程量计算书模板一、引言。
工程量计算书是工程项目管理中非常重要的一部分，它是对工程项目中所需材料、人工、机械等资源进行详细计算和核算的文档。
通过工程量计算书，可以有效地掌握工程项目的资源投入情况，为项目的进度和成本控制提供有力的支持。
因此，编制一份规范、准确的工程量计算书对于工程项目的顺利进行具有重要意义。
二、工程量计算书的编制要点。
1. 工程项目概况，首先需要对工程项目的基本情况进行概述，包括项目名称、地点、建设单位、设计单位等相关信息。
2. 工程量计算范围，明确工程量计算的范围，包括哪些项目需要进行量计算，具体包括哪些工程量项目。
3. 计量单位，确定工程量计算所采用的计量单位，例如长度单位、面积单位、体积单位、重量单位等。
4. 工程量清单，逐项列出需要计算的工程量项目，包括工程量项目名称、规格、数量、单位、单价等内容。
5. 计算公式，对于每一项工程量项目，需要明确计算所采用的公式和方法，确保计算的准确性。
6. 计算结果，按照工程量清单逐项进行计算，并将计算结果进行汇总，得出项目总量和总价。
7. 编制人员，列出工程量计算书的编制人员名单，确保责任明确。
三、工程量计算书的编制流程。
1. 收集资料，首先需要收集与工程项目相关的资料，包括设计图纸、施工图纸、技术规范等。
2. 初步核算，对于工程量清单中的每一项工程量项目，进行初步的核算，确定计算的基本方法和公式。
3. 详细计算，按照初步核算的结果，逐项进行详细的工程量计算，确保每一项计算的准确性和完整性。
4. 核对汇总，对计算结果进行核对和汇总，确保计算过程无误。
5. 编制报告，将计算结果整理成工程量计算书的形式，包括工程项目概况、工程量计算范围、工程量清单、计算公式、计算结果等内容。
6. 审核验收，工程量计算书完成后，需要进行内部审核和验收，确保计算结果的准确性和可靠性。
四、工程量计算书的注意事项。
1. 数据准确，在进行工程量计算时，需要确保所使用的数据准确无误，避免因数据错误导致计算结果的偏差。
建筑方案中计算书计算书是建筑方案设计过程中必不可少的一环，通过对建筑结构的力学计算，可以评估其稳定性和安全性，指导建筑设计和施工。
计算书应包含以下内容：1. 计算基础：首先要确定建筑的设计参数，包括建筑面积、高度、荷载等。
同时，还需要收集有关建筑材料和构件的参数，如混凝土的强度等。
2. 荷载计算：根据建筑的用途和规模，进行荷载计算。
荷载可分为静态荷载和动态荷载，静态荷载包括自重、固定荷载和附加荷载，动态荷载包括风荷载、地震荷载等。
3. 结构分析：根据荷载计算的结果，进行结构分析。
结构分析包括静力分析和动力分析两个方面。
静力分析主要用于确定结构的内力和变形情况，动力分析主要用于评估结构的抗震性能。
4. 结构设计：根据结构分析的结果，进行结构设计。
结构设计包括确定建筑的结构系统、选择结构材料和构件，以及计算构件的尺寸和数量等。
5. 施工图设计：根据结构设计的结果，进行施工图设计。
施工图设计包括绘制建筑平面图、立面图和剖面图，以及标注构件的位置、尺寸和材料等。
6. 施工方案：根据施工图设计的结果，确定施工方案。
施工方案包括建筑施工的步骤、施工序列和施工方法等。
7. 结构验算：根据施工图设计和施工方案，进行结构验算。
结构验算主要用于检查结构的安全性和稳定性是否符合设计要求。
8. 结构计算书：根据上述步骤，编写结构计算书。
结构计算书应包含建筑的设计参数、荷载计算、结构分析、结构设计、施工图设计、施工方案和结构验算等内容。
总结：结构计算书是建筑方案设计过程中的重要文件，通过对建筑结构的力学计算，评估建筑的稳定性和安全性，指导建筑设计和施工。
计算书应包含建筑的设计参数、荷载计算、结构分析、结构设计、施工图设计、施工方案和结构验算等内容。
土方边坡计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社等相关文献进行编制。
本工程基坑壁需进行放坡，以保证边坡稳定和施工操作安全。
基坑挖方安全边坡按以下方法计算。
一、参数信息:坑壁土类型：淤泥质二坑壁土的重度Y(kN/m3)：17.25坑壁土的内摩擦角取°)：12.5坑壁土粘聚力c(kN/m2)：12.5基坑开挖深度h (m)： 6.0二、挖方安全边坡计算:挖方安全边坡按以下公式计算：h=2xcxsin0xcos^/(Yxsin2((0-^)/2))其中仇-土方边坡角度(°)解得，sinO= 0.929贝必0= 68.326°＞中=12.50°，为陡坡坡度：1 / tan0 =0.4本工程的基坑壁最大土方坡度为1：0.4(垂直：水平)。
土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的 重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用毕肖普法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为 不变形刚体，还同时考虑了土条两侧面的作用力。
一、参数信息:条分方法：毕肖普法； 条分块数：4； 不考虑地下水位影响； 放坡参数：序号放坡高度(m)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数 1 6.00 3.00 6.00 0.00荷载参数：序号 类型 面荷载q(kPa)基坑边线距离b 0(m)宽度b 1(m)1 局布 10.00 1 4土层参数：序号土名称 土厚度 坑壁土的重度Y 坑壁土的内摩擦角6内聚力C 饱容重(m)(kN/m 3) (kN/m 3)1 淤泥质二 2.0017.25 1.002 粘性土 8.0017.25 1.00 二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
工程量计算书一、土石方工程1.平整场地清单量S=49.2*（16.2-1.8-1.8+0.2）+（3.7+0.2）*0.8*2+（3.8*2+0.2）*0.8*2+（3.1+2.6+3.1+0.2）*1*3+（2.6+0.2）*0.8*3=682.2m²计价量S′=682.2+（49.2+2*2）*2+（16.2-1.8-1+0.2+2）*2*2+3.7*2*2+3.1*2*6+2.6*2*3+（1.2*2+1.6*2+2）*3=963.8m²2.挖一般土方：挖土深度6.6-0.7=5.9mV=［（49+1.4*2）*（16.2-1-1.8+0.5*2）+（3.1*2+2.6+1.7+1）*（0.5+1.25）*2+（3.1*2+2.6+1.1*2）*（0.5+1.25）］*5.9+（3.3*3.6*3+5.95*2.6+2.6*4.4*2）*0.2=5526.453m³计价量：考虑工作面，地下室做防水，基础外边外扩1m，放坡系数：机械开挖，坑内作业，选择0.33V′=（A+2C+KH）*（B+2C+KH）*H+1/3*K²H³=（49+1.4*2+2*0.7+0.33*5.53）*（15.2+0.5+0.45+2*0.7+0.33*5.53）*5.53+1/3*0.33²*5.53³=5901.68m³3.挖基坑土方V=（2.2+0.7*2）*（2.6+0.7*2）*3*（8.18-5.53-0.7）=84.24m³4.土方回填V（垫层）=［（49+1.4*2+0.1*2）*（13.4+0.5*2+0.1*2）+（1+1.25-0.5）*（1.2+3.1*2+ 2.6+0.5+1+0.1*2）*2+（1.25+1+0.5）*（10+1.1*+0.1*2）］*0.1=84.89m³V（防水找平层）=848.9*0.07=59.423m³V（褥垫层）=850.75*0.2=170.15m³V（满堂基础）=［（49+1.4*2）*（13.4+1）+11.5*1.75*2+12.2*1.75］*0.7+（3.3*3.6*3+5.95*2.6+2.6*4.4*2）*0.9+43.2*1.95=736.095m³V（地下室）=［49.2*13.6+（3.1*2+2.6+0.2）*1.2*3］*（5.53-0.7）=3388.35m³V（回填）=5526.45+84.24-84.89-59.423-170.15-736.095-3388.35=1171.78m³5.余方弃置V=5526.45+84.24-1171.78=4438.91m³二、砌筑工程：标准层第四层1.砌体墙 200厚外墙1轴：V=［5.6（长度）*2.9（墙高）*0.2（墙厚）-0.72（扣窗）-0.532（扣梁）］*2（根数）=3.992m³V=（3.8*2.9*0.2-0.3-0.366）*2=2.076m³J轴：V=（1.9*2.9*0.2-0.54-0.19）*3=1.116m³V=（2.4*2.9*0.2-0.285-0.24）*3=2.601m³V=（1.9*2.9*0.2-0.54-0.19）*3=1.116m³H轴：V=（3*2.9*0.2-0.54-0.3）*2=1.8m³V=（2.1*2.9*0.2-0.45-0.21）*4=2.232m³V=（3.4*2.9*0.2-0.27-0.258）*4=5.776m³V=（1.4*2.9*0.2-0.126）*2=1.372m³F轴：V=（2*2.9*0.2-0.21-0.16）*4=3.16m³A轴：V=（8.8*2.9*0.2-2.312-0.688）*3=6.312m³V=（0.9*2.9*0.2-0.238-0.072）*6=1.272m³B轴：V=（2.2*2.9*0.2-0.68-0.22）*2=0.752m³V=（6.1*2.9*0.2-1.36-0.61）*2=3.136m³2.砌体墙 200厚内墙G轴：V=［6.6（长度）*2.9（墙高）*0.2（墙厚）-0.756（扣门）-0.462（扣梁）］*2=5.22m ³V=（5.7*2.9*0.2-0.756-0.387）*4=8.652m³F轴：V=（2*2.9*0.2-0.484-0.16）*3=1.548m³V=0.9*2.9*0.2*4=2.088m³E轴：V=（3.2*2.9*0.2-0.212）*4=6.576m³C轴：V=（7.4*2.9*0.2-2.76-0.868）*3=9.444m³3轴：V=（6.6*2.9*0.2-0.588（扣洞）-0.504-0.632）*6=12.624m³V=（4.2*2.9*0.2-0.378（扣门）-0.406（扣梁））*6=9.912m³4轴：V=（3.05*2.9*0.2-0.216（扣门）-0.291（扣梁））*6=7.572m³V=（1.4*2.9*0.2-0.42（扣门））*6=2.352m³V=0.7*2.9*0.2*6=2.436m³5轴：V=（6.8*2.9*0.2-0.51（扣梁））*3=10.302m³V=（1*2.9*0.2-0.08）*3=1.5m³10轴：V=（5.8*2.9*0.2-0,566）*2=5.596m³3.砌体墙 100厚内墙F轴：V=（3.5*2.9*0.1-0.1225（扣梁））*2=0.785m³2轴：V=（2.1*2.9*0.1-0.168（扣门）-0.06（扣梁））*6=2.286m³4轴：V=1.2*2.9*0.1*6=2,088m³V=（1.75*2.9*0.1-0.147（扣门）-0.0525（扣梁））6=1.848m³D轴：V=（2.45*2.9*0.0.0813（扣梁））*6=3.7752m³三、混凝土及钢筋混凝土工程：标准层第四层1.矩形梁：L8：V=0.2*0.35*3.9=0.273m 模板：S=0.2*3.9+0.35*3.9*2=3.51㎡L4：V=0.2*0.35*3.9=0.273m³模板：S=0.2*3.9+0.35*3.9*2=3.51㎡L10：V=0.2*0.35*15.5=1.085m³模板：S=0.2*15.5+0.35*15.5*2=11.63㎡L1：V=0.2*0.3*2.2*2=0.264m³模板：S=（0.2*2.2+0.3*2.2*2）*2=3.52㎡XL2：V=0.2*0.4*0.9*6=0.432m³模板：S=（0.2*0.9+0.4*0.9*2）*6=5.4㎡L3：V=0.2*0.4*8.8*3=2.112m³模板：S=（0.2*8.8+0.4*8.8*2）*3=26.4㎡L2：V=0.2*0.5*7.2*3=2.16m³模板：S=（0.2*7.2+0.5*7.2*2）*3=25.92㎡L5：V=0.2*0.35*7.8=0.546m³模板：S=0.2*7.8+0.35*7.8*2=7.02㎡XL4：V=0.2*0.45*1.6*2=0.288m³模板：S=（0.2*1.6+0.45*1.6*2）*2=3.52㎡L9：V=0.2*0.35*3.9=0.273m 模板：S=0.2*3.9+0.35*3.9*2=3.51㎡L12：V=0.2*0.35*15.5=1.085m³模板：S=0.2*15.5+0.35*15.5*2=11.63㎡L7：V=0.2*0.35*3.9=0.273m 模板：S=0.2*3.9+0.35*3.9*2=3.51㎡L6：V=0.2*0.35*7.8=0.546m³模板：S=0.2*7.8+0.35*7.8*2=7.02㎡L13：V=0.2*0.3*1.9*4=0.456m³模板：S=（0.2*1.9+0.3*1.9*2）*4=6.08㎡L11：V=0.2*0.35*14.6=1.022m³模板：S=0.2*14.6+0.35*14.6*2=13.14㎡KL1：V=0.2*0.3*2.2*4=0.528m³模板：S=（0.2*2.2+0.3*2.2*2）*4=7.04㎡KL2：V=0.2*0.3*1.8*2=0.216m³模板：S=（0.2*1.8+0.3*1.8*2）*2=2.88㎡LLK26：V=0.2*0.5*3=0.3m³模板：S=0.2*3+0.5*3*2=3.6㎡LLK2：V=0.2*0.5*5.6*2=1.12m³模板：S=（0.2*5.6+0.5*5.6*2）*2=13.44㎡LLK3：V=0.2*0.5*11*2=2.2m³模板：S=（0.2*11+0.5*11*2）*2=26.4㎡LLK1:V=0.2*0.5*3.8=0.38m³模板：S=0.2*3.8+0.5*3.8*2=4.56㎡LLK12：V=0.2*0.5*2.5=0.25m³模板：S=0.2*2.5+0.5*2.5*2=3㎡LLK19：V=0.2*0.4*3.1=0.248m³模板：S=0.2*3.1+0.4*3.1*2=3.1㎡LLK4：V=0.2*0.5*4.5*2=0.9m³模板：S=（0.2*4.5+0.5*4.5*2）*2=10.8㎡LLK24：V=0.2*0.4*2*3=0.48m³模板：S=（0.2*2+0.4*2*2）*3=6㎡LLK5：V=0.2*0.5*4.5*4=1.8m³模板：S=（0.2*4.5+0.5*4.5*2）*4=21.6㎡LLK7：V=0.2*0.5*4.4*4=1.76m³模板：S=（0.2*4.4+0.5*4.4*2）*4=21.12㎡LLK20：V=0.2*0.5*2.1*4=0.84m³模板：S=（0.2*2.1+0.5*2.1*2）*4=10.08㎡LL1：V=0.2*0.5*1.9*4=0.76m³模板：S=（0.2*1.9+0.5*1.9*2）*4=9.12㎡LLK31：V=0.2*0.5*2.4*3=0.72m³模板：S=（0.2*2.4+0.5*2.4*2）*3=8.64㎡LLK25：V=0.2*0.4*4.2*2=0.84m³模板：S=（0.2*4.2+0.4*4.2*2）*2=8.4㎡LLK8：V=0.2*0.4*3.5*4=1.12m³模板：S=（0.2*3.5+0.4*3.5*2）*4=14㎡LL2：V=0.2*0.5*1*3=0.3m³模板：S=（0.2+0.5*2）*3=3.6㎡LLK16：V=0.2*0.6*7.4=0.888m³模板：S=0.2*7.4+0.6*7.4*2=10.36㎡LLK21：V=0.2*0.35*6.5*2=0.91m³模板：S=（0.2*6.5+0.35*6.5*2）*2=11.7㎡LLK6：V=0.2*0.5*5.7*4=2.28m³模板：S=（0.2*5.7+0.5*5.7*2）*4=27.36㎡LLK13：V=0.2*0.5*6.4=0.64m³模板：S=0.2*6.4+0.5*6.4*2=7.68㎡LLK9：V=0.2*0.5*5.9*2=1.18m³模板：S=（0.2*5.9+0.5*5.9*2）*2=14.16㎡LLK22：V=0.2*0.4*6.5*2=1.04m³模板：S=（0.2*6.5+0.4*6.5*2）*2=13㎡LL3：V=0.2*0.5*1.9*2=0.38m³模板：S=（0.2*1.9+0.5*1.9*2）*2=4.56㎡LLK29：V=0.2*0.5*3=0.3m³模板：S=0.2*3+0.5*3*2=3.6㎡LLK23：V=0.2*0.4*3.1=0.248m³模板：S=0.2*3.1+0.4*3.1*2=3.1㎡LLK11：V=0.2*0.5*3.8=0.38m³模板：S=0.2*3.8+0.5*3.8*2=4.56㎡LLK15：V=0.2*0.5*2.5=0.25m³模板：S=0.2*2.5+0.5*2.5*2=3㎡LLK14：V=0.2*0.5*6.4=0.64m³模板：S=0.2*6.4+0.5*6.4*2=7.68㎡LLK17：V=0.2*0.6*7.4=0.888m³模板：S=0.2*7.4+0.6*7.4*2=10.36㎡2.直形墙Q-1 V1=1.7（长度）*2.9（墙高）*0.2（墙厚）*16（个数）=15.776m³模板：V=1.7*（2.9-0.1）*2*16=152.32㎡V2=0.6*2.9*0.2*16=5.568m³模板：S=0.6*（2.9-0.12）*2*16=53.376㎡ V3=3.8*2.9*0.2*2=4.408m³模板：S=3.8*（2.9-0.1）*2*2=42.56㎡ V4=0.5*2.9*0.2*2=0.58m³模板：S=0.5*（2.9-0.1）*2*2=5.6㎡V5=0.3*2.9*0.2*6=1.044m³模板：S=0.3*（2.9-0.12）*2*6=10.01㎡ V6=2.2*2.9*0.2*8=10.208m³模板：S=2.2*（2.9-0.12）*2*8=97.856㎡ V7=0.8*2.9*0.2*4=1.856m³模板：S=0.8*（2.9-0.1）*2*4=17.92㎡ V8=1*2.9*0.2*2=1.16m³模板：S=1*（2.9-0.1）*2*2=11.2㎡Q-2 V1=1.7*2.9*0.2*16=15.776m³模板：S=1.7*（2.9-0.1）2*16=152.32㎡ V2=0.6*2.9*0.2*16=5.568m³模板：S=0.6*（2.9-0.1）*2*16=53.76㎡4.板现浇板 100厚V1=3.5*2.8*0.1*2=1.96m³模板：S=（3.5-0.2）*（2.8-0.2）*2=17.16㎡V2=2.3*2*0.1*2=0.92m³模板：S=（2.3-0.2）*（2-0.2）*2=7.56㎡V3=3.5*2*0.1*2=1.4m³模板：S=（3.5-0.2）*（2-0.2）*2=11.88㎡V4=2.3*1.6*0.1*2=0.736m³模板：S=（2.3-0.2）*（1.6-0.2）*2=5.88㎡V5=3.5*4*0.1*2=2.8m³模板：S=（3.5-0.2）*（4-0.2）*2=25.08㎡V6=1*2*0.1*6=1.2m³模板：S=（1-0.2）*（2-0.2）*2=2.88㎡V7=1*1.6*0.1*6=0.96m³模板：S=（1-0.2）*（1.6-0.2）*6=6.72㎡V8=2.9*3.8*0.1*6=6.612m³模板：S=（2.9-0.2）*（3.8-0.2）*6=58.32㎡V9=4.2*1.6*0.1*6=4.032m³模板：S=（4.2-0.2）*（1.6-0.2）*6=33.6㎡V10=2.4*2*0.1*3=1.44m³模板：S=（2.4-0.2）*（2-0.2）*3=11.88㎡V11=2.6*2.8*0.1*4=2.912m³模板：S=（2.6-0.2）*（2.8-0.2）*4=24.96㎡V12=1.4*2*0.1*4=1.12m³模板：S=（1.4-0.2）*（2-0.2）*4=8.64㎡V13=3.6*2*0.1*4=2.88m³模板：S=（3.6-0.2）*（2-0.2）*4=24.48㎡V14=2.4*1.6*0.1*4=1.536m³模板：S=（2.4-0.2）*（1.6-0.2）*4=12.32㎡V15=3.6*4*0.1*4=5.76m³模板：S=（3.6-0.2）*（4-0.2）*4=51.68㎡现浇板 120厚V1=（2.9*2.2+3.1*2）*0.12*6=9.058m³模板：S=［（2.9-0.2）*（2.2-0.2）+（3.1-0.2）*（2-0.2）］*6=63.72㎡V2=4.2*5*0.12*6=15.12m³模板：S=（4.2-0.2）*（5-0.2）*6=115.2㎡钢筋工程量：剪力墙:1.Q-1 ①水平筋 L=1800-2*15+10d*2=1930mm=1.93mN=［(2900-50)/200+1］*2=16*2=32根（向上取整+1）质量=0.00617*8*8*1.93*32=24.39kg②纵筋L=2900+1.2Lae=2900+1.2*35*10=3320mm=3.32mN=［(900-200*2+15*2+6*2)/200+1］*2=8根（向上取整+1）质量=0.00617*10*10*3.32*8=16.39kg③拉筋L=200-2*15+2*(5d+1,9d)=253mm质量=0.00617*6*6*0.253*18=1.02kgGBZ-1 ①纵筋L=2900+Lle=2900+49*12=3488mm=3.488mL=2900-(Lle+0.3Lle)+0.3Lle+Lle+Lle=3.488mm质量=0.00617*12*12*3.49*7*2=43.4kg②箍筋L=(700+200)*2-8*20+11.9d*2=1830.4mm=1.83mN=2900/200+1=16根质量=0.00617*8*8*1.83*16=11.56kgL=(500+200)*2-8*20+11.9d*2=1382.8mm=1.38m质量=0.00617*6*6*1.38*16=4.9kgL=200-2*20+［1.9d+max(10d,75)］*2=333mm=0.333m质量=0.00617*6*6*0.333*32=2.42kgGBZ-3 ①纵筋L=2900+Lle=2900+49*12=3488mm=3.488mL=2900-(Lle+0.3Lle)+0.3Lle+Lle+Lle=3.488mm质量=0.00617*12*12*3.49*6=18.6kg②箍筋L=(400+200)*2-8*20+11.9d*2=1182.8mm=1.183mN=2900/200+1=16根质量=0.00617*8*8*1.183*16=4.2kgL=200-2*20+［1.9d+max(10d,75)］*2=333mm=0.333m 质量=0.00617*6*6*0.333*16=1.21kgD=6 理论质量小计 (1.02+4.9+2.42+4.2+1.21)*10=137.5kgD=8 理论质量小计 (11.56+24.39)*10=359.5kgD=10 理论质量小计 16.39*10=163.9kgD=12 理论质量小计 (43.4+18.6)*10=620kg。
南京工程学院毕业设计计算书作者：樊浩学号： 006102117 系部：电力工程系专业：电气工程及其自动化（继电保护方向）题目：2×100MW＋2×300MW区域性发电厂电气和继电保护部分设计指导者：吴必信教授(姓名) (专业技术职务)评阅者：吴必信教授(姓名) (专业技术职务)2006 年 6 月南京目录第一章发电厂主接线和中性点接地方式 (3)1. 方案一联络变压器容量的确定 (3)2. 方案二三绕组变压器容量的确定 (3)3. 方案四三绕组变压器容量的确定 (4)4. 方案一和方案四的经济比较 (5)4.1 方案一 (5)4.2 方案四 (7)第二章电气设备选择和短路计算 (8)1. 电气设备额定电压和额定电流的计算 (8)1.1 断路器和隔离开关 (8)2. 发电厂设备等值阻抗的计算 (10)2.1 发电机 (10)2.2 变压器 (10)2.3 220kv侧线路 (11)2.4 系统侧电抗 (11)3. 短路电流计算 (12)3.1 三绕组变压器高压侧回路断路器 (12)3.2 三绕组变压器中压侧回路断路器 (14)3.3 110kv侧双绕组变压器回路断路器 (16)3.4 220kv侧母联回路断路器 (18)3.5 110kv侧母联回路断路器 (19)第三章继电保护部分设计 (20)1. 最大运行方式下发电机回路短路电流的计算 (20)1.1．300MW发电机 (20)1.2．100MW发电机，110kv侧 (22)1.3．100MW发电机，220kv侧 (23)第一章发电厂主接线和中性点接地方式1. 方案一联络变压器容量的确定：最大综合负荷为120MW，最小综合负荷为120×65%=78MW正常运行时：最大综合负荷情况下：一台110kv侧变压器承担的负荷：100(18%) 1.1101.2⨯-⨯=MW通过中压侧的负荷：101.2212082.4⨯-=MW最小综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：101.2278124.4⨯-=MW中压侧容量：2124.4/0.85146.4S==MVA110kv侧一台主变检修：最大综合负荷情况下：通过高压侧的负荷：120101.218.8-=MW最小综合负荷情况下：通过高压侧的负荷为0高压侧容量：118.8/0.8522.1S==MVA低压侧连接厂用设备作为备用或启动厂用变压器，属于轻载。
由此得出此台变压器容量比为100/100/100。
运转时低压侧容量为高中压侧之和：146.422.1168.5+=MVA2. 方案二三绕组变压器容量的确定：最大综合负荷为120MW，最小综合负荷为120×65%=78MW正常运行时：最大综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：1(101.22120)41.2⨯-=MW2最小综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：1(101.2278)62.2⨯-=MW2中压侧容量：262.2/0.8573.2S==MVA220kv侧主变容量：S＝300 1.1(18%)/0.85357⨯⨯-=MVA110kv侧一台主变检修：通过中压侧的最大负荷：1(120101.2)9.4-=MW2中压侧容量比：2/73.2/35720.5%50%S S==<故选择容量比为110/50/1003. 方案四三绕组变压器容量的确定：最大综合负荷为120MW，最小综合负荷为120×65%=78MW 正常运行时：最大综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：1(120101.2)9.4-=MW2最小综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：1(12078)11.6-=MW2110kv侧主变检修：最大综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：112060⨯=MW2最小综合负荷情况下：通过中压侧的负荷：17839⨯=MW2所以中压侧容量为：260/0.8570.6S==MVA中压侧容量比：2/70.6/35719.8%50%S S==<故选择容量比为100/50/1004. 方案一和方案四的经济比较 4.1 方案一：4.1.1 综合总投资I O 的计算：设0O 为主体设备的投资（即变压器），单位：万元设a 为不明显的附加费用的比例系数，220kv 取70，110kv 取90 在网上查得型号为SFP －360000/220的变压器的价格为1500万元 型号为SFP7－120000/110的变压器的价格为600万元 型号为SFPS1－180000/220的变压器的价格为1000万元 则： 0(1/100)I O O a =++1500(170/100)2600(190/100)21000(170/100)=⨯+⨯+⨯+⨯+⨯+ 9080=万元 4.1.2年运行费I U 的计算设A 为变压器年电能损耗，单位kwh n 为相同变压器的台数N S 为一台变压器的额定容量，单位kVA0,K P P 为一台变压器的空载，负载有功损耗，单位kw 0,K Q Q 为一台变压器的空载，负载无功损耗，单位kvar i S 为在i t 小时内n 台变压器的总负荷，单位kVAi t 为对应于负荷i S 的运行时间，这里假设全年负荷是一恒定值，i t 为1h ，i t ∑取6000hQ k 为无功当量，即kw/kvar ，这里取0.03 0%I 为一台变压器的空载电流百分数 %k u 为一台变压器的阻抗电压百分数 （1）. 双绕组变压器： i. 型号SFP －360000/220： 0011%0.28%36000010.08100100N I Q S ==⨯= kvar 11%14.3%360000514.8100100k K N u Q S ==⨯= kvar1[(30021002)(18%) 1.1120]/0.85811.3i S =⨯+⨯-⨯-=MVA 12101011111A =()()()i Q i K Q K i N S n P k Q t P k Q t nS +∑++∑21811.32(1900.0310.08)6000(8600.03514.8)()60002360=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯2283628.813338517.9=+ 15622146.7=kwh ii. 型号SFP7－120000/110 0022%0.5%1200006100100N I Q S ==⨯= kvar22%10.5%120000126100100k K N u Q S ==⨯= kvar2120/0.85141.2i S ==MVA22202022221A =()()()i Q i K Q K i N S n P k Q t P k Q t nS +∑++∑21141.22(99.40.036)6000(4100.03126)()60002120=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯⨯11949601718690.4=+ 2913650.4=kvar（2）. 三绕组变压器： 1%k u ＝14％ 0033%0.5%1800009100100N I Q S ==⨯= kvar 133%14%180000252100100k K N u Q S ==⨯= kvar由前面计算得1i S ＝22.1MVA 2i S =146.4MVA 3i S =168.5MVA 22221233030333231A =()()()2i i i Q i K Q K i NN N N N S S S n P k Q t P k Q t nS S S S S +∑++∑++2222221(2000.039)6000(6790.03252)222.1146.4168.5 ()6000180180180=+⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯4400075.5=kwh-412A 10I U U U α=⨯++40.52(13338517.92913650.44400075.5)10 0.032102700.05810270-=⨯++⨯+⨯+⨯1998.2=万元4.2 方案四：4.2.1 综合总投资II O 的计算：在网上查得型号为OSSPS-360000/220的变压器的价格为2100万元 型号为SFP7-120000/220的变压器的价格为900万元 型号为SFP7-120000/110的变压器的价格为600万元则： 0(1/100)II O O a =+2100(170/100)2900(170/100)600(190/100)=⨯+⨯+⨯++⨯+ 9810=万元 4.2.2 年运行费的计算： （1）. 双绕组变压器 i. 型号SFP7－120000/1101100(18%) 1.1/0.85119.06i S =⨯-⨯=MVA 12101011111A =()()()i Q i K Q K i N S n P k Q t P k Q t nS +∑++∑ 2119.06(99.40.036)6000(4100.03126)()6000120=+⨯⨯++⨯⨯⨯3041417=kwh ii. 型号SFP7-120000/220 0022%0.9%12000010.8100100N I Q S ==⨯= kvar 22%13%120000156100100k K N u Q S ==⨯= kvar2100(18%) 1.1/0.85119.06i S =⨯-⨯=MVA 22202022221A =()()()i Q i K Q K i N S n P k Q t P k Q t nS +∑++∑ 2119.06(1180.0310.8)6000(3850.03156)()6000120=+⨯⨯++⨯⨯⨯3011537.5=kwh（2）. 三绕组变压器：1%k u ＝12.1％ 0033%0.39%36000014.04100100N I Q S ==⨯= kvar 133%12.1%360000435.6100100k K N u Q S ==⨯= kvar由前面计算得1i S ＝286.4MVA 2i S ＝70.6MVA 3i S ＝357MVA22221233030333231A =()()()2i i i Q i K Q K i NN N N N S S S n P k Q t P k Q t nS S S S S +∑++∑++222222(2580.0314.04)60001286.470.6357 (11640.03435.6)()60004360360180360=⨯+⨯⨯+⨯+⨯⨯++⨯⨯3101054.42989571.3=+ =6090625.7kwh-412A 10II U U U α=⨯++40.52(30414173011537.56090625.7)10 0.03298100.0589810-=⨯++⨯+⨯+⨯=1514.3万元第二章 电气设备选择和短路计算1.电气设备额定电压和额定电流的计算1.1 断路器和隔离开关1.1.1. 变压器回路：设TN I 为变压器额定电流，T N S 为变压器额定容量 （1）. 220kv 配电装置型号 SFP7－120000/220： 1220N N S U U kv ≥=1max 11.05 1.05330.7TN N TN I I I A ≥===型号 OSSPS －360000/220：高压侧： 1220N N S U U kv ≥=2max 21.05992.0TN N TN I I I A ≥===中压侧： 2110N N S U U kv ≥=2max 31.051983TN N TN I I I A ≥===（2）. 110kv 配电装置型号 SFP7－120000/110： 2110N N S U U kv ≥=3max 41.05 1.05661.3TN N TN I I I A ≥=== 1.1.2. 母线回路：（按最大一台变压器的m axI来选择）（1）. 220kv 配电装置 220N S U kv = 992N I A = （2）. 110kv 配电装置 110N S U kv = 1983N I A = 1.1.3. 线路：（1）. 220kv 配电装置：四回出线均为单回路，机组总容量减去综合最小负荷即为线路最大负荷，即： (30021002)(18%) 1.112065%731.6⨯+⨯⨯-⨯-⨯=MW 线路最大负荷电流：3m ax 564.69I A ===（2）. 110kv 配电装置变电所：（两回线）1max 111.8 1.8111.122I A =⨯=⨯=造纸厂：（两回线）2max 111.8 1.8166.722I A =⨯=⨯=电石厂：（一回线）3max 61.7I A ===化肥厂：（一回线）4max 123.5I A ===冶炼厂：（一回线）5max 185.2I A ===机械厂：（一回线）6max 123.5I A ===汽车厂：（两回线）7max 111.8 1.8111.122I A =⨯=⨯=2.发电厂设备等值阻抗的计算采用近似计算法计算元件电抗标么值，基准容量100M V A B S = 以下各原始数据均由《电气设备手册》查得 2.1 发电机：2.1.1 100MW ：1''112%18.31000.156100100100/0.85B d N X S X X S ==⋅=⨯=2.1.2 300MW ：2''234%19.151000.0543100100300/0.85B d N X S X X S ==⋅=⨯=2.2 变压器：2.2.1 110kv 侧：135%10.51000.0875100100120k B N u S X S =⋅=⨯= 2.2.2 220kv 侧： （1）两绕组：264%131000.108100100120k BN u S X S =⋅=⨯=（2）三绕组：3112132311%(%%%)(12.11218.8) 2.6522k k k k u u u u ---=++=+-=3212231311%(%%%)(12.118.812)9.4522k k k k u u u u ---=++=+-= 3313231211%(%%%)(1218.812.1)9.3522k k k k u u u u ---=++=+-=对于三绕组N S 指最大容量绕组的额定容量。
