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第35卷第1期2021年2月资源环境与工程Resources Environment&EngineeringVol.35,No.1Feb.，2021湖北省2020年优秀地学学术论文评选结果揭晓2020年湖北省地质学会联合《资源环境与工程》编辑部组织开展的湖北省2020年地学学术论文征集评选活动揭晓，经专家评审，及湖北省地质学会第十一届理事会第七次常务理事会议（通讯）审议通过，从征集的62篇论文中共评选出优秀学术论文34篇，其中一等奖5篇、二等奖13篇、三等奖16篇（详见附件）。
附件湖北省2020年优秀地学学术论文获奖名录序号论文题目作者作者单位评定等级1因子分析在大别山南麓梨木岭钼多金属矿床土壤地球化学测量中的应用周晓宁，范川，孙腾，李正华，陈冬明，李贤军湖北省地质调查院—等奖2柱前衍生高效液相色谱法测定地下水中草甘膦宋洲，罗火焰，刘田，仇秀梅,董学林，周顺超湖北省地质实验测试中心—等奖3长江沿线（宜昌一荆州段）资源环境承载力评价指标体系与实证研究李红梅，刘波，袁琴，梁晓艳湖北省地质局水文地质工程地质大队一等奖4超大吨位静载试验中锚桩法检测设备的设计与工程应用朱小华，肖艳，原力智，胡君湖北华祥建设工程质量检测有限公司、湖北省地质实验测试中心一等奖5鄂州市泽林村岩溶塌陷反复变形成因机制分析石长柏,张金朝，张云卫,张波,管琪湖北省地质局第五地质大队一等奖6鄂东南大箕山铜矿蚀变矿化分带特征研究刘冬勤，黄婉，刘孟合,华先录，闫芳湖北省地质局第一地质大队二等奖7湖北某粗面岩型铌矿工艺矿物学研究朱丹，王芳，桂博艺,鲁力，魏均启，潘诗洋湖北省地质实验测试中心、自然资源部稀土稀有稀散矿产重点实验室二等奖湖北省地质科学研究院、中南地质科8湖北省古生物科学研究和成果转化的回顾赵璧，邹亚锐,李姜丽，陈刚，吴奎，雷技创新中心、中国地质大学（武汉）、二等奖与展望雳，沈军，汪洋湖北省地质局第七地质大队、湖北省地质局第一地质大队、湖北省地质局9湖北鹤峰董家河九重坡立谷特征及其地学陈帅,陈嘉俊,陈小龙，余明，李培庆，湖北省地质科学研究院、武汉工程大二等奖意义尹伟学、浙江省第三地质大队10罗田县地热系统的成因模式及地热远景区研究王辛,江越潇，苏呈湖北省地质环境总站二等奖11江汉油田孔隙承压水重金属富集特征及成谭光超，李姗姗，李智民，彭正华，王湖北省地质局水文地质工程地质二等奖因分析研究水华大队12临沧花岗岩带三叠纪花岗岩地球化学特征曾凯湖北冶金地质研究所（中南冶金地二等奖与三稀金属成矿质研究所）13武汉市地学研学课程开发研究初探武思琴，朱文晶，刘述德，苑金玲，刘鸿飞，周冰洋,刘汉生湖北省地质科学研究院二等奖14恩施州地质遗迹旅游资源类型及综合评价陈小龙，黎方云，陈帅，余明，辛杰，王伟湖北省地质科学研究院湖北省地质调查院二等奖15高密度电法在垃圾填埋场渗滤液调查中的研究邱波,王斌战，周世昌，方程，田成富湖北省地质局地球物理勘探大队二等奖16鄂西区域地球物理特征与深部构造梁学堂，陈宇峰，张祎然，曾何胜，余文杰，李义，全浩理，刘磊，徐元璋湖北省地质局地球物理勘探大队二等奖17薪春太阳脑岩体锆石U-Pb年代学及岩石地球化学特征研究钟石玉，杨成，李书涛，石先滨，胡太平,秦志军湖北省地质调查院二等奖18铁山铁铜矿床找矿预测地质模型研究许杨，罗恒，唐林静,李连支中国冶金地质总局中南地质调查院二等奖19湖北钟祥一京山地区五峰一龙马溪组页岩吴龙，刘红亮，陈松林，王登，吴飞，湖北省地质调查院、湖北省地质勘查三等奖气地质条件及资源潜力杨洁基金管理中心20电感耦合等离子体质谱法测定土壤中有效钼的应用研究秦海娜湖北省地质局第一地质大队三等奖21武当隆起西缘南华纪锰钻成矿地质背景及成矿预测汪国虎，张昌林，周豹，杨成，范川，石先滨，秦志军,张翔阳湖北省地质调查院三等奖22基于压力自动化采集的宽量程双环入渗设备研发刘学浩，黄长生,黎义勇，肖攀，李琦中国地质调查局武汉地质调查中心、中国科学院武汉岩土力学研究所三等奖23鄂西宜昌地区五峰一龙马溪组古地貌特征及其对富有机质页岩形成的控制机理罗凡,许露露，温雅茹,周向辉，王亿湖北省地质调查院三等奖第1期湖北省2020年优秀地学学术论文评选结果揭晓135续表序号论文题目作者作者单位评定等级24宜昌市百里荒一带地热资源形成条件及开发利用意义初探袁金榜，邓海涛，向萌，张凡，何小东，林肖荣湖北省地质局第七地质大队三等奖25洪湖湖泊水质调查与富营养化研究郑雄伟，洪波，孙为国，张元培，罗军强,徐景银，吴颖，郑国权，胡青湖北省地质局地球物理勘探大队、洪湖市自然资源和规划局三等奖26湖北保康六冲坪金矿流体包裹体特征及成矿机理探讨周舟,蒋达源，雷雳，牟宗玉，向萌，范小军湖北省地质局第七地质大队三等奖27聚乙二醇凝聚重量法测定硅酸盐中二氧化硅赵前礼,任风利,霍东婵，易忠，熊金平,马雯姗湖北省地质局第四地质大队实验室三等奖28滑移式危岩体稳定性分析和治理方案研究一一以罗田县薄刀峰景区鹤松楼危岩体为例李钊，项文霞，张满湖北省地质局第三地质大队三等奖29鄂东南矿集区深部找矿物探方法技术应用刘敏,魏克涛，闫芳，刘冬勤，刘博湖北省地质局第一地质大队三等奖30鄂西宁乡式铁矿地质特征及成矿作用、成矿模式总结万传辉，王莎莎，刘林，斯小华，刘云勇湖北冶金地质研究所（中南冶金地质研究所）三等奖3I 襄樊一枣阳凹陷盆地形成演化与地质特征对应关系探讨向祥辉，韩岭，陈以春，张豪湖北省地质局第八地质大队三等奖32红安萤石矿山矿业遗迹特征与拟建萤石公园可行性探讨陈炜,龙桃成，林长谦，陈光友,陈李兰,季亚旗湖北省海外地质事业中心、湖北省地质局第六地质大队、湖北省地质局第八地质大队、湖北省红安县自然资源和规划局、西安电子科技大学三等奖33鄂西咸丰地区大隆组含页岩气地层潜力评价肖明宏，朱传伟，张号，胡磊，吕星湖北煤炭地质勘查院三等奖34综合物探方法在湖北三星寺铜多金属矿勘查中的应用吕登,牟宗玉，向萌，伍姝珊，范小军，郑斐,蒋达源湖北省地质局第七地质大队三等奖（湖北省地质学会提供）《中国矿产地质志•湖北卷》成果通过验收2021年1月20日，中国地质调查局地科院矿产资源研究所在武汉和北京两地以“现场+视频”会议方式组织专家对《中国矿产地质志•湖北卷》以及矿产地质图和成矿规律图进行了评审验收。
湖北省发展和改革委员会办公室关于公布2020年湖北省工程研究中心认定名单的通知
文章属性
•【制定机关】湖北省发展和改革委员会办公室
•【公布日期】2020.12.03
•【字号】
•【施行日期】2020.12.03
•【效力等级】地方规范性文件
•【时效性】现行有效
•【主题分类】机关工作
正文
湖北省发展和改革委员会办公室关于公布2020年湖北省工程
研究中心认定名单的通知
有关市发改委:
为深入实施创新驱动战略，完善全省产业技术创新体系，根据《湖北省工程研究中心管理办法》有关规定，经材料初审、专家答辩评审、现场核查、信用查询、集体研究、网上公示等程序，现认定“生物医用与防护材料湖北省工程研究中心”等33个湖北省工程研究中心。
请各地主管部门切实加强对省工程研究中心建设和运行的指导、监督、管理，加大政策、资金支持力度。
引导创新主体紧紧围绕省重大工程建设和重点产业发展需求，加强关键共性技术研发和工程化应用示范，加大研发投入，完善研发条件，探索长效管理运行模式，加速创新人才培养和集聚，切实为增强产业核心竞争力和发展后劲提供技术服务和支撑。
附件:2020年湖北省工程研究中心认定名单
湖北省发展和改革委员会办公室
2020年12月3日附件。
（第一批）经过各复试小组对上线考生的资格审核和复试，所复试工作领导小组对考核和体检结果进行审议，综合考虑初试复试成绩确定招收3月27日第一批参加我所复试的2012年硕士研究生通过复试（拟录取）名单，现予公布：余景锋、姜建飞（地球动力学）、崔向攀、王进、张文伟、张明辉、周小鹏、闫子超、胡晓亚、严君、徐小兵、邢宝山、段耀晖、蒙伟娟（地球动力学）、娄辛辉、宋鹏汉、侯杰、朱昌波、姚新、刘抗抗、涂小磊、马赛、郎雪、李月明、李玮、姜光政、倪玲梅、李春荣、王欣平、谭舟、杨刘杨、刘鹏、高婷婷、吴建育、高强、朱庆增、邹亚菲、邓小龙、张轩、刘锋、石晓闪、郗鹏程、田恒次（岩石学）、徐希阳（岩石学）兰州油气研究中心：赵恒、贺聪少数民族骨干计划：穆纳尔丁.托合提（第二批）经过复试小组对我所部分专业院内调剂考生的资格审核和复试，所复试工作领导小组对考核和体检结果进行审议，综合考虑初试、复试成绩确定以下四位考生通过我所复试（拟录取），现予公布：矣雷阳胡宗达赵岩杨娜备注：如发现考生本人材料虚假、严重违法违纪等情况，我所有权取消其录取资格。
公示期为2012年4月17日至2012年4月23日，经公示无异议的该名单将上报研究生院，审批后将于2012年6月中旬发放硕士录取通知书，凭录取通知书附调档函转档，不提前接收学生户口、档案及党团组织关系，不接收此类咨询。
请注意关注我所网站6月份发布的相关通知。
教育处招生咨询电话：82083062研究所招生监督电话：82998215研究生院招生监督电话：88256714北京教育考试院招生监督电话：82837219硕士推免生、直博生通过面试根据教育部、中科院研究生院相关文件精神，本着“公平公正、全面衡量、保证质量、宁缺毋滥”的原则，经过我所各面试小组对考生的资格审核、体检以及面试等综合考核，所复试工作领导小组对考核结果进行审议，最终确定以下38名同学获得我所2012年硕士推免生拟录取资格、14名同学获得直博生拟录取资格（直博生占用博士招生指标），名单公示如下（排名不分先后，公示期一周）：2012年推荐免试研究生拟录取名单序号姓名专业序号姓名专业1刘康海洋地质20赵文岩石学2戴梦雪固体地球物理学21刘瑞麟成矿与资源3高英杰固体地球物理学22刘云龙成矿与资源4耿明会固体地球物理学23张夏楠成矿与资源5郭希固体地球物理学24钟世华成矿与资源6李政固体地球物理学25黄泰誉沉积学7马晓娜固体地球物理学26樊龙刚大地构造学8赵后越固体地球物理学27高婷婷地热学9尼胜楠固体地球物理学28郭利成第四纪地质学10张乐乐固体地球物理学29刘倩倩第四纪地质学11毛慧慧固体地球物理学30李冬伟第四纪地质学12阎凤婵空间物理31洪涛古生物学与地层学13柏千惠地球动力学32韩非地球生物学14郝露露地球化学33刘浩工程地质15袁玲玲地球化学34魏振磊工程地质16赵童地球化学35邹宇工程地质17邓江夏岩石学36罗霁水文地质学18高金亮岩石学37魏亚强水文地质学19林靓岩石学38赵捷水文地质学2012年直接攻读博士研究生拟录取名单序号姓名专业导师1杨传地球化学李献华2陈双双矿物学、岩石学、矿床学刘嘉麒3崔夏红矿物学、岩石学、矿床学翟明国4单厚香矿物学、岩石学、矿床学翟明国5黄广宇矿物学、岩石学、矿床学郭敬辉6陈妍矿物学、岩石学、矿床学蔡春芳7邱正杰矿物学、岩石学、矿床学范宏瑞8姚卓森矿物学、岩石学、矿床学秦克章9郑梦天矿物学、岩石学、矿床学张连昌10曹露青固体地球物理陈凌11栾晓东固体地球物理底青云12贺可洋第四纪地质学吕厚远13夏加国地质工程胡瑞林14吕良华地质工程庞忠和中科院地质与地球物理研究所教育处2012年4月17日。
非圆形隧洞收敛-约束特征曲线的数值求解方法周辉;郑俊;张传庆;胡大伟;高阳;杨凡杰【摘要】利用应力释放法原理,在收敛-约束解析法基础上,提出了适合任意断面隧洞的收敛-约束特征曲线数值求解方法,通过与收敛-约束解析法对比验证该方法的有效性,并与常用的数值方法进行对比,最后对收敛-约束特征曲线数值求解方法的计算误差进行分析.研究结果表明:收敛-约束特征曲线数值求解方法适合非圆形隧洞,由于通过施加节点支撑反力实现应力释放,该方法同样适合应力状态复杂的隧洞;以滇中引水工程为例,将收敛-约束特征曲线数值求解方法与收敛-约束解析法的计算结果进行对比,验证了收敛-约束特征曲线数值求解方法的有效性;收敛-约束特征曲线数值求解方法计算结果存在一定的误差,其整体相对误差小于10％.收敛-约束特征曲线数值求解方法的适用性更加广泛,可为隧洞工程的初期支护优化设计及安全性评价提供参考,具有一定的工程应用价值.【期刊名称】《湖南大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(046)005【总页数】12页(P103-114)【关键词】收敛-约束法;隧洞;应力释放法;围岩特征曲线;不平衡力;应力分布【作者】周辉;郑俊;张传庆;胡大伟;高阳;杨凡杰【作者单位】中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049;中国科学院武汉岩土力学研究所岩土力学与工程国家重点实验室,湖北武汉430071;中国科学院大学,北京100049【正文语种】中文【中图分类】TV6近年来，大型引水工程在我国各缺水地区大量建设，发展迅速，如南水北调工程、引滦入津工程、引黄入晋工程、引大入秦工程、引黄济青工程、牛栏江-滇池补水工程和滇中引水工程等.引水工程线路长，沿线地质条件复杂多变，其中，深埋引水/输水隧洞常常是这类工程的关键控制性工程，其在安全施工和健康运行的保障中所面临的围岩稳定性控制难题日益突出，如何合理评价围岩与支护结构相互作用关系以及进行隧洞支护优化设计是工程界一直关心的问题[1].收敛-约束法是工程中评价围岩与支护结构相互作用关系以及进行隧洞支护优化设计的常用方法之一，其思想由Fenner提出.目前已成为国际通用的隧洞支护设计方法.Oreste等[2]提出了一种用收敛-约束法进行圆形断面隧洞锚杆支护设计的新方法.Torres等[3]基于Hoek-Brown强度准则并利用收敛-约束法进行隧道支护设计.Cui等[4]利用虚拟支护力并结合收敛-约束法进行圆形隧洞支护设计.张常光等[5-7]探讨了收敛-约束法中的空间效应方法以及围岩塑性区变形特性对隧道收敛约束法的影响规律.苏永华等[8]基于收敛-约束法原理建立了地下结构稳定性定量评价方法.Vlachopoulos等[9]利用改进的围岩纵向特性曲线进行隧道收敛约束法分析.以上都是对静水应力作用下圆形隧洞所进行的收敛-约束法研究，而实际工程中隧洞的断面形式多样，圆形断面只是一种较为常见的断面形式，且实际地应力分布复杂多变，对于非圆形断面或非静水应力状态，收敛-约束解析法并不适用.因此，如何进行复杂断面隧洞的支护评价更加具有工程实际意义.针对收敛-约束法在非圆形隧洞中的应用，已有国内外专家学者进行探索，对于非圆形隧洞主要通过数值方法进行解决，目前常用的数值方法有两种.其中一种是利用数值方法得出非圆形隧洞断面上不同点的围岩特征曲线，然后利用收敛-约束法对隧洞不同位置进行单独分析.Nicieza等[10]在圆形断面径向位移的基础上增加断面形状函数，并利用有限差分法对断面形状函数进行拟合.孙闯等[11]、扈世民[12]和陈峰宾等[13]利用收敛-约束法分析隧洞断面不同位置的围岩稳定性和支护安全性.这些都只是对围岩一些特征点进行单独分析，并且采用同一支护特征曲线，并未考虑围岩和支护结构各点之间的相互作用，由于只分析了局部特征点，无法对整体应力、变形以及稳定性进行分析评价.另外一种是利用等效方法，将非圆形断面等效成圆形断面，然后利用数值方法分析等效后的圆形隧洞.苏永华等[14-15]和张盼凤等[16]提出了隧道非规则断面等价圆算法，利用收敛-约束法构建非圆形隧洞近似围岩特征曲线，并分析研究不同等价方法的适用性.这些都是将非圆形隧洞等效成圆形隧洞进行分析，而未考虑非圆形断面形式对围岩和支护结构变形以及应力状态的影响.为此，考虑到非圆形断面上各点围岩和支护结构的变形和应力状态不同，在隧洞开挖边界上每个节点分别施加不同的虚拟节点支撑反力，并利用应力释放法进行逐级应力释放，从而建立隧洞断面面积损失比或隧洞边界法向位移与应力释放率的关系曲线，即围岩特征曲线.通过数值方法求解非圆形隧洞未支护和已支护情况下的围岩特征曲线，进而由两种情况下围岩特征曲线得出支护结构承担的荷载以及变形，从支护结构施作到平衡整个过程中均考虑了围岩与支护结构的相互作用，这种方法在收敛-约束解析法的基础上结合应力释放法，并通过数值方法实现非圆形隧洞收敛-约束特征曲线的求解，以下称为收敛-约束特征曲线数值求解方法.1 收敛-约束法1.1 收敛-约束法基本原理隧洞开挖和支护示意图如图1所示.隧洞为圆形断面，初始应力为静水应力场σ0.在t0时刻，A-A′断面离掌子面的距离为L，此时施作初期支护，隧洞径向变形为u0r，支护结构不受力.在t时刻，A-A′断面离掌子面的距离为Lt，随着A-A′断面远离掌子面，掌子面对A-A′断面的约束作用不断减小，隧洞的径向变形增加，支护结构发生弹性变形并产生支护应力pts.在tD时刻，掌子面离A-A′断面距离较远，掌子面对A-A′断面无约束作用，此时的径向变形为uDr，支护应力为pDs.图1 隧洞开挖和支护示意图[3]Fig.1 Schematic diagram of tunnel excavation and support[3]A-A′断面围岩和支护结构受力如图2所示，围岩水平和垂直应力为σ0.隧洞开挖后，由于掌子面的约束作用，产生约束力pi，此时隧洞径向位移为ur.随着掌子面远离A-A′断面，约束力pi不断减小，当约束力减小到临界值pcr i时，围岩进入塑性区，随着pi继续减小，围岩出现半径为Rp的塑性区，支护结构施作时，围岩径向位移为u0r，随着掌子面远离A-A′断面，支护结构产生的径向变形为us，同时产生支护应力为ps.图2 A-A′断面围岩和支护结构受力图Fig.2 Force diagram of surrounding rock and support structure at section A-A′收敛-约束法基本原理如图3所示，图中3条特征曲线分别为隧洞纵向变形曲线（LDP）、围岩特征曲线（GRC）和支护特征曲线（SCC）.图3左上图中纵向变形曲线（LDP）表示未支护隧洞洞壁围岩径向位移沿洞轴线的变化，坐标轴横坐标代表断面离掌子面的距离，坐标轴纵坐标代表相应断面处洞壁径向位移ur.图3右下图中围岩特征曲线（GRC）表示掌子面对断面的约束力pi与洞壁径向位移之间的关系，可以通过圆形隧洞的平面应变弹塑性解获得.图3 收敛-约束法原理图示[3]Fig.3 Schematic representation of convergence-confinement method[3]1.2围岩和支护特征曲线解析解1.2.1 围岩特征曲线的理想弹塑性解对于深埋圆形隧洞，假定围岩侧压力系数为1（静水应力状态），并满足均匀、连续、各向同性假定，可按无限大孔洞的求解，则其弹性收敛曲线方程为：采用Morh-Coulomb准则，围岩弹塑性特征曲线方程为：式中：Rp为塑性区半径，可以由式（3）计算．以上是修正的Fenner公式，式中：ur为洞壁径向位移；R为洞室半径；σ0为围岩初始地应力；pi为约束力；E为围岩的弹性模量；c为围岩的黏聚力；v为围岩的泊松比；φ为围岩的内摩擦角.1.2.2 支护特征曲线的确定假定支护结构的应力-应变关系符合理想弹塑性模型，则支护特征曲线可由式（4）得到.式中：K为支护结构刚度，其值为支护特征曲线的斜率；us为支护结构的径向位移.对于由几种支护形式构成的组合式支护：当组合式支护中的几种支护形式同时设置（uin，j=uin，k）时，当组合式支护中各支护形式分别在不同的时间设置（uin，j≠ uin，k，j≠ k）时，式中：Ktot为组合式支护体系的刚度；Kj为组合式支护中各单一支护的有效刚度；uin，j为组合式支护中单一支护设置时已发生的洞壁位移；u为组合支护结构的变形；Kj为组合式支护中各单一支护的刚度；uel，j为组合式支护中各单一支护达到弹性极限时的位移；Pmax，tot为组合式支护结构最大承载力；Pmax，j为组合式支护中各单一支护最大承载力；umax，tot为组合式支护结构最大允许变形值；umax，j为组合式支护中各单一支护最大允许位移值.虽然收敛约束原理能较好地解释围岩与支护结构之间的相互作用，但收敛-约束特征曲线的解析方法在未平衡时围岩和支护之间是相互独立的，且该方法存在以下局限性：1）隧洞断面为圆形；2）地层为均匀、连续、各向同性介质，初始应力场为静水压力状态；3）隧洞洞壁各点的径向位移均相同；4）难以考虑围岩自重作用的影响.对于收敛-约束法分析时存在的局限性，通过数值方法能有效地加以解决，国内外专家学者利用数值方法对上述局限性进行了一定的研究，本文在这些研究的基础上，利用数值方法并结合应力释放法原理分析隧洞围岩与支护结构的相互作用，并在整个过程中隧洞围岩和支护结构是相互接触的，两者之间相互作用和协调变形.根据收敛-约束法原理，对常用的两种数值方法进行适当的改进，提出了收敛-约束特征曲线数值求解方法.2 收敛-约束特征曲线数值求解方法2.1应力释放法原理及其实现隧洞开挖效应的数值实现方法通过两种方式实现，分别为：应力释放法和位移释放法.随着隧洞开挖以及掌子面推进，围岩应力场将发生重分布.隧洞开挖引起的应力释放主要是由于开挖的时间和空间效应.当掌子面距离某断面一定距离时，该断面应力开始发生重分布，此时未开挖围岩在该断面拟开挖边界上产生的约束应力为σd，大小等于初始应力σ0.随着掌子面不断推进σd不断减小，当掌子面通过该断面且有一定距离后，σd减小到σ0.则应力释放率为初始应力和拟开挖围岩对该断面开挖边界上的约束应力之差与初始应力的比值，即隧洞开挖时应力释放宏观表现为围岩的位移释放，两者之间有十分紧密的联系，在掌子面前方一定距离处断面拟开挖边界开始发生变形，掌子面通过该断面一定距离后，洞周位移收敛，无支护开挖时洞壁所能达到的最大径向位移值为umax，隧洞开挖时某一时刻断面洞壁的径向位移值为u0，则位移释放率为某一时刻洞壁的径向位移与最终收敛位移值的比值[17]，即在模拟隧洞开挖效应时，很难直接控制隧洞洞周的位移以实现位移释放的目的，分析洞壁变形时，需要在洞壁施加虚拟的支撑反力pi，并通过逐级释放支撑反力来控制洞壁位移值，也即通过控制应力释放率间接控制位移释放率，数值分析中通过控制应力释放率模拟隧洞开挖效应也更易于实现.对于初始地应力为静水应力场的圆形断面隧洞，应力释放法模拟隧洞开挖效应的过程如图4所示，随着掌子面推进，在断面上施加虚拟支撑反力pi，pi值与应力释放率λ相关，随着掌子面推进，应力释放率由0逐步增加到1.图4 应力释放法示意图Fig.4 Scheme of stress release method有限差分原理中，应力分量为模型单元的计算参数，节点处仅有不平衡力向量，且在平衡状态下节点处的不平衡力近似为0.应力释放法的核心思想就是求得开挖前开挖边界处开挖体对围岩的支撑力（开挖掉相应单元后，支撑力随即消失），获得这一支撑力，然后控制其释放规律，达到模拟隧洞开挖的空间和时间效应.FLAC3D中开挖相应单元后，计算1步，此时得出的边界节点处的不平衡力的反力即为最大虚拟节点支撑反力.开挖前的应力场已经平衡，此时的节点速度和不平衡力均为0.开挖后，在第1步计算中应变率、应变增量及应力增量均为0，而此时的不平衡力为[18]式中：下标i为向量分量标号；上标〈l〉为全局节点号；P〈l〉i为施加荷载和集中力在节点〈l〉处的贡献；[[pi]]l表示拥有节点＜l＞的所有单元上某变量对节点〈l〉的贡献之和.对于初始地应力为非静水应力或断面为非圆形的隧洞，应力释放法模拟隧洞开挖效应的过程如图5所示.开挖体被开挖后，计算第1步，可以获得开挖边界上节点的不平衡力分量，开挖边界上每个在断面开挖边界节点上施加虚拟节点支撑反力Fsi.随着掌子面推进，应力释放率λ由0逐步增加到1，且假设在同一时刻每个节点上的应力释放率λ相同，Fsi随着应力释放率λ的变化而变化.图5 开挖边界节点处的不平衡力和虚拟支撑反力Fig.5 Unbalanced force and virtual support force at the excavation boundary nodes2.2收敛-约束特征曲线数值求解方法实现收敛-约束解析法分析时围岩和支护结构之间相互独立，仅仅通过围岩和支护特征曲线的交点确定平衡时两者之间的相互关系，并且只适合于静水应力状态的圆形隧洞，不考虑重力作用，对于应力状态和断面形状复杂的隧洞并不适用.而收敛-约束特征曲线数值求解方法在整个过程中均考虑了围岩和支护结构的相互作用关系，支护特征曲线反映了从支护施作到平衡的整个过程中支护结构的应力状态和变形，而收敛-约束解析法未考虑围岩和支护结构在整个过程中的相互作用，并且收敛-约束特征曲线数值求解方法适用于应力状态和断面形式复杂的隧洞.图6所示为静水应力状态马蹄形断面法向位移分布图（法向位移放大10倍），可以看出，开挖边界上各点的位移并不相同.图6 开挖边界变形图Fig.6 Deformation sketch of excavation boundary如图6所示隧洞边界上各点法向位移不相同，为统一描述开挖面的变形情况，引入隧洞断面面积损失比的概念.隧洞开挖后围岩会向洞室内变形，造成隧洞断面面积减小，隧洞断面的面积损失比s为隧洞开挖边界线与变形后边界线围成的面积SL与隧洞断面面积SA的比值，即收敛-约束特征曲线数值求解方法原理如图7所示，图中λ为应力释放率.由于支护结构每个部位的变形不相同，承担的荷载为非均布荷载，支护结构承担的荷载采用荷载比α表示，其值表示支护承担的荷载占开挖释放总荷载的比值.图7中纵坐标为应力释放率λ和支护承担荷载比α，而横坐标可以根据实际情况选择断面面积损失比或隧洞边界法向位移.围岩特征曲线表示围岩应力释放率与断面面积损失比或隧洞边界法向位移之间的关系曲线，曲线OSE为未支护围岩特征曲线，在整个模拟过程中，假设未施加支护结构，隧洞边界只受到虚拟节点支撑反力作用，曲线OSE′为已支护围岩特征曲线，当应力释放率在0～λ0区间时，隧洞边界只受到虚拟节点支撑反力作用，此阶段的曲线与未支护围岩特征曲线重合，而应力释放率在λ0～1区间时，隧洞受到虚拟节点支撑反力和支护结构的支撑反力作用，点S为支护作用的点，根据LDP曲线确定初期支护施作时的应力释放率为0，两条曲线的OS段重合；由于支护结构受力条件复杂，支护特征曲线不能按式（4）直接求解，收敛-约束特征曲线数值求解方法是利用已支护和未支护围岩特征曲线求解，支护特征曲线的起点S′是由初期支护架设时间决定的，由E′作横坐标垂线与曲线OSE交于点B，该点为支护特征曲线的终点，此时点B对应的纵坐标值λb为平衡时围岩分担的荷载，αb为平衡时支护结构承担的荷载比.图7 收敛-约束特征曲线数值求解方法原理图Fig.7 Schematic representation of numerical solution method of convergence-confinement curve支护荷载计算示意图如图8所示，未支护情况，围岩应力释放率为λ1，此时对应图7中的点R1，已支护情况，围岩应力释放率为λ2，此时对应图7中的点R2.图8 支护荷载计算示意图Fig.8 Schematic diagram of support load calculation如图8所示，未支护和已支护情况下，当隧洞边界法向位移或断面面积损失比相等时，围岩边界节点上总的反力相等.如图7所示，已支护围岩特征曲线在点R2时，围岩应力释放率为λ2，而未支护围岩特征在点R1时，围岩应力释放率为λ1，已支护围岩比未支护围岩的应力释放率要高（λ2-λ1）.如图8所示，未支护情况下，隧洞开挖边界只受到虚拟节点支撑反力作用，将虚拟节点支撑反力拆分为Fi2和F12两部分.已支护情况下，隧洞边界上受到支护结i构支撑作用，将支护结构独立出来，此时隧洞开挖边界受到的反力分为虚拟节点支撑反力F2 i和支护反力FSL两部分.当两种情况下隧洞开挖边界每个节i点上的位移相等时，认为开挖边界上每个节点受到的总反力相等，即F2+F12=F2+FSL，从而得出FSL iiiii=F1i2，进而得出支护结构承担的荷载比αR=λ2-λ1.而这两种情况下隧洞边界上每个节点位移并非完全相等，此时很难保证每个节点上FSL=F12，利用统ii一的荷载比αR 表示每个节点的荷载比会产生一定误差，具体分析过程如下.仅考虑弹性变形时，隧洞边界上节点位移为：考虑弹塑性变形，隧洞边界上节点位移为：式中：[[Ai]]l表示拥有节点i的所有开挖边界的面积对节点i的贡献之和；Ain 为节点i在开挖面上所占的有效面积；R为节点i处的等效半径；uuns为未支i护时，节点i的位移；usi为已支护时，节点i的位移；Fiu为节点i的最大不平衡节点力；Fis为节点i的虚拟支撑反力（施加在隧洞洞周边界点上）；λ1i为未支护时，节点i的应力释放率；FSL为支护结构对节点i i的支撑反力；λ2i为已支护时，节点i的应力释放率；αi为节点i处支护结构承担的荷载比；ξ表示与本构模型相关的参数，对于弹性变形阶段或弹性本构模型其值为1.当其中某一个节点（jj=1，i）未支护和已支护时的位移相等，即uuns=us时，对于同一个节点ξ相jj同，由式（16）～（19）可知α= λj- λj，由于假设同一j21时刻不同节点的应力释放率相等，也即节点j上的支护结构承担的荷载比α=λ2-λ1.若其他节点k（k=1，i且k≠j）上的支护结构承担的荷载比也为α=λ2-λ1，则此时节点k未支护和已支护时的位移相等，即 uuns=us.而实际上节点 k（k=1，i 且k ≠ j）上kk的支护结构承担的荷载比αk与节点j上的支护结构承担的荷载比α不相等，存在一定的误差；当节点k上支护结构承担的荷载比αk取α时，节点k的位移为u=uuns，而当节点k上支护结构承担的荷载kk比αk为真实值αt时，节点k的位移为uk=uks，则可利用节点位移相对误差表示支护结构承当的荷载比相对误差，即式（20）是利用某一节点位移相对误差表示支护结构承担的荷载比α的相对误差，而每个节点的位移相对误差值不相等，为等效表示所有节点支护荷载比α的相对误差，也可利用隧洞边界变形后断面面积损失比相对误差表示支护结构承担的荷载比α的相对误差，即3 工程实例为验证收敛-约束特征曲线数值求解方法的有效性，本文以滇中引水工程为背景，利用收敛-约束特征曲线数值求解方法和收敛-约束解析法进行圆形隧洞（与马蹄形断面面积相等，半径为5.38 m）支护研究，并对数值解与解析解进行对比.通过与解析解对比验证收敛-约束特征曲线数值求解方法的有效性，利用收敛-约束特征曲线数值求解方法分析马蹄形隧洞，并与常用的两种数值方法进行对比研究，最后分析收敛-约束特征曲线数值求解方法的计算误差.3.1工程概况以及模拟过程滇中引水工程中万家-罗茨段隧洞埋深一般为200～400 m，最大埋深640 m.隧洞穿越地层以“滇中红层”的泥岩、泥质粉砂岩、粉砂岩、泥灰岩及砂岩等为主，在线路末段部分出露有下元古界昆阳群泥质板岩、粉砂质板岩等变质岩和震旦系白云岩、白云质灰岩等碳酸盐岩.引水隧洞断面为马蹄形，如图10（a）所示，验证收敛-约束特征曲线数值求解方法有效性时采用与马蹄形隧洞断面等面积的圆形隧洞，隧洞断面模型图如图9所示.在验证收敛-约束特征曲线数值求解方法有效性基础上，利用该方法分析马蹄形隧洞，数值计算模型如图10（b）所示，并与常用的2种数值方法进行对比.常用的数值方法分析思路：方法1，在马蹄形隧洞边界上施加均布支护阻力pi，其值由7 MPa逐步减小到0，同时对隧洞开挖边界上的6个点进行位移监测，从而得出监测点1～6的位移随支护阻力变化的曲线，即围岩特征曲线.方法2，利用面积等效法，将马蹄形隧洞等效为半径为5.38 m的圆形隧洞，通过上述方法得出围岩特征曲线.这两种方法的支护特征曲线均按式（4）得到，最后利用数值法得到的围岩特征曲线和解析法得到的支护特征曲线进行非圆形隧洞支护设计.收敛-约束特征曲线数值求解方法分析思路：通过开挖瞬间获得隧洞开挖边界节点上的最大不平衡力Fui，在每个节点上施加虚拟节点支撑反力Fsi=（1-λ）逐步增加应力释放率λ的大小（其值由0→1），施加过程如图5所示，每一种应力释放率下，进行数值计算，得到该应力释放率下围岩的变形，通过逐步增加应力释放率λ的值获得隧洞边界位移与不同应力释放率之间的关系曲线，即围岩特征曲线.收敛-约束特征曲线数值求解方法得到两种围岩特征曲线，分别为：未支护围岩特征曲线和已支护围岩特征曲线.在隧洞整个开挖过程中，假设不施加任何支护。
武汉岩土力学研究所
武汉岩土力学研究所是中国科学院下属的一家高级研究
机构。
该研究所致力于岩土力学领域的科学研究和应用开发，为国家的地质工程和土木工程提供技术支持和解决方案。
岩土力学是研究岩石和土壤力学性质及其相互作用的学
科领域。
它关注地下的岩土体在受力作用下的变形和破坏。
岩土力学的主要研究内容包括土壤力学、岩石力学、固结与沉降、边坡稳定、基础与地基工程等。
这些研究内容与地下工程、地质灾害防治、城市土地利用等密切相关。
武汉岩土力学研究所成立于20世纪50年代初，经过几
十年的发展，已经成为国内乃至国际岩土力学领域的重要科研机构之一。
研究所拥有一支高水平的科研团队，包括若干位院士和博士生导师。
他们的研究成果在国内外学术期刊上广泛发表，并得到了同行的认可和赞赏。
研究所的研究方向涵盖了岩土工程的各个领域，包括地
下隧道工程、地铁工程、高速公路工程、地下油气储层开发、水库和堤坝工程等。
在这些领域，研究所的科研人员通过实验室测试、数值模拟和实地观测等手段，研究地下岩土体的性质和行为规律，并提供工程设计和施工的技术指导。
除了科学研究，研究所还积极开展国际学术交流和合作
项目。
与世界上许多著名的岩土力学研究机构建立了密切的合作关系，共同开展科研项目和学术交流活动。
通过这样的合作，研究所的研究成果能够与国际同行进行对话和交流，推动领域的发展和进步。
综上所述，武汉岩土力学研究所作为中国科学院的重点
研究机构，在岩土力学领域具有重要的研究地位和学术影响力。
通过深入的科学研究和应用开发，研究所为国家的地下工程和土木工程提供了重要的技术支持和解决方案。
武汉岩土力学研究所武汉岩土力学研究所（Wuhan Institute of Geotechnical Mechanics）是一所致力于岩土力学研究的高等研究机构。
该研究所成立于1978年，隶属于中国科学院，位于湖北省武汉市，是中国岩土力学领域的重要研究机构之一。
武汉岩土力学研究所的主要研究领域包括岩土力学、地质力学、岩土工程、地下空间开发与利用、岩土灾害与防治等。
研究所拥有一支专业、高水平的科研团队，包括了一批著名的专家学者和优秀的青年科研人员。
同时，研究所还与国内外的高校、研究机构和企业建立了广泛的合作关系，开展了多项重要科研项目。
在岩土力学领域，武汉岩土力学研究所在工程实践和科研方面取得了许多重要的成果。
他们研究了岩石和土壤的力学性质，开展了岩土工程的设计与分析，解决了许多岩土工程中的难题。
同时，他们也致力于研究地下空间的开发与利用，为我国的城市化进程做出了重要贡献。
此外，武汉岩土力学研究所还开展了一系列针对岩土灾害的研究。
他们对于滑坡、地震、地下水的影响等进行了深入的研究，并提出了相应的防治措施。
这些研究对于保护人民生命财产安全，维护社会稳定具有重要意义。
武汉岩土力学研究所还积极开展科普与教育工作。
他们组织了大量的学术会议、研讨会和培训班，推动岩土力学的研究交流与实践创新。
同时，他们还招收研究生和博士后，并培养了一批优秀的科研人才，为中国的岩土力学事业培养了一大批专业人士。
综上所述，武汉岩土力学研究所是中国岩土力学领域的重要研究机构，他们在岩土力学、地质力学、岩土工程、地下空间开发与利用、岩土灾害与防治等方面取得了许多重要的成果。
他们的研究对于保护人民生命财产安全具有重要意义，并为岩土力学领域的发展做出了杰出贡献。
一、资源与环境学院简介中国科学院大学资源与环境学院（资环学院）成立于2004年，是中国科学院大学的基础学院之一。
著名自然地理学家秦大河院士任名誉院长，著名环境科学专家江桂斌院士任院长。
师资队伍及科研遵循“三统一、四融合”的科教融合办学方针，资环学院由中国科学院生态环境研究中心承办，地理科学与资源研究所与植物研究所协办。
学院与欧美、日本、澳大利亚等国家的大学和研究机构有着密切的学术合作，具有多个硕、博士生联合培养项目，为有志于出国深造的研究生开辟了一条便捷途径。
资源与环境学院的研究生除了可申请教育部设立的各种奖学金外，还可以申请“中国科学院研究生奖学金”、“中国科学院院长奖学金”等各类奖学金，同时，实行“研究助理”、“管理助理”和“教学助理”制度，有利地保证了研究生正常生活与学习需求。
资源与环境学院2019年预计招收硕士学位研究生30名（包括: 预计接9收推免生10名；环境材料与污染控制技术研究中心约4名；建筑研究与设计中心约4名）。
二、中国科学院大学生态学专业招生情况、考试科目三、中国科学院大学生态学专业分数线2018年硕士研究生招生复试分数线2017年硕士研究生招生复试分数线四、中国科学院大学生态学专业考研参考书目841生态学：1.戈峰主编，现代生态学（第二版），北京：科学出版社, 20082.李博主编，生态学，北京：高等教育出版社，2000五、中国科学院大学生态学专业复试原则1.英语测试。
满分100分，包括：英文自我介绍（不超过3分钟）（20分）、英文听力会话（30分）、科技文献翻译（50分）。
评分标准：从语法、词汇、表达与交流等方面考察综合运用英语的能力2.业务能力测试。
满分100分，包括：本科阶段课程学习情况；科研工作情况；专业知识问答。
评分标准：（1）现有专业知识与硕士期间计划从事的科研活动的吻合程度(20分)（2）掌握知识的广度、深度和扎实程度（20分）（3）运用专业知识的能力、研究兴趣（20分）（4）表达能力和应变能力（20分）（5）科研能力、发展潜力以及综合素质（20分）3.复试成绩 = 英语测试成绩× 30﹪＋业务能力测试成绩× 70﹪六、中国科学院大学生态学专业录取原则以及录取名单（2018）录取成绩= (初试成绩÷5)×50﹪＋复试成绩×50﹪录取原则：1.综合素质和思想政治品德考核不合格者，不予录取。
一、国家级重点实验室1、岩土力学与工程国家重点实验室（中科院武汉岩土所）概况实验室依托于中国科学院武汉岩土力学研究所，以中国科学院岩土力学重点实验室为基础，吸纳湖北省环境岩土工程重点实验室的骨干力量而组建，2007年1月获得国家科技部的立项批准，2007年10月国家科技部批准实验室的建设计划。
葛修润院士任实验室学术委员会名誉主任，谢和平院士任实验室学术委员会主任，冯夏庭研究员任实验室主任。
研究内容实验室定位于岩土力学与工程的应用基础研究。
主要研究内容针对国家重大基础工程建设、资源开采和石油、天然气、核废物地下储存(处置)以及CO2地中隔离的战略需求和岩土力学与工程学科前沿，围绕“重大岩土工程基础设施建设与环境协调”以及“能源及废弃物地下储存与环境安全”两大重大战略性研题和“复杂环境下岩土介质力学性状及其在工程作用下的演化机制”长期科学计划，开展岩土体力学特性及岩土工程的安全预测与调控方法和技术研究，揭示多场、多相及复杂环境条件下岩土体的力学特性的演变特征，解决国家重大基础工程建设、资源开采以及石油、天然气、核废物地下储存及CO2地中隔离中的安全、经济和环境协调问题。
2、中国矿业大学深部岩土力学与地下工程国家重点实验室（徐州）概况深部岩土力学与地下工程实验室依托中国矿业大学岩土工程、工程力学国家重点学科，防灾减灾工程及防护工程、地球探测与信息技术等省部级重点学科建设。
2008年5月获准启动建设，隶属于工程科学学科领域。
现任实验室学术委员会主任为中国工程院院士钱七虎教授，实验室主任为缪协兴教授。
研究内容实验室围绕研究与解决深部岩土力学与地下工程重大基础理论和关键技术难题这一总体目的，以（1）深部岩体力学与围岩控制理论、（2）深部土力学特性及其与地下工程结构相互作用、（3）深厚表土人工冻结理论与工程应用基础以及（4）深部复杂地质环境与工程效应等四方面为主要研究内容。
构成以深部为研究背景；以深部复杂地质环境、岩土体、冻土体为研究对象；以高围压、高水压、高气压、开挖卸荷、动力为荷载特征；以深部地质环境精细探测、深部岩土体与结构稳定、深部岩体热效应及利用为学术研究目标；从宏观（环境、构造）到中观（破碎、节理、裂隙、界面），到细观（结构、颗粒、水），再到多相（固、液、气）、多场（温度场、渗流场、应力场）的系统的具有深部、地下特色的研究体系。
