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实验三不同粒径泥沙起动流速1 实验目的了解在一定坡度下，不同粒径泥沙的起动流速，为探讨水土流失规律、制定水土保持措施规划和设计提供理论依据。
2 实验材料准备及沙粒粒径组的粒径值计算将从野外采取的沙粒手工拣去石块，用标准土壤筛筛选得到一定粒径范围的分级沙粒，粒径组分别为1.00～2.00 mm、0.50～1.00 mm、0.25～0.50 mm、0.10～0.25 mm和0.074～0.10 mm计5个粒径组，筛分后每个粒径组的泥沙重量至少为5.0 kg。
当泥沙只有一个粒径组时,常采用沙粒的几何平均值作为其平均粒径值，沙粒几何平均值的计算式如下:D i＝√D u·D b式中: D I——某一粒径组的粒径平均值;D u——某一粒径组的粒径上限值;D b——某一粒径组的粒径下限值。
以上制备的每一粒径组的几何平均值如下表所示。
实验用沙粒的几何粒径值(mm)3 实验仪器及用品3.1 可变坡度泥沙起动流速实验装置一套，主体设备包括一个长2.0m、宽0.2m冲蚀槽和一个设置在其上方的溢流式可调节流量恒水位供水水箱（图3.1）。
3.2 普通秒表一块。
3.3 红、篮液体指示剂各400 ml。
3.4 测坡仪一个。
3.5 记录本、铅笔、橡皮、小刀、计算器等文具用品适量。
3.6 Y250型毕托管4套。
4 实验原理泥沙在水流冲击下的起动流速受到多种因素的影响，主要有泥沙的几何形状、泥沙粒径大小、地面坡度、泥沙所处边壁条件的粗糙状况、水流流量大小和其流速的高低等。
本实验为简化影响条件，选用特定形状的沙粒（花岗岩风化沙粒）和特定的边壁糙率条件（糙率为0.0020），通过改变沙粒粒径、地面坡度、水流流量和流速来探讨不同粒径沙粒在特定边壁条件和不同地面坡度下的起动流速。
5 地面坡度设计和沙粒起动的判别标准5.1 地面坡度设计地面坡度设计为5°、10°、15°、20°、25°和30°6种。
河口淤泥的起动及冲刷规律田琦;白玉川【摘要】为了研究河口海岸地区淤泥的运动规律,以天津塘沽地区淤泥为研究对象,采用理论分析与水槽实验相结合的方法,讨论了流变参数与密度之间的关系,总结出宾汉极限剪应力、粘滞系数与密度的关系均符合指数分布并给出关系式.研究了不同底床密度和水流条件下淤泥的起动及冲刷规律,得出淤泥的起动符合希尔兹曲线,随淤泥密度增大,起动流速相应加大;随着水深不断减小,底泥起动流速逐渐增大,越靠近底部,湍动强度越大.计算了不同水流条件下底泥的冲刷率,得出冲刷率与冲刷切应力成正比,并通过实验数据计算得到冲刷系数.%To study the mud transportation law in estuarine and coastal areas, a method of combining theoretical analysis with water tank tests was adopted with the mud sampled in the Tanggu area on the Tianjin Bohai Coast. The relationship between rheological parameters and density was discussed. The exponential distribution relationships between Bingham ultimate shear stress, coefficient of viscosity, and density were established. Additionally, an incipient motion law concerning cohesive sediment was derived by performing exercises under different bottom densities and flow conditions; the results show that the incipient motion of mud could also be described with Shield's curve. As the mud density increased, the incipient velocity corresponding with the cohesive sediment increased.On other hand, as water depth decreased, the incipient velocity of the cohesive sediment increased. Approaching the bottom, turbulent intensity would gradually increase; which is also a key factor affecting the incipient velocity of thecohesive sediment. Based on this, the rate of mud erosion in different flow conditions was calculated and shown to be directly proportional to shear stress, and the erosion coefficient was obtained from experimental data.【期刊名称】《哈尔滨工程大学学报》【年(卷),期】2011(032)003【总页数】6页(P276-281)【关键词】河口;淤泥;流变;起动;冲刷【作者】田琦;白玉川【作者单位】天津大学,河流海岸泥沙研究室,天津,300072;天津大学,河流海岸泥沙研究室,天津,300072【正文语种】中文【中图分类】TV856我国淤泥质海岸有广泛的分布，主要分布在辽东湾、渤海湾、莱州湾、苏北、长江口、浙闽港湾和珠江口外等岸线，其总长度在4 000 km以上，约占全国海岸线长度的1/4.我国属淤泥质河口的有长江口、黄河口和珠江口，基本包括了我国的所有大江大河口.淤泥质海岸在欧洲北海沿岸、法国西海岸、美国、南美洲、印度等均有广泛的分布.浮泥是淤泥质海岸河口地区特有的一种泥沙运动形态，由于浮泥与航道港口淤积、海岸河口演变、航行水深利用等许多实际问题有关，因而引起了广大科技人员的重视，在淤泥物理特性［1-3］、起动冲刷［4-9］等方面开展了许多研究，并在实际应用中取得了一定的成果.1 河口淤泥物理性质本文取塘沽淤泥，研究淤泥的物理特性.细颗粒含量见表1，颗分曲线见图1.表1 泥样中细颗粒含量Table 1 Fine particle concentration in soil samples粒径/mm 质量百分含量/% 2.0～0.5 0.00 0.5～0.25 0.19 0.25～0.1 1.55 0.1～0.05 25.66 0.05～0.005 51.8＜0.005 20.8图1 泥样颗分曲线Fig.1 Particle size distributions of mud分别对不同密度的泥样进行流变测试见表2、图2，从中可以看出:在变切变速率下，随泥样密度增大，剪应力增加，粘滞系数增大.对于同一密度的泥样，切变速率增大，剪应力增大，粘滞系数减小，符合宾汉流体.宾汉极限剪应力τB与密度ρ的关系符合指数分布(图3).粘滞系数η与密度的关系也符合指数分布(图4).图2 淤泥剪应力与剪切速率的关系Fig.2 The relationship between shear stress and shear rate图3 宾汉极限剪应力与密度的关系Fig.3 Relationship between Binham yield stress and density图4 粘滞系数与密度的关系Fig.4 Relationship between viscosity and density 表2 流变参数Table 2 Rheological parameterρ/(g·cm－3) τB/Pa η/(Pa·s) 1.42 1.163 7 0.000 67 1.48 1.270 1 0.002 567 1.56 3.176 1 0.011宾汉极限剪应力τB与密度ρ的关系可以用下式表示:粘滞系数η与密度ρ的关系可以用下式表示:2 水流作用下淤泥的起动与起悬特性2.1 起动流速公式的建立对于淤泥的起动，目前有3种:1)以单颗粒泥沙受力分析为出发点，考虑颗粒间粘结力，建立起来的临界起动切应力或流速公式，如武汉水利电力学院窦国仁及唐存本等建立的公式;2)认为粘性颗粒泥沙的临界起动切应力主要取决于泥沙的类型和密实程度，以此为出发点建立的以淤积物含沙量或者干容重为参数的起动判别式;3)把淤泥的临界起动与其本身的宾汉切应力联系起来建立起动判别式.本文中按照钱宁的观点，在处理方法上仍采用“单颗粒泥沙”模型，在试验判别时，以“少量起动”为泥沙起动试验的判别标准.根据王尚毅希尔兹曲线处理泥沙起动问题的研究方法，建立塘沽淤泥起动模型.起动流速公式为式中，uc为泥沙起动流速，hc为泥沙起动时的水深，γw=0.01 cm2/s，u*为起动摩阻流速.2.2 试验设备试验在天津大学泥沙试验室进行，试验水槽尺寸为6 m×0.35 m×0.25 m，水槽底部有一段1 m×0.35 m×0.05 m的凹槽，用于放置淤泥.试验水槽为自循环式，水的流动则由一个无极变速的电动水泵控制.用声学多普勒流速仪(ADV)测量瞬时流速，在测量断面上每隔1 cm为一个测点，测量水流断面流速分布.试验装置见图5，试验数据通过数据采集系统处理.图5 试验装置Fig.5 Schematic diagram of experimental apparatus2.3 试验方法和现象在凹槽段铺满淤泥，保持泥面水平并与凹槽墙等高，避免因水流断面变化而引起水流性质的变化，从而影响试验结果.然后向槽中充水，实验水深为15 cm，泥样密度1.15～1.53 g/cm3，在入水口处加栅板，使水流在床面上呈现均匀紊流的性质，启动水泵，调节流速逐渐变大，观察实验现象.当流速较小时，泥液面保持静止，泥液和清水之间具有一清晰的交界面，交界面光滑平直.此时水流作用力没有克服宾汉极限剪切力，淤泥不起动，随着水流流速的加大，泥面开始发生变化.首先由于水流的加大，淤泥整体所受剪切力变大，泥面随水流发生错动.接着泥面上一层很薄的稀释层发生悬扬，试验中此种现象很容易使人产生错觉，以为淤泥已经发生起动，实际上，此时淤泥尚处于“将动未动”阶段，床面上遗留的小颗粒受到水流扫荡，并在床面上滚动，而淤泥仍处于稳定状态.随着流速的进一步增大，水流紊动作用不断加强，泥面上凹出颗粒已被扫荡干净，床面局部地方不时有小块淤泥被冲起，淤泥呈散粒状在床面上滚，并摩擦床面而使其他地方的泥面受到破坏，此时床面产生缕状悬沙“烟雾”进入水体，流速即为悬扬起动流速.此时可观察到泥面由于受紊动力的作用，在其表面产生鱼鳞状的泥纹，床面布满了很浅的、指甲大小的泥坑.2.4 试验结果分析希尔兹曲线如图6所示，横坐标为起动雷诺数，纵坐标为起动系数本文试验研究范围为细颗粒泥沙，即阴影部分.表3列出了不同密度下的淤泥的起动摩阻流速，表4列出了不同水深条件下的淤泥的起动摩阻流速，利用前面的公式分别计算出相对应的临界起动切应力以及起动流速值.图7给出了不同密度条件下，淤泥的起动流速沿水深的分布，从图中可以看出，淤泥的起动流速呈对数分布，淤泥容重越大，相应的起动流速就越大，说明越不容易起动.图8给出了不同水深条件下，淤泥的起动流速沿水深的分布，从图中可以看出，水深越大，淤泥的起动流速越大，淤泥越难以起动.不同密度下的淤泥起动实测数据在希尔兹曲线上的位置见图9，结果显示数据点落在希尔兹曲线的细颗粒研究区域，说明粘性细颗粒淤泥的起动规律可以用希尔兹曲线加以描述.表3 不同密度下的淤泥起动Table 3 Incipient motion of mud under different densities淤泥密度ρ/(g ·cm－3)摩阻流速u*/ (m·s－1)临界起动切应力τ0/(N·m－2)起动流速uc/(cm· s－1)起动雷诺数Re*起动系数K * 1.53 0.013 50.182 29.06 0.405 3 1.41 0.01 0.1 21.47 0.3 2.02 1.32 0.008 5 0.072 2 13.06 0.255 1.46 1.25 0.006 2 0.038 4 12.57 0.186 0.77表4 不同水深条件下的淤泥起动Table 4 Incipient motion of mud under different depth水深h/cm摩阻流速u*/(m·s－1)临界起动切应力τ0/(N·m－2)起动流速uc/(cm·s－1) 15 0.01 0.1 21.47 12 0.011 4 0.13 24.85 9 0.014 0.196 31.24图6 试验研究范围Fig.6 The range of research图7 不同密度下淤泥的起动流速分布Fig.7 Incipient velocity of mud under different densities图8 不同水深条件下的淤泥起动Fig.8 Incipient velocity of mud under different depths本文验证范围为图6中阴影区域.图9 试验数据点在希尔兹曲线上的分布Fig.9 The data distribution in Shiled＇s curve图10 底泥起动时不同水深处垂向流速的概率密度分布Fig.10 Probability density distribution of vertical velocity at different depths from the bottom 从物理意义上说，相关函数定性的反映了湍流的涡体尺度.因为湍流是由各种不同尺度的涡体运动所组成，在流场中同一点不同时间量测湍流强度，显然大涡体通过测点的相关时间长，小涡体的时间短，从空间影响范围讲，大涡体的影响范围大，小涡体的影响范围小，因而其相关值也不同，但任何涡体的影响范围都是有限的，因而其相关值也有限，在0～1之间变化，超过此范围，两点之间的湍流速度无关.从图11中可以看出，水流底部的自相关系数最小，越往上自相关系数越大，说明水流底部的脉动最为强烈.图11 底泥起动时不同水深处自相关系数的变化曲线Fig.11 The correlation coefficient at different depths from the bottom3 水流作用下淤泥的冲刷试验3.1 冲刷公式的建立许多学者对淤积固结条件下粘性细泥沙起动冲刷进行了理论及试验研究，积累了大量的数据和资料［11-12］.本文建立冲刷率(E=d m/d t)公式为式中:d m/d t为冲刷率，kg·m－2·s－1;me为冲刷常数，通过实验数据计算可以得到冲刷系数me= 0.068 6 kg·N－1·s－1.3.2 试验现象及结果对于密度为1.25 g/cm3的泥样，在水深15 cm的条件下，加大流速使其超过该密度对应的起动流速值，使淤泥进入冲刷阶段，这时床面切应力大于临界起动切应力，可以清楚看到淤泥被成层、成片掀起，水流很快变浑浊.停止试验并放水后，可看到床面淤泥呈高低不平的条沟形状.表5列出了不同水流条件下的冲刷切应力的值，分别计算出相对应的冲刷率值.从图12中可以看出，冲刷率与冲刷切应力成正比.表5 不同水流条件下的冲刷Table 5 Erosion of different flow conditions冲刷时间t/min冲刷泥厚H/cm冲刷切应力τ0/(N·m－2)冲刷率E/ (kg·m－2·s－1) 15 0.1 0.064 0.000 9 10 0.15 0.076 0.003 06 5 0.2 0.187 0.022 8图12 冲刷率与剪切力的关系Fig.12 Relationship between Erosion rate and shear stress4 结论淤泥质河口海岸在我国具有广泛分布，研究淤泥的运动规律十分必要.本文以天津塘沽地区淤泥为研究对象，采用理论分析与水槽试验方法，对河口地区淤泥特性和运动规律进行了研究，有如下主要结论:1)在淤泥的流变特性方面研究发现:在变切变速率下，随泥样密度增大，剪应力增加，粘滞系数增大.宾汉极限剪应力与密度关系符合指数分布、粘滞系数与密度关系符合指数分布.2)淤泥的起动符合希尔兹曲线，随淤泥密度增大，起动流速相应加大.随着水深不断减小，底泥起动流速逐渐增大.越靠近底部，湍动强度越大.3)计算了不同水流条件下底泥的冲刷率，得出冲刷率与冲刷切应力成正比并通过实验数据计算得到冲刷系数.当前，我国港口航道建设蓬勃发展，河口海岸地区的泥沙问题是工程人员极为关注的.本文开展的淤泥运动实验和理论研究是一项基础研究，对促进港口航道工程建设中灾害防治和预测，以及海岸带资源的开发、利用研究具有较重要的理论意义和参考价值.需要指出的是，本文的实验是针对特定地区(天津塘沽)的泥样展开的实验室分析，后续工作中，结合多个地区淤泥综合实验，比对河口海岸地区实测资料，从而验证实验结果并提高结论的适应性将是进一步努力的方向.参考文献:【相关文献】［1］钱宁，万兆惠.泥沙运动力学［M］.北京:科学出版社，2003:257-274.QIAN Ning，WAN Zhaohui.Mechanics of sediment transport［M］.Beijing:Science Press，2003:257-274.［2］BERLAMENT J E，OCKENDEN M C，TOOMAN E A，WINTERWERP J C.The characterization of cohesive sediment properties［J］.Coastal Engineering，1993(21):105-128.［3］黄建维，孙献清.含盐淤泥的流变特性［J］.水利水运科学研究，1988，9(2):65-72. 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第四节河流泥沙的运动一、推移质运动推移质的运动来源于床面泥沙的起动。
当床面泥沙起动达到一定程度后，床面会出现起伏不平的沙波，而沙波运动又往往是推移质运动的主要形式。
因此，在介绍推移质运动时，往往需要涉及到河床泥沙的起动、起动流速及沙波运动的相关概念。
1.泥沙的起动流速设想床面为泥沙组成且具有一定厚度，在这种水槽中施放水流，使水流的速度由小到大逐渐增加，直到使床面泥沙(床沙)由静止转入运动，这种现象称为泥沙的起动。
泥沙颗粒由静止状态变为运动状态的临界水流条件，称为泥沙的起动条件。
泥沙的起动条件常用起动流速Uc表示，它相当于床面泥沙开始起动时的水流平均流速U。
对于天然沙，其起动流速常由下式计算：U c = 4.66131hd（3-3）式中，d为泥沙粒径；h为水深。
适用范围：d>0.15~0.2mm。
泥沙的起动流速是关系到河床冲刷状态的重要判据，因此，对它的研究具有重要的理论与实践意义。
例如，在研究坝下游河床冲刷时，首先需计算河床泥沙的起动流速。
当河道实际水流流速U超过床沙的起动流速Uc时，就可判定，河床就会被冲刷；反之，河床就不会发生冲刷。
河床在冲刷过程中，水深随之增加，流速降低，当发展到水流条件不足以使床面泥沙继续起动时，冲刷便会自动停止。
再如，组成河床的泥沙粗细不均时，则细的颗粒被水流优先冲走，粗的颗粒留下来逐渐形成一层抗冲覆盖层，冲刷逐渐停止下来。
河床冲刷前的高程与冲刷终止后的高程之差，即为河床的冲刷深度。
下面举例说明泥沙起动流速公式的具体实际应用方法及其意义。
算例：已知某水库下游河段河床沙质组成，河宽B=200m, 过水面积A=500m2，床沙平均粒径d=5.5mm, 问当水库下泄流量Q=500m3/s时,河床会否发生冲刷？可能冲深多少？解：（1）判断河床会否发生冲刷？V = Q/A = 500/500 = 1.0 m/sH = 500/200 = 2.5 m由沙莫夫公式Vc= 4.6d1/3H1/6 = 4.6×（5.5×10-3）1/3×2.51/6= 0.946 m/s∵ V > Vc，∴河床会发生冲刷。
泥沙沉速公式研究泥沙沉速时很多方法都是从球体出发，但天然泥沙并非球体，它在下沉时受到的阻力比球体大，其阻力系数通常根据实验确定，关于泥沙的沉速，中外学者提出不少计算公式。
岗恰洛夫公式(1)层流区 ( D < 0.15㎜ )：(2)紊流区 ( D > 1.5㎜ ):(3)过渡区 ( 0.15 < D < 1.5㎜ )：考虑层流区和紊流区沉速公式的结构形式，认为在过渡区来说，几个主要变量的次方，应该介于层流区与紊流区之间。
考虑量纲法则得到过渡区沉速公式β反映粒径和温度变化改变粘滞性影响的一个附加因素。
D0=0.15cm，计算时D应与D0的单位一致。
沙玉清公式（1）层流区 ( D < 0.1㎜ )：（2）紊流区 ( D > 2㎜ )：（3）过渡区 ( 0.1 < D < 2㎜ ) ：引进两个无因次判数，一个名为沉速判数Sa ，是沙粒雷诺数ωD/ν及阻力系数CD 的函数。
另一个名为粒径判数Φ，是沙粒雷诺数与沉速判数的函数 。
aS S D Dgνωνγγγφ=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-=3/23/13/1适用条件：当粒径为0.062到2.0mm 时张瑞瑾公式泥沙下沉时的有效重力31)(DK W S γγ-=K1为泥沙体积系数 泥沙下沉时颗粒所受阻力2232ωρωρυD K D K F +=K2和K3都是无因次系数 由W=F 得到gD K K D K K DK K S γγγυυω-+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=31232322121D C gD C D C S υγγγυ1221--+⎪⎭⎫⎝⎛= 并通过大量的泥沙实测资料得出:C1= 13.95 , C2= 1.09则此公式可满足层流区、紊流区和过渡区的要求。
（1）层流区：（2）紊流区：窦国仁公式①既然在过渡区，绕流阻力有表面阻力和形状阻力两部分组成，所以过渡区总阻力F总=F 表+F形。
②绕流属层流状态时，因为泥沙颗粒背后不发生分离现象，在泥沙的表面全部处于滞性状态，泥沙所受的阻力是F表。
水流作用下泥沙起动实验报告第一章实验说明1.1实验目的本实验为配合河流动力学中水流作用下泥沙起动部分的教学而设置。
通过实验希望达到以下目的：1.学习在水槽中通过测量流速推算床面摩阻流速和表观糙率的方法；学习水流作用下泥沙起动条件的测定方法，通过实际观察泥沙的起动过程，加深对泥沙起动现象的感性认识；2.通过实验仪器的操作，学会用螺旋流速仪测试流速的基本方法，提高动手能力；3.结合泥沙起动相关理论的学习，加深对泥沙起动理论的理解；4.提高数据整理、分析和实验报告的编写能力。
1.2实验要求1．实验之前，预习泥沙起动的相关理论，包括Shields 理论、窦国仁公式及武水公式。
2．实验过程中仔细观察泥沙起动情况，特别注意床面泥沙运动特征随水流强度变化而变化的情况。
3．认真完成实验过程的每个环节，包括水流速度、水深、水温的数据采集等。
4．认真编写实验报告，客观、真实地记录实验过程的主要步骤，清晰表达所观测的数据，注意尽量使用图表等表达实验结果，并将观测结果与相关理论结果进行对比，最后对所取得的结果进行分析和评价1.3实验设备装置实验所需仪器和设备包括自循环波流实验水槽、沙盘、螺旋流速仪、温度计、钢尺、沙样等。
1.4实验原理1、泥沙起动标准河底泥沙在水流条件较弱时处于静止状态。
随着水流强度的增强，泥沙将出现一个由静止状态转为运动状态的突变过程，称为泥沙起动，而相应泥沙起动时的临界水流条件称为泥沙起动条件，可用垂向平均流速、床面摩阻流速或床面剪应力等指标来表征。
由于水流的脉动性、泥沙颗粒的不均匀性以及泥沙在床面上排列方式的差异等因素的影响，泥沙起动条件具有一定随机性，表现为即使是均匀沙也不会同时进入起动状态。
但从统计角度看，泥沙起动条件仍然具有确定性。
实际泥沙起动实验中，克雷默（H. Kramer）曾将泥沙起动程度划分为轻微起动、中等强度泥沙起动和普遍起动三个标准。
轻微起动时，床面只有屈指可数的沙粒开始起动；中等强度泥沙起动是指进入起动状态的泥沙颗粒数量难以计数；而普遍起动是指全部泥沙都进入起动状态，并伴随有床面变形。
第五章泥沙的起动与推移运动水流强度达到某一临界值时，静止于河床表面的泥沙颗粒就会开始运动。
确定此时的水动力条件就可得到临界起动条件，如临界起动剪切应力、临界起动流速等。
临界起动条件取值的大小与给定的河床泥沙颗粒级配有关。
水流强度超过临界起动条件后，较粗的泥沙颗粒会沿床面滑动、滚动或跃移，统称推移质运动。
泥沙颗粒的临界起动条件和推移运动机理可以采用经典力学的方法进行研究。
5 .1 研究泥沙起动的方法泥沙的临界起动问题是河流动力学研究的重要组成部分，早在二百多年前就有许多学者对这一问题进行了深入研究。
20世纪30年代，通过试验得到了泥沙临界起动情况下，边界切应力与颗粒特性的Shields曲线。
近年来，研究工作的重点是工程实际中经常遇到的非均匀沙、粘性颗粘和海底淤积物起动等问题。
5 .1 .1起动现象的描述一颗静止于床面上的泥沙，所受的力主要包括水流促使其起动的力和床面阻止其运动的F和力。
当二者平衡时，泥沙颗粒将处于临界起动状态。
先假定水流的怍用力只有水平分量d F,则泥沙颗粒在其水下重力W 、水流作用力和床面反力的综合作用下，因其所垂直分量L处的位置不同而可能发生滑动、滚动或跃移，示意如图4-l。
从上述三种最简单的例子中已可以看到天然河流中泥沙起动的复杂性。
对河床表面任一指定位置的颗粒，其大小、形状和与其他颗粒的相对位置都是随机的。
另一方面在天然河流中，水流都具有脉动的性质既其作用在床面上某一指定位置上颗粒的力也完全是随机的。
由于这些原因，研究床面上某一指定位置的泥沙颗粒的起动，会遇到双重的随机性。
因此有人认为对这一问题的研究没有实际的意义，如Lavelle和Mofjeld(1987)分析了大量前人有关起动问题的资料后得出：在任一水流条件下，都不存在所谓的临界起动条件。
又如Einstein的整个输沙理论中就没有用到起动的概念。
尽管如此，从学科发展的理论体系和生产实践的应用来看，研究泥沙的临界起动条件都有重要意义，所以它至今仍是本学科的热点研究课题，从研究方法上可以分成两个方同：一是分析大量泥沙颗粒临界起动的综合情况，认为在某一水流和床面条件下，可以从统计的角度来确定泥沙的临界起动条件。
