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国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时支撑架设计检算书编制：复核：审核：中国中铁股份有限公司二〇一六年九月目录1.编制依据 (1)2.工程概述 (1)3.施工方案 (2)4.计算参数取值 (2)5.临时组桩荷载分析 (3)5.1.恒载 (3)5.2.施工荷载 (3)5.2.1.吊装过程中载荷 (3)5.2.2.吊装完后的载荷 (4)5.3.风荷载 (5)5.4.建模计算 (5)5.4.1.边界条件 (5)5.4.2.荷载工况 (5)5.4.3.有限元模型 (6)5.4.4.载荷 (6)5.4.5.结构分析 (7)6.基础 (14)北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书1. 编制依据1）施工图设计。
2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。
4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。
5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。
6）《2012版本midas有限元分析软件》。
2. 工程概述北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。
表2-1 钢箱梁重量表13 E1 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.614 E2 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.915 E3 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.6横联、挑梁、拼接板、螺栓等220合计重量（t）1098 钢箱结构图如下所示：图2-1 钢箱梁标准截面图3. 施工方案安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示：图3-1 施工顺序4.计算参数取值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。
Q235：16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=挠度容许值值L/400;5. 临时组桩荷载分析5.1. 恒载恒载主要为支撑架自重荷载，由于计算采用软件计算，自重荷载在软件中自动添加。
跨牤牛河32.6+48+32.6m 连续梁 支架体系及临时支墩计算书一、0#块支架体系检算 1．支架设计0＃块采用φ48mmWDJ 碗扣型多功能钢管脚手架搭设满堂支架现浇，支架直接支承于承台顶面。
立杆配置可调底座，立杆横桥向间距：翼缘板下为（4×90+60）cm 、腹板下为（4×30）cm 、底板下为（5×60）cm ，立杆顺桥向间距为（17×60）cm 。
横杆步距全为120cm 。
顶杆配置顶托，顶托上设10×12cm 纵向分配方木，其上设10×10cm 横向分配方木，横向方木间距30cm （腹板下为20cm ）。
具体布置见《跨牤牛河连续梁0#支架布置图》。
底模采用胶合板，侧模、翼缘板采用挂篮模板，内模（横隔板模板划定为内模）采用组合钢模板，堵头模板采用自制大块钢模板。
外模大楞采用[10槽钢对口焊接而成，间距80cm 。
内模大楞采用10×10cm 方木，间距80cm ；横隔板内模大楞间距控制在50cm 左右，拉杆采用φ20精轧螺纹钢筋。
主要检算翼缘模板、底模板及横向分配方木、侧模板及背方、纵向分配方木、立杆的强度稳定性。
2．荷载情况模板计算荷载包括：模板及支架自重；新浇砼自重（含钢筋重量）；施工人员及施工设备荷载；新浇砼对模板侧压力、倾倒砼时产生的荷载及振捣产生的荷载。
模板、支架等自重：21/2m KN q =；新浇钢筋砼自重：32/26m KN q =； 施工人员及运输机具荷载： 23/5.2m KN q = 新浇砼对模板产生的侧压力按2121022.0υββγt p =和H p γ=计算，取二式中的较小值。
倾倒混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m KN q =； 振捣混凝土时产生的竖向荷载: 25/0.2m KN q =； 振捣荷载，对垂直面每平方米按KPa 0.4计算；3．模板面板检算面板检算取翼缘板根部及最大截面箱梁腹板对应处底板模板。
（32+48+32m）连续梁临时固结计算书一、墩梁临时固结的设置为避免悬灌梁施工时前后梁段荷载不平衡产生倾斜，且不使永久支座过早受力，在悬灌梁施工过程中，应设置临时支座，并临时将桥墩与梁体固结。
临时支座设置在桥墩上，每个主墩设置4个，宽0.5m，长1.5m，厚度为梁体底到墩帽顶距离。
每个临时支座在墩顶与箱梁内埋入4根Ф32精轧螺纹钢，临时支座的材料采用C50混凝土和硫磺砂浆。
二、临时锚固的检算连续梁在悬灌施工过程中由于在不同工况下，施工管理与控制差异、认为操作的不准确等因素，连续梁会产生一定的不平衡力矩，根据图纸提供最大不平衡力矩为11664KN*m,不平衡力矩产生支反力：9832Kn。
1.锚固材料的选用（1）初步选用材料为JL785Ф32精轧螺纹钢及JLM-32锚具、垫片和联接器。
（2）Ф32精轧螺纹钢的材料属性：截面面积A=804.2mm2, 屈服点σ2.0不小于785 Mpa，抗拉强度bσ不小于980 Mpa，伸长率δ=7%，5弹性模量取2×106 Mpa。
锚下张拉控制应力为735 Mpa，单根力=804.2×735=591kN。
1、Ф32精轧螺纹钢数量计算由抗颠覆力矩=临时锚固力矩+梁体自重抗颠覆力矩，得临时锚固力矩=抗颠覆力矩-梁体自身抗颠覆力矩梁体自重=828.98*9.8=8124kN梁体自身产生力矩=8123Kn*1.1m=8936kN*m临时锚固产生力矩为：M=11664Kn*m-8936kN*m=2727.6kN*m精轧钢数量为：M=n〃F〃Ln= M/（F〃L）=2727.6/（591×2.2）=2.1根实际设置4根。
n ——钢筋根数M ——不平衡力矩F ——单根拉力L ——工作力臂2、Ф32精轧螺纹钢锚固长度按照规范要求，通常受拉构件钢筋最小锚固长度按45d埋设，即Ф32精轧螺纹钢在混凝土中锚固长度为45×3.2=144cm。
在本连续梁中按照150cm形式布置埋设。
目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、模板检算 (3)四、横向支撑肋检算 (5)五、纵向方木支垫检算 (6)六、支架承载力检算 (8)七、地基检算 (9)八、抗倾覆检算 (10)九、附件 (12)支架检算说明书一、工程概况郑州黄河公铁两用桥是京广铁路客运专线跨越黄河的特大型桥梁，桥梁全长14.887公里（QDK642+805.734～QDK657+709.611）。
郑州黄河公铁两用桥位于原阳县韩董庄乡前孟庄村东侧，距韩董庄引黄闸约3km，接现国道G107线，全长约3.8 KM。
其中北岸铁路分建段引桥在N172-N175墩处采用一联（50+80+50）m预应力混凝土连续箱梁上跨郑焦晋高速公路。
箱梁顶宽为13.4m，底宽为6.7m，跨中箱梁顶板厚40cm，梁体内设有横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。
该连续箱梁采用悬臂现浇法施工。
其中，0#、1#节段和边跨现浇段需采用满堂支架现浇施工。
梁体采用单箱单室、变截面、变高度结构。
中支点截面如下：跨中截面、边跨直段截面如下：钢管脚手架采用钢管外径48mm ，壁厚3.5mm 碗扣式支架，纵向间距60cm ；横向间距底板下60cm ，腹板下30cm ，其他90cm ；横杆层距翼缘板下为120cm ，箱身下为60cm ，纵横分别布置；剪刀撑沿线路方向每4米在横截面上设置一道，纵向设置5道即两侧翼板下各1道，两侧腹板下各1道，梁体中间1道，剪刀撑与地面成45°—60°角。
外膜采用竹胶板和钢模板配合使用，内膜采用竹胶板。
外模模板下部采用10×10cm 的方木作为横向支撑肋，中心间距为20cm ，下部采用10cm×15cm体，强的方木作为纵向方木支垫，中心间距腹板下为30cm ，其他为60cm 。
地基处理采用三七灰土换填处理,换填厚度为50cm ，表面利用C20混凝土进行封层。
处理完毕的地基表面应高出现有施工便道20cm 。
临时固结设计计算书1. 临时固结设计在悬臂浇注施工过程中，为保证“T”形结构的稳定性，在桥墩顶面（0#块梁底）设置10个1.0m（宽）×2.0m（长）的临时支墩（见图1），临时支墩采用标号C40的混凝土块，每个临时支墩内部配置φ28钢筋26根，钢筋锚入墩柱及0#节段各1m,同时主墩0#节段底板位置铺设φ16@100mm钢筋补强。
临时支座中心距离桥墩中心纵向距离2m。
图1 临时固结平面图3. 临时固结的强度检算连续梁两端混凝土浇注不平衡重不超过50t。
3.2 材料参数钢筋：φ28：A=615mm2, 计算最大应力σ=360MPa混凝土C40：轴心受压强度设计值19.1MPa。
M=Nd图2 临时固结受力图1.计算图式由于主要分析临时固结处的支反力，因而将梁体部分视为刚体，计算图式如图A1所示。
图中R1，R2为梁体所受到的支反力，向上为正。
图A1 支反力计算模型2.梁上荷载估算梁上荷载主要包括梁体自重、梁上的挂蓝、施工人员及机具等重量。
梁体自重：0#节段重量G0=（14517）/2=7258.5KN1#节段重量G1=5810KN2#节段重量G2=4994.75KN3#节段重量G3=4976.25KN4#节段重量G4=5207.75KN5#节段重量G5=5018.25KN6#节段重量G6=4849KN7#节段重量G7=4702.5KN8#节段重量G8=4565KN9#节段重量G9=4461KN10#节段重量G10=4326.75KN11#节段重量G11=4204.5KN12#节段重量G12=2326KN13#节段重量G13=2908.5KN中跨合拢段重量G中跨合拢=1616.75KN最大双悬臂状态下，梁上的自重为：67225.5×2=134451kN梁上的挂蓝荷载（按每个挂蓝1800 kN计）估算为：2×1800kN=3600 kN 施工人员及机具总重估算为：1000 kN其中，梁上的挂蓝荷载和施工人员及机具荷载按移动荷载考虑。
支架受力检算书支架方案：现浇梁板采用钢管扣件支架现浇，顶板厚15cm ，梁0.3m*0.9m （该施工方案中最大板厚和断面最大梁）。
现浇支架拟采用钢管扣件满堂支架，钢管间距1.1m*1.0m ，横杆步距1.5m ，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
梁部支撑采用，在梁底中部增设一排钢管立柱，并对其加密，间距为0.7m 或0.55m ，横杆与满堂支架对应相通，增强其整体受力稳定性，顶托顶部采用并排2根钢管作为纵楞。
同时，满堂支架设置剪刀撑，每隔2排设置一道。
钢管采用杆件采用外径48mm ，壁厚3.5mm ，国标钢管。
一、框架顶板支架受力验算：1、荷载分析：（1）楼面板实体荷载：12cm 厚钢筋混凝土板面重：q=0.12*25KN/m 3=3KN/m 2偏安全考虑，取安全系数r=1.2，以全部重量的1.2倍作用于底板上计算单位面积压力：22/6.32.1*/3m kN m kN W ==砼（2）模板、承托、分配钢管及方木重量：取模板及方木重量共计2/0.1m kN W =模板 （3）施工荷载：2/0.2m kN W =施工(本荷载按1KN/m2取值)（5）支架自重：2kNW=1m/自重2、模板底部横楞验算横楞为4cm*7cm方木，间距20cm， L=跨径为1.2m。
截面抵抗矩：W=bh2/6=40×702/6=3.27×104mm3截面惯性矩：I= bh3/12=40×703/12=1.14×106mm4作用在横楞上的均布荷载为：2W=++=kN6.3m/6.60.20.1总*6.6==m2.0kN.1q/32（1）强度验算：跨中最大弯矩：M=0.125qL2=0.125*1.32*1.2*1.2=0.2376KN·m 横楞弯拉应力：σ=M/W=0.2376*106/(3.27*104)=7.26MPa＜［σ］=14.5MPa；故横楞弯拉应力满足要求。
支架施工专项方案验算书1. 验算目的和依据本支架施工专项方案验算书的目的是对支架的设计方案进行验算，确保支架的结构稳定性和安全可靠性。
验算依据主要包括相关的设计规范、技术要求以及工程项目的具体情况等。
2. 工程概况和设计参数2.1 工程概况•工程名称：支架施工工程•工程地点：XXXXX•工程时间：XXXXX•施工单位：XXXXX•设计单位：XXXXX2.2 设计参数支架设计参数主要包括支架类型、支架高度、支架材料规格和支架布置方案等。
3. 方案验算结果3.1 支架荷载分析根据工程要求和现场实际情况，我们对支架的荷载进行分析，并计算得出各个方向的荷载大小。
3.1.1 垂直荷载垂直荷载主要包括自重和工作荷载。
按照设计规范和工程要求，我们计算得出垂直荷载为XXXXX。
3.1.2 水平荷载水平荷载主要包括风荷载和地震荷载。
根据现场气象数据和地震级别，计算得出水平荷载为XXXXX。
3.2 支架结构计算根据支架的设计方案和荷载分析结果，我们对支架的结构进行计算，包括选择合适的材料、截面尺寸和连接方式等。
3.2.1 材料选择根据支架的荷载和结构要求，我们选择了具有足够强度和刚度的钢材作为支架的材料。
3.2.2 截面尺寸根据荷载计算结果和支架的几何形状，我们确定了每个构件的截面尺寸，确保其满足强度和稳定性的要求。
3.2.3 连接方式支架的连接方式主要包括焊接和螺栓连接。
根据实际施工情况和结构要求，我们选择了适当的连接方式，确保连接的牢固性和可靠性。
3.3 支架安全性分析为了确保支架的安全可靠性，我们进行了支架的稳定性分析和强度验算。
3.3.1 稳定性分析通过对支架的整体稳定性进行分析，我们确定了支架的稳定性系数，并判断其是否满足安全要求。
3.3.2 强度验算通过对支架结构各个构件的受力状态进行计算，我们得出了各个构件的强度验算结果，并判断其是否满足强度要求。
3.4 结论根据以上方案验算结果，我们得出以下结论：•支架的荷载分析结果满足工程要求；•支架的结构计算结果满足强度和稳定性要求；•支架的安全性分析结果表明其安全可靠。
0#段支架检算书一、计算资料1.1工程概况鞍辽特大桥60+100+60m连续梁，设计采用挂篮悬臂灌注施工。
梁体为单箱单室、变高度、变截面结构，箱梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚度40-65cm，底板厚度40-120cm，腹板厚度60-100cm，中心梁高由4.85m渐变到7.85m。
0#段现浇段节段长14m，中心梁高7.85m，梁底宽为7.9m,梁顶板宽12m，顶板厚40㎝，腹板厚100㎝，底板厚120㎝。
1.2 0#段现浇支架方案支架采用υ3.5×48mm碗扣钢管搭设，立杆纵、横间距均为60cm，纵、横向水平杆竖向间距为120cm，每隔3.0m设置一道45度的十字剪刀撑，剪刀撑采用υ3.5×48mm普通钢管搭设。
腹板下立杆间距加密，延桥横向间距30cm，纵向间距60cm，竖向间距120cm。
外模采用预制钢模，底模采用1.8cm优质胶合板，内模采用组合钢模或木模，并采用υ48×3.5mm普通钢管搭设支撑架支架具体结构尺寸详见附图。
1.3 材料参数胶合板：[σ]=18MPa ， E=4×109 Pa油松、新疆落叶松、云南松、马尾松：[σ]=12MPa(顺纹抗压、抗弯)[τ]=3.14MPa(横纹抗剪) E=9*103 MPaI36b: A=83.5cm2，Ix=16530cm4，Wx=919cm3，Sx=541cm3，d=1.2 cm，65.6kg/m。
C35混凝土：[σc]=9.4MPa，[σt]=2.25MPa二、底模板受力检算2.1计算荷载0#块混凝土一次浇注。
荷载计算梁高取7.85m，顶板厚度0.40m，底板厚度1.2-1.107m，腹板宽1.0m，翼缘板根部厚0.65m，边缘厚0.2m。
腹板钢筋混凝土荷载：q1=26KN/m3×7.85m=204.1kN/m2施工人员及机具荷载：q2=2.5 kN/m2泵送砼冲击荷载：q3=3.5 kN/m2振捣砼产生荷载：q4=2 kN/m2腹板处内、外模型荷载：q5=22 kN/m2每延米翼缘板混凝土重：g1=30.2 KN/M每延米外模及桁架重：g2=15 KN/M荷载分项系数砼、模型自重荷载取1.2，其他取1.4。
目 录1、检算内容.................................................................................................- 2 -2、检算依据.................................................................................................- 2 -3、转体施工临时固结受力分析..................................................................- 2 -4、纵向不平衡弯矩及抵抗力矩计算..........................................................- 3 -4.1 超方产生的纵向不平衡弯矩...........................................................- 3 -4.2 锚块产生的纵向不平衡弯矩...........................................................- 3 -4.3 纵坡产生的纵向不平衡弯矩.............................................................- 3 -4.4 风荷载产生的纵向不平衡弯矩.........................................................- 4 -4.5纵向不平衡弯矩合计.........................................................................- 5 -5、横向不平衡弯矩及抵抗力矩计算..........................................................- 5 -5.1 超方产生的横向不平衡弯矩...........................................................- 5 -5.2 遮板、竖墙和防撞墙产生的横向不平和弯矩。
新建地方铁路寿平线寿光至广饶段工程32+48+32m连续梁施工主墩临时固结设计计算书编制：审核：山东省路桥集团有限公司寿平铁路寿广段路桥施工一标项目部二○一二年十一月三日目录一、检算依据 (1)二、临时固结布置方案 (1)2.1墩梁固结方案 (1)2.2施工中的注意事项及说明 (2)三、临时固结受力分析 (2)3.1荷载分析 (2)3.2计算模型 (2)3.3梁上荷载估算 (3)3.4、最不利支反力R1，R2计算 (3)四、临时支墩强度检算 (4)4.1、材料参数 (4)4.2、混凝土支墩的承载能力验算 (4)4.3、锚固钢筋承受不平衡弯矩能力验算 (4)(32+48+32m预应力混凝土连续梁)主墩临时固结设计计算书一、检算依据（1）、新建地方铁路寿广线路桥施工一标招标文件、设计图纸。
（2）、《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）（3）、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范）（JGJ 130-2011）。
（4）、《客货共线铁路桥涵施工技术指南》（TZ203-2008）。
（5）、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》（JGJ202-2010）。
（6）、《铁路混凝土与砌体工程施工质量验收标准》（TB 10424-2010）。
（7）、《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）。
（8）、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）（9）、《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（TB10424-2010）（10）、国家、铁道部和地方政府的有关政策、法规和条例、规定（11）、本企业历年来积累的成功施工技术与经验，施工管理、技术与质量管理水平，技术装备实力以及各类专业人才等资源条件。
（12）、根据现场勘察和调查情况。
二、临时固结布置方案2.1墩梁固结方案采用在墩顶四角设置临时混凝土支墩的临时固结方案（见附图所示），具体做法如下：在墩顶四角个设置一个临时支墩，采用C30混凝土。
石武铁路客运专线郑州动车组运用所动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算编制：复核：审批：中铁七局集团有限公司石武客专郑州动车组运用所项目部一分部二0一0年十二月跨连霍高速公路连续梁支架及临时固结检算一、工程概况：1.桥跨概况动车走行线1特大桥采用立交方式上跨连霍高速公路，桥址于D1DK006+977.630～D1DK007+199.430处跨越连霍高速公路，公路与线路夹角为44度。
连霍高速公路为城际高速公路，双幅16车道，沥青路面，红线宽50m。
采用1-（60+100+60）m连续梁跨越。
2.桥跨结构形式：2.1、梁体为单箱单室，变高度、变截面结构。
全桥箱梁顶宽12米、底宽6.4米，顶板厚0.37～0.47米，按折线变化；腹板厚分别为0.45米、0.70米和0.90米，按折线变化；底板厚0.50～1.3米，按折线变化。
底板设计60×30cm梗肋，顶板设105×35cm梗肋。
全联在端支点、中支点及中跨跨中处设横隔板，横隔板设有孔洞，供检查人员通过，中支点横隔板厚3.20米，端支点横隔板厚1.45米，中跨跨中处设横隔板厚1米。
2.2、桥面宽度：桥面板宽12米，桥梁建筑总宽12.28米。
2.3、梁全长为221.5米，计算跨度为（60.75+100+60.75）m，截面中支点梁高7.6米，端支点梁高4.6米，梁底按半径为369.667米的圆曲线变化，边支座中心至梁端0.75米。
边支座横桥向中心距5.8米，中支座横桥向中心距5.4米。
二、钢支撑设计动车走行线1特大桥跨连霍高速公路连续梁0#块：长度14m，每端伸出墩顶5m，梁横截面为单箱单室直腹板，中支点处梁高7.6m，梁高按圆曲线变化，0#块端头梁高6.994 m，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚47cm，腹板厚0.9m，底板厚由中隔板的1.3m按圆曲线变化至0#块端头的1.138m。
1、0#块支架结构形式：支架采用Φ609mm钢管作为竖向支承构件。
墩身每侧设两排、每排五根壁厚16mm钢支撑，钢支撑两端带有直径为750mm的法兰盘，钢支撑垫板为δ=16mm的A3钢板，预埋在承台表面上。
钢管桩顶部设横向56b 工字钢，纵向放40b工字钢作为分配梁，分配梁上铺设0#块钢模板。
2、荷载分析以伸出墩顶的梁体5m长为计算单元①伸出墩顶的梁体砼重量g1=25.04m2×5×2.65=331.78T；②0#块钢模板及支撑重量g2=22.2+6.8=29.0T；③56b工字钢重量g3=4×12×115.108=5.525T；④40b工字钢重量g4=29×6×73.878=12.855T；⑤施工荷载g5=(1.5+2)KN/m2×6×12÷10=25.2T；⑥钢管自重g6=10×11.7×（3.14×0.609×0.016）×7.85=28.1T3、横梁40b工字钢检算底模横梁采用29根长度6米的40b工字钢，腹板下5根间距为20cm，底板下11根间距为40cm，工字钢下方56b工字钢间距最大为2.264m,即工字钢最大跨度为2.264m。
取单根纵梁作为研究对象，腹板位置荷载最大，其荷载集度为q=（1.2×（7.6×0.9×26.5）+1.4×0.2×5×（1.5+2））÷5+0.73=45.212KN/m①跨中段检算图示（受力图）如下：M max= qL2/8=45.212×2.2642÷8=28.968KN·m，Q max= qL/2=45.212×2.264÷2=51.18KN，σmax= M max /w=（28.968×103）÷（1140×10-6）=25.4Mpa<[210MPa]τmax= Q max/A=（51.18×103）÷(89×102)=5.75MPa<[125MPa]f max=5qL4/384EI=（5×45.212×103×2.2644）÷（384×2.1×1011×22800×10-8）=0.323mm<L/400=5.66mm纵梁强度、刚度均满足要求。
②悬臂段检算图示（受力图）如下：M max= qL2/2=45.212×1.32÷2=38.204KN·m，Q max= qL=38.204×1.3=49.665KN，σmax= M max /w=（38.204×103）÷（1140×10-6）=33.51Mpa<[210MPa]τmax= Q max/A=（49.665×103）÷(89×102)=5.58MPa<[125MPa]f max=3qL4/24EI=（3×45.212×103×1.34）÷（24×2.1×1011×22800×10-8）=0.34mm<L/400=3.25mm纵梁强度、刚度均满足要求。
4、横梁2I 56b工字钢检算为便于计算，按所有荷载集中在中间3根钢管上的均布荷载考虑，综合上部各种荷载后，单根工字钢单位荷载集度为q=（g1+ g2+ g4+ g5）×10÷4÷L=（1.2×（331.78+29.0+12.855）+1.4×25.2）×10÷4÷(2.85×2) =212.1 KN/m检算图示（受力图）如下：M max= qL2/8=212.1×2.752÷8=200.523 KN·m，Q max= qL/2=212.1×2.75÷2=291.638 KN，σmax= M max /w=（200.523×103）÷（2450×10-6）=81.85MPa<[210MPa]τmax= Q max/A=（291.638×103）÷14658=19.9 MPa<[125MPa]f max=5qL4/384EI=（5×212.1×103×2.754）÷（384×2.1×1011×68500×10-8）=1.1mm<L/400=6.88mm纵梁强度、刚度均满足要求。
5、钢管柱强度及柱底条形基础砼强度检算以所有荷载全部集中在底板下的6根钢管上为计算模型①钢管承受的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5）÷A1÷6=（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855）+1.4×25.2）×104÷（3.14×0.609×0.016）÷6=2Pa=26.7MPa＜140 MPa（普通A3钢的抗压强度为140MPa）钢管强度满足要求。
②钢管法兰作用于基础的压强=（g1+ g2+ g3+ g4+ g5+ g6）÷A2÷6=（1.2×（331.78+29.0+5.525+12.855+6×2.8）+1.4×25.2）×104÷｛3.14×（0.75÷2）2-3.14×（0.609÷2）2｝÷6=5.63 MPa＜20.1 MPa（承台基础为C30砼）承台基础强度满足要求。
三、支架设计14#～15#块：长度11.75m，端支点处梁高4.6m，梁高按直线不变，梁顶宽12m，底宽6.7m，顶板厚37cm，腹板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.65～0.45m按折线变化，其余腹板厚度0.45米，底板厚从横隔板至距横隔板4米处由0.8～0.5m按折线变化，其余底板厚度0.5米。
1、具体搭设方案为：跨连霍高速公路连续梁14#～15#块采用现浇方案，现浇支架采用碗扣式支架。
纵向立杆间距为0.6米;横向立杆布置间距为3×0.9+0.6+3×0.3+8×0.6+3×0.3+0.6+3×0.9=13.2米；横杆步距1.2米(层高1.2米)。
纵横分别设置剪刀撑，沿线路方向每5米在横截面上设置一道，剪刀撑与地面夹角45。
具体布置见图。
钢管上下均采用可调调节支撑，所有支架应依据搭设高度设置剪刀撑。
因满堂支架是整个梁体最重要的受力体系，所以钢管支撑的杆件有锈蚀，弯曲、压扁或有裂缝的严禁使用；使用的扣件有脆裂、变形、滑丝的扣件禁止使用，扣件活动部位应能灵活转动，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。
支架顶先后放置纵、横向方木支垫，横向支垫同时作为底模支撑肋。
支架在外侧搭设范围比梁体正投影面宽1.2米做为工作面。
2、外模、内模采用竹胶板，外模模板下采用10×10 cm的方木作为横向支撑肋，底模和外模支撑间距为20cm，下部采用15*15cm的方木作为纵向支撑，支撑于竖向顶托上，翼板下纵向方木间距90cm，底板下部方木间距60cm，侧模模板竖向支撑肋采用15*15cm方木，中心间距30cm；竖向支撑肋外侧采用Ф48，壁厚3.5mm双钢管固定，双钢管间距60cm，双钢管两根钢管之间穿16mm圆钢作为拉丝固定侧模，其纵向距离为90cm，横向距离为60cm，3、支架基础采用换填50cm厚A、B料，分层压实，地基承载力不小于200Kpa，用触探仪对地基承载力进行检测，20cm厚C20混凝土作为基础面层，硬化宽度为14米。
地基稍高于便道20cm，两侧设置30×30cm排水沟向外排水。
2、荷载计算荷载标准值：钢筋混凝土的容重取26.25KN/m31、单侧每延米翼板混凝土为1.074m3/m,宽度为2.8米，翼板标称自重为 gk1=1.074×26.25/2.8=10.069KN/m22、腹板及顶板取最大截面计算每侧腹板及半顶板每延米砼方量为4.649 m3/m，作用宽度为0.95米（腹板厚度0.65米，内倒角0.3米）腹板和半顶板自重标准值为gk2=4.649×26.25/0.95=128.459KN/m23、腹板、底板及顶板取最大截面计算腹板、底板及顶板每延米砼方量12.898m3/m，宽度为6.4米gk3=12.898×26.25/6.4=52.9KN/m24、竹胶板自重：gk4=0.2KN/ m25、15×15cm方木自重标准值：gk5=0.15*0.15*10=0.225KN/ m6、10×10cm方木自重标准值：gk6=0.1*0.1*10=0.1KN/ m7、施工人员及机械荷载平均荷载qk1=3KN/ m28、振捣混凝土产生的活荷载2.0KN/ m23、模板检算胶合板的参数选取：E=6×103MPa，f=24 MPa，b=100cm,h=1.5cm,截面抵抗距W= bh2 /6=3.75×10-5（m3）截面惯性距I= bh3 /12=2.8125×10-7（m3）（1）腹板范围内底部模板验算腹板下模板受力最大，由腹板和半顶板荷载组成，故简算该部分模板，梁高4.6m模板支撑肋中心距为0.2m，腹板厚度0.65米，内倒角0.3米，假设半顶板荷载作用在宽0.95米，长0.2米范围内，模板在横向方木均布按三跨连续结构计算，跨度为0.2+0.2+0.2。
