书山有路勤为径，学海无涯苦作舟浆体管、槽输送的计算公式（二）Re———雷诺数；υl———矿浆输送的临界流速,m/s; iN———输送均匀粒径物料的单位水头损失,m 水柱/米;可按(11)式计算。
b 适用条件尤芬公式是根据固体密度δg=2.65吨/米3 颗粒试验数据推导而得的。
若浆体内固粒密度与2.65 吨/米3 相差太大，则不适用。
而且试验采用的颗粒粒径范围为0.4～1.0 毫米。
故高浓度精、尾矿皆不适宜采用。
另外，该公式是按粒径不均匀系数δ＜10 考虑的，如果δ值大于10,则得出的临界流速值偏小，故需慎重采用。
C 杜兰德(Durand)公式a 计算公式b 适用条件杜兰德公式是杜兰德(R.Durand)于1952～1954 年对圆管进行水力输送系统试验得出的，试验条件是：管径为19.1～584.2 毫米、流速为0.61～6.1 米/秒、固粒粒径为0.1～25 毫米，该公式的汁算值普遍认为较实测值偏大，但由于一般设计都希望确保安全，故未影响本公式的使用价值。
本公式试验时所采用的颗粒粒径较粗，而且也未考虑粒径dp 对临界流速υl的影晌，故对以细颗粒为主的高浓度浆体，杜兰德公式并不适用。
除上述三个公式以外，国内外还有大量的类似设计公式，如国内的金川公式、北京有色冶金设汁研究总院公式，苏联的C.г.柯别尔尼克公式等都属于这一类。
这类公式的共同特点是临界流速和单位水头损失都是随浓度的增加而增加，反映不出浆体浓度增至一定高度时，临界流速和单位水头损失反而随之降低这一重要特征。
近年来，有不少专家试图推导出反映高浓度浆体特征的水力计算公式，但至今还缺少足够实践的验证。
绝大多数高浓度浆体输送的设计参数都是通过试验取得。
下面介绍几个国内曾有人采用过的高浓度浆体输送计算公式，供参考。
D 乌。
14SMF=VOL ·SSG ·LSG SSG LSG SG −− （3）模拟输出电流计算公式： nA=4+16·SGLOSGHI SGLO SG −− (4) PA=4+16·PSLOPSHI PSLO PS −− (5) PA=4+16·SFLOSFHI SFLO SMF −− (6) 流量计模拟输入计算公式： VOL=3.6〔VFLO+16))(4(VFLO VFHI I in −−〕 (7) 放射源衰减补偿计算公式：S 4=S 1·23S S （8） 各变量的物理意义请参考3.1。
5.3 矿流常数〔M 〕矿流常数是一个重量平均吸收系数。
可以看出，要求出M ，需在直线上找两点即可算出。
公式如下： M=LSG SG CR CR ⋅−−)()ln()ln(1221 （9）从理论上讲，M 值由流体中固体物料对射线吸收性质决定。
须准确地取样并由（9）式计算得到。
否则，误差将影响密度计算公式（1）的斜率，使密度测试误差增大。
5.4 高压的设置闪烁探测器的增益在很大程度上取决于提供的高压，而较小地受温度的影响，密度计探测器的典型光谱如附图10。
鉴别器用以接收光束所产生的高能量光子输入脉冲，同时分离了低能量脉冲。
在探测器计数率和高压的图谱中有一个平台，如附图11。
鉴别器位置设在图谱中高能峰和低能峰之间的一个“迟滞”区。
在接近平台中部电压下工作的探测器计数率实际上不受温度和微小的探测器波动影响。
如果探测器和前置放大器已变化，则应根据计数率表所测得的一系列值确定新的操作点，最佳电压应在计数率高压曲线“平台”上距低端三分之一处，如附图11所示。
