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梁端转角对轨道结构受力的影响规律分析

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减小梁端轨道结构受力措施研究

减小梁端轨道结构受力措施研究

Ｓ ｕ ｙ ｏ ｅ ｓ ｅ ｏ ｃ ｅ ｓｎ ｒ ｅ ｎ Ｔｒ ｃ ｔｕ ｔ ｒ ｔＧｉｄ ｒＥｎ ｔ ｄ ｎ Ｍ ａ ｕｒ ｓｆ ｒ Ｄｅ ｒ ａ ｉ ｇ Ｆｏ ｃ ｓｏ ａ ｋ Ｓ ｒ ｃ ｕ ｅ ａ ｒ ｅ ｄ
Ｓ ｅ ｅ ｈｎＬ ｉ
（ ｈｎ ａｌａ ｉ ａ ｕｖｙａｄＤ ｓ ｎＧ ｏｐＣ ．Ｌｄ Ｗｕ ａ ， ｕ ｅ ４ ０ ６ ， ｈｎ ） Ｃ ｉａＲ ｉ ｙＳｙ ｎＳ ｒｅ ｎ ｅｉ ｒｕ ｏ ｔ， ｈ ｎ Ｈ ｂ ｉ ３ ０ ３ Ｃ ｉａ ｗ ｕ ｇ
Ｔ ｎ ｓｈｅ Ｂｒｄ ｅ ｏ Ｗ ｕ ａ — Ｇｕ ｎ ｚ ｕ Ｐａ ｓ ｎ ｅ Ｄｅ ｉａｅ Ｌｉ ｅ Ｔｈ ｕ ｌｆ ｆ ｒ ｅ ｏ ｈ ａｌ ａ ｔｎｉｇ ｓ ｓｅ ｆ ｒ ｉｇ ｉ ｉ ｇ ｎ ｈｎ ａ ｇ ｈｏ ｓｅ ｇ ｒ ｄｃｔｄ ｎ． ｅ ｐｉ ｏｃ ｆｔｅ ｒｉ ｔ ｆｓｅ ｎ ｙ ｔｍ ｏ
减 小 梁 端 轨 道 结 构 受 力 措 施 研 究
申 磊 料
（ 中铁 第 四勘 察设 计 院集 团有 限公 司 ， 武 汉 ４ ０ ６ ） ３ ０ ３
摘要 ： 究 目的 ： 研 武广客运专线汀泗河特大桥等几座特殊结 构 的桥梁存 在梁缝过 大以及梁端悬臂长度 过长的
问题 ， 梁 梁 端 产 生 变 形 时 ， 造 成无 砟 轨 道扣 件 系统 上 拔 力 超 过 扣 压 力 ， 响旅 客 舒 适 度 ， 重 时 也 将 对 行 桥 会 影 严
ｄ ｆｒ ．Ｉ ｆｅ ｔ ｈ ａ ｓ ｎ ｅｓ ｃ ｍｆ ｒａ ｅ ｅ ｓ ｖ ｎ ｍａ ｅ ｈ ｅ ｔｔ ｈ ａｅｙ ｏ ａ ｌ ｙ ｔａｆｃ．Ａ ｅ ｓｂ ｅ ｄ ｓｇ ｅｏ ｍｓ ｔａ ｃｓｔ ｅ ｐ ｓ ｅ ｇ ｒ ｏ ｏ ｔｂｌｎ ｓ ，ｅ ｅ ｋ ｓａ ｔ ｒａ ｏ ｔ ｅ ｓ ｆ ｔ ｆｒ ｉ ｗａ ｒｆ ｉ ｆ ａ ｉ ｌ ｅ ｉ ｎ ｓ ｈ ｍｅ ｂ ｓ ｄ ｏ ｏ ｅ ｅ ｒ ｈ ｓ ｉ ｆｅ ｅ ｏ ｓ ｌｅ ｔ ｅ ｐ ｏ ｌｍ ｆ ｔｅ ｆ ｒｅ ｎ ｔ ｅ ｔａ ｋ ｓｒ ｔ ｒ ｔｔ ｎ ｆｔ ｅ ｃ ｅ ａ ｅ ｎ ｓ ｍｅ ｒ ｓ ａ ｃ ｅ ｓ ｏｆ ｒ ｄ ｔ ｏｖ ｈ ｒ ｂ ｅ ｏ ｈ ｏ ｃ ｓ ｏ ｈ ｒ ｃ ｔｕｃｕ ｅ ａ ｈｅ ｅ ｄ ｏ ｈ

CRTSII型板式无砟轨道再创新情况及技术特点-王

CRTSII型板式无砟轨道再创新情况及技术特点-王

京津城际铁路直线地段 桥梁上无砟轨道
底座板下面铺设两布一膜滑动层，厚5.4mm 其中:聚乙烯高密度薄膜，厚度为1mm； 土工布采用白色聚丙烯，厚度2.2mm。
梁端固结
两布一膜滑动层
底座板钢筋施工 梁端硬泡沫塑料板
京津城际铁路桥上无砟轨道平面布置图
固定齿槽 C型挡块
D型挡块
固定齿槽：传递纵向力 C型挡块：约束底座板横向位移 长度为600mm，宽度为400mm，高度为215mm D型挡块：约束底座板横向和竖向位移，同时约束轨道板横向位移 长度为800mm，顶面宽度为590mm，底面宽度为400mm， 直线地段高度为459mm。
标准板尺寸：6.45m×2.55m×0.20m
预制轨道板和底座板为跨过梁缝的连续结构 ，行车舒 适度高，补偿板数量少。
轨道板通过在工厂预制和对承轨台进行打磨，可获得 高精度的轨道几何，钢轨铺设和调整工作量降低。轨道 板在线路上位置是一一对应具有唯一性。 采用高精度的测量和轨道板精调系统，施工机械化程 度高，人为因素干扰小。
摩擦板和端刺布置图
摩擦板 端刺 摩擦板：传递纵向力。 宽度一般为9m，厚度为0.4m 长度根据不同桥梁结构计算确定 标准端刺：锚固纵向力 上部结构沿线路纵向厚度为1m，沿线路横向宽度为9m，高度为2.75m； 下部结构沿线路纵向为8m，沿线路横向为9m，厚度为1m。
京津城际铁路曲线地段桥梁上无砟轨道
2.地震力对连续轨道结构受力的影响。京沪高速铁路线 路长，跨越郯庐断裂等高烈度地区，对跨越郯庐断裂等 高烈度地区的连续轨道结构应引起重视。 3.扣件与打磨轨道板适应性。京津城际铁路无砟轨道采 用Vossloh300-1型扣件，打磨轨道板与Vossloh300-1型 扣件匹配。京沪高速铁路无砟轨道采用的扣件类型与打 磨轨道板适应性问题应予重视。 4.长大桥梁的无砟轨道施工技术。京沪高速铁路长大桥 梁的无砟轨道施工线路长、时间跨度大，对物流组织、 底座板按设计温度合龙、砂浆在不同环境温度下的大规 模快速施工等应引起重视。

武广客运专线大跨度桥梁梁端无砟轨道结构受力研究

武广客运专线大跨度桥梁梁端无砟轨道结构受力研究
续轨 道会 成槽 。 ．
扣件和钢轨产生不利作用； 此外由于桥梁支座的弹
性 作用 ， 列车荷 载 作用 下 ， 在 有荷 载 一侧桥 梁发 生 弹性 变形 ， 另一侧 没 有变形 ， 这样 就容 易在梁 缝 处 产生 竖 向相 对位 移 ， 外支座 压缩 、 工误 差等 因 此 施
素都有可能引起竖 向相对位移， 也会对轨道结构的
粱缝 中心线
ｒ
Ｉ 、 ， ， ， 一 一
一 一 一 一 一
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图 ３ 梁端 转 角符 号 图
＿ 一 铁 勘 与设计 盟 道
Ｒ Ｌ ＹＳＵ Ｖ ＹＡＮ Ｅ Ｉ ０ （） ＡＩＷＡ Ｒ Ｅ Ｄ Ｄ ＳＧＮ ２ １ ２ ０
武广客运专线大跨度桥梁梁端无砟轨道结构受力研究 申 磊
ｙ Ｙ ≤
说 明：． 轨单元 ， 口 １ 钢 ２ 件单 元 ，一 ３道床板 单元 ，
５支承层 单元 ， 、一 ． ６ ７桥梁 单元
钢 轨采 用 ６ｋ ０ｇｍ 钢 轨 ，弹性模 量 Ｅ ２０ ＝． ６× ｌ“ ａ 竖 向抗弯惯 性矩 Ｊ３ １ｃ ４扣件采 用 Ｖ ０Ｐ ， ＝ ２ ７ｍ ， Ｏ．
状 态 ， 梁 的梁端转 角将 对轨 道系 统产 生影 响 ， 桥 对
１ 作用机理
当与 上部 结 构 相邻 的跨 向下弯 曲时 （ 常情 通 况 ） 如单跨 支撑 的情 况 ， ， 在这 种情况 下 ， 连续轨 道 会产 生隆起 。 而 当与上 部结构 相邻 的跨 向上弯 曲时 ， 如连 续 支撑 未受荷 载 的末 端跨 ， 或者 在半 面受荷 载的带 竖 向悬 吊的杆状 拱桥未 受荷 载部 分 的截 面 ， 时 ， 此 连
钢轨 附加应 力和 道床板 稳 定性 均满足要 求 。

大跨度钢桥梁端无砟轨道结构受力计算分析研究

大跨度钢桥梁端无砟轨道结构受力计算分析研究

Ｔｒ ａ ｃ ｋ Ｓ ｔ ｒ ｕ ｃ ｔ ｕ ｒ ｅ ｉ ｎ Ｌｏ ｎ ｇ ｓ ｐ ａ ｎ Ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｂｒ ｉ ｄｇ ｅ Ｓ ｉ ｄ ｅ
ＨＵ Ｙｏ ｎ ｇ
摘ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
要 大跨 度 钢 梁梁 端存在 较 大伸 缩位移 、 梁端转 角 时 ， 梁 端轨道 结构 设计 采 用过 渡板 式 梁端伸
唯一提 供者 ， 桥梁 因挠 曲 、 徐变 等 因素引起 的梁端 变形
使 梁缝 两侧一 定 范 围 内扣件 产 生上 拔 力 和 下压 力 ， 当
钢 轨 扣 件
图３ 梁 端 变 形对 扣件 系统 受 力 影 响 分 析 模 型
模 型中 ， 钢轨 、 过 渡板 、 桥 梁采用 梁 单元 模拟 ， 扣 件 采用 弹簧单 元模 拟 。扣件 间距 ６ ０ ０ ｍ ｍ， 扣 件 系统 节 点 静 刚度 分别 取 为 ３ ５ ｋ Ｎ ／ ｍ ｍ和 ５ ０ ｋ Ｎ ／ ｍ ｍ， 动静 刚度 比
（ 中 国铁 建 股 份 有 限公 司 ， 北京 １ ０ ０ ０ ０ ０ ）
Ａｎ ａ ｌ ｙ ｔ ｉ ｃ ａ ｌ Ｉ ｎ ｖ ｅ ｓ ｔ ｉ ｇ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ ｆ ｈｅ Ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ Ｃａ ｌ ｃ ｕｌ ａ ｔ ｉ ｏ ｎ ｏ ｆ Ｂａ ｌ ｌ ａ ｓ ｔ ｌ ｅ ｓ ｓ
胜 关 长江 大桥 均为有 砟 轨道 。梁 端伸缩 装 置可保 证桥
梁伸 缩 时轨枕 间距 的均 匀性 ， 但无 法解 决 梁 端 转 角 引
起 的无砟 轨道 扣件 上拔 力 。 武广 高铁 采用 在梁 端设 置过 渡板 结构 的措 施解 决 大跨 度桥 梁 大梁缝 地 段 无 砟 轨 道设 计 问题 （ 如图 ２ ） 。 梁 端 过渡 板 结 构 是 一 个 混 凝 土 或 钢 筋 混 凝 土 的微 型

梁端扣件布置对轨道及列车受力特性的影响

梁端扣件布置对轨道及列车受力特性的影响
（ 同济 大学桥梁工程 系 ， 上海 ２ ０ ０ ０ ９ ２ ）
摘
要
上海轨 道 交通桥 梁现 有 两种 梁端扣件 布 置形 式 ， 一 种是扣 件 全部布 置在 梁上 ， 一种 是部 分扣件
布 置在墩 上 。为 了说 明两种 形式 的 区别 ， 用 有 限元 模拟 的方 法对 其进行 比较 。从 对扣件 上拔 力 、 钢轨应
ｔ ｒ ａ ｉ ｎ ｒ ｕ ｎｎ ｉ ｎ ｇ ｐ ｒ ｏ ｐ ｅ ｒ ｔ ｙ ｃ ｏ ｍｐ ａ ｒ ｅ ｄ ｗｉ ｔ ｈ ｔ ｈ ｅ ｉｒ ｆ ｓ ｔ ｔ ｙ ｐ ｅ ｏ ｆ ａ ｒａ ｎ ｇ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ． Ｋｅ ｙ ｗｏｒ ｄ ｓ ｂ ｅ ａ ｍ ｅ ｎ ｄ，ｆ ａ ｓ ｔ ｅ ｎ ｅ ｒ ａ ｒａ ｎ ｇ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ，ｆ ａ ｓ ｔ ｅ ｎ ｅ ｒ ｆ ｏ ｒ ｃ ｅ，ｒ ａ ｉ ｌ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ，ｔ ｒ ａ ｉ ｎ ｒ ｕ ｎ ｎ ｉ ｎ ｇ ｐｒ ｏ ｐｅ ｒ ｔ ｙ
力和列车走行性的影响三个方面做 了计算对比。结果表明， 后者相对于前者对扣件抵抗上拔 力的要 求 更严格 ， 对减小钢轨应力和提 高列车走行性比较有利。
关键 词 扣件 布 置 ，扣件 力 ， 钢 轨应 力 ， 列 车走行 性
Ｃｏ ｍｐ ａ ｒ ｉ ｓ ｏ ｎ ｏ ｆ ｔ ｈ ｅ Ｉ ｎ ｌｕ ｆ ｅ ｎ ｃ ｅ ｏ ｆ Ｔｗｏ Ｔｙ ｐ ｅ ｓ ｏ ｆ Ｂｅ ａ ｍ Ｅｎ ｄ Ｆａ ｓ ｔ ｅ ｎ ｅ ｒ Ａｒ ｒ ａ ｎ ｇ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｓ ｏ ｎ Ｒａ ｉ ｌ ａ ｎｄ Ｔｒ ａ ｉ ｎ
１ 引 言
对 无 砟轨道 桥梁 ， 梁 端变位 会对 扣件 受力 、 钢
轨应 力及 列车走 行 产生较 大影 响 。很多 学者 对此

轨道工程施工技术及质量控制要点

轨道工程施工技术及质量控制要点

接触焊、气压 气压焊（移动） 焊（固定） 铝热焊 ＋0.3、0 0.3 ＋1.0、0 ＋0.5、0 0.5 —
48
轨顶面 轨头工作面 轨底
5、无缝线路锁定的质量控制
实际锁定轨温是无缝线路施工最重要的技术指标，必 须准确确定。
6 线路几何尺寸的质量控制
线路几何尺寸，充分体现了用数据说话的原则，
是轨道工程施工最终应达到的标准，是轨道工程竣工

模板安装

横向模板在桥梁地段横向伸缩缝处使用，横向伸缩 缝在桥梁土工布铺设完毕后，由技术人员进行轨枕 边线、道床板边线和横向模板边线放线。横向模板 位置必须准确放样、画线标注。放线完毕后，在底 层钢筋布设前将横向模板钢条安装到位，并用4个 锚钉固定。

轨排精调

轨道小车放置于轨道上，安装棱镜。使用全站仪测 量轨道状态测量仪棱镜，小车自动测量轨距、超高 、水平位置，接收观测数据，通过配套软件，计算 轨道平面位置、水平、超高、轨距等数据，将误差 值迅速反馈到轨道状态测馈仪的电脑显示屏幕上， 指导轨道调整。

轨道粗调

调整按照先调整中间两台、后调整端部两台的顺序 进行。一般情况下。调整后的高度应低于设计标高 2 mm～5 mm。

钢筋网绑扎

轨排粗调完毕后，即可按照设计要求进行道床板钢 筋的绑扎作业。安装下层钢筋，用尼龙自锁带将钢 筋交叉点处进行绑扎。道床板上层纵向钢筋和横向 钢筋安装及绑扎工序同下层钢筋；绑扎过程中不得 扰动粗调过的轨排；路基和隧道地段，纵向钢筋的 搭接长度不得小于700 mm，采用绝缘卡和尼龙自 锁带绑扎固定。道床板内上层钢筋混凝土保护层最 小厚度40 mm，下层钢筋混凝土保护层最小厚度35 mm，允许偏差±5 mm。

客运专线无碴轨道梁端扣件上拔力研究


列车竖向静 活载作用 、 梁体徐变上拱 、 相邻墩 台的不均匀沉降差异 、 桥梁上下 梁面的梯度温差、
３ １ ７Ｏ
科
学
技
术
与
工
程
１ １卷
轨道板 （ 道床板 ） 温度梯度等因素都可能引起梁端
支 座截 面产 生竖 向转 角 。
（） １ 列车竖向静活载作用引起 的梁端转角。梁
体 在 列车 荷载 作用 下 将 发 生 挠 曲变 形 ， 梁 端支 座 在 截 面 产生 竖 向转角 ， 图 ２所示 。 如
速 了扣 件 的疲劳 或破 坏 。如 图 １所示 。
位 移对 轨 道系统 的影 响 。
为了保证线路 安全 ， 减少维修 工作量 ， 梁端转
角 引起 的上 拔力 不 应 大 于钢 轨 扣 件 的扣 压力 ， 垫板 所 受压 应力 应控 制 在 垫板 疲 劳 允 许 应力 范 围之 内。 目前 ， 内对 于 梁 端 转 角 引 起 扣 件 上 拔 力 研 究 较 国 少 。梁端 转 角 和 竖 向相 对 位 移 引 起 的 扣 件 上 拔 力
图 １ 桥梁 梁端转角引起 梁端轨道受力和变形
２ １ 年 ３月 １ ０１ ４日收到
作 简 － ）（ ７ ）男， 西 人， 硕士； 究方 者 介： ￣＇ １ ０ ， 陕 兴平 讲师， 研 Ｊ Ｎ ９一 － 向 铁 工 Ｅ ａ： ｘ ７ １ 。 ： 道 程； ｉｄ １ ０ ６ 一 ｌ扣 件 承 受 上 拔 力 ， 一 端 承 受 下 压 力 ， 图 ６ 另 如
所示 。
（ ） 变上拱 引起 的梁 端 转 角 。 由于 桥 上无 砟 ２徐
轨 道在 铺 设 时 预 应 力 混 凝 土 梁 的收 缩 徐 变 尚未 全

高速铁路的养护维修—无砟轨道板病害防治


二、CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
2. 绑扎上层钢筋 (1) 道床为双层配筋结构。上层纵向钢筋搁在双块枕的轨枕桁架钢筋上。
二、CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
(2) 绑扎上层纵向、横向钢筋。对纵向钢筋与横向钢筋及轨枕桁架钢筋交叉处采用小型绝 缘卡进行绝缘绑扎。
二、CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
3. 支立模板
砂浆调整层设计厚度为 30mm。
底座宽度为 2950mm，直线地段平均厚度为 200mm，曲线地段根据超高设计情况计算确定， 最大厚度约 500mm，最小厚度约 180mm。全 桥纵向连续铺设。
四、隧道内 CRTSⅡ型板式无砟轨道
4
四、隧道内 CRTSⅡ型板式无砟轨道
（一）结构组成
钢轨
混凝 土支 承层
立模时，利用模板上的调高螺杆调节高程（参照电缆槽上的道床高程放样粗调）。要求 纵向模板接缝严密。
线路内侧模板固定形式
线路外侧模板固定形式
门吊轨道在电缆槽顶面
门吊轨道在电缆槽下面
二、CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
与基底接触面在模板的线型、高程调整到位后加以密封，防止漏浆烂根。
砂浆填缝防止烂根
二、CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
3
三、桥梁上 CRTSⅡ型板式无砟轨道
（一）结构组成
主要由钢轨、配套扣件、预制轨道板、砂浆调整层、连续底座板、滑动层、侧向 挡块等部分组成，每孔梁固定支座上方设置剪力齿槽，梁缝处设置硬泡沫塑料板， 台后路基上设置摩擦板、端刺及过渡板等部分组成。
图3.1 直线桥梁地段Ⅱ型板式无砟轨道设计横断面细部图
CRTSⅠ型双块式无砟轨道结构 CRTSⅠ型双块式无砟轨道施工
一、CRTSⅠ型双块式无砟轨道结构

高速铁道工程技术《知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构》

知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
2、路基与隧道地段CRTSⅡ型板式轨道系统
• 钢轨 • 弹性不分开式扣件 • 混凝土轨道板 • 水泥乳化沥青砂浆层 • 水硬性支承层
知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
钢轨及扣件
板间连接件
混凝土轨道板 6.45×2.55×0.2m
水泥乳化沥青砂浆 调整层，30mm
水硬性支承层
轨道板纵向设计：与Rheda、Zublin型相同，弹性地基梁 轨道板横向设计：按65cm宽的轨枕设计
知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
•3、桥上CRTSⅡ型板式轨道系统
针对桥梁比例大的线下工程条件，京津城际铁路采用了轨道板、底座板跨 梁缝连续铺设的纵连板式无砟轨道结构。
• 钢轨 • 扣件〔Vossloh300〕 • 预制轨道板 －200mm • 水泥沥青砂浆层 －30mm • 连续底座板 －190mm • 硬泡沫塑料板 －50mm〔梁 • 缝两侧〕 • 滑动层〔两布一膜〕 －粘贴在 • 梁面 • 侧向挡块 －底座限位
ห้องสมุดไป่ตู้
知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
4、 板 之 间 的 纵 连
知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
5、 桥上CRTSⅡ型板式无砟轨道技术特点 － 轨道板和底座板为跨过梁缝的连续结构，预制轨道板
结构型式与路基、隧道内统一。 桥梁与底座板间设置滑动层，以减小桥梁温度伸缩
对无砟轨道的影响。 在桥梁固定支座上方，底座板与梁体固结〔梁体设抗
剪齿槽和锚固筋〕，将纵向力传递至桥梁根底。
知识点 二、 CRTSⅡ型板式无砟轨道结构
在梁缝两侧一定范围的梁面铺设50mm厚的硬泡沫塑 料板，减小由梁端转角对无砟轨道结构的影响。

无砟轨道线路维护中与温度力相关的问题及对策

无砟轨道线路维护中与温度力相关的问题及对策刘丙强【摘要】高速铁路无砟轨道结构受力十分复杂,温度力是其中之一.温度力所造成的无砟轨道结构病害越来越多,且存在安全风险.本文针对桥梁地段和路基地段的CRTSⅠ型板式、CRTSⅡ型板式和双块式无砟轨道结构,重点对由温度力所引发的结构伤损问题及其成因进行分析,并结合实际情况提出相应的预防整治技术对策,为现场工程技术人员养护维修管理提供借鉴.%T he forces of high speed railway ballastless track structure are very complex,and the temperature force is just one of them. T here are more and more diseases and security risks in the ballastless track caused by the temperature force. In thispaper,according to the CRTS Ⅰ slab ballastless track and CRTS Ⅱ slab ballastless track and the double blocks ballastless track structure on the bridge and subgrade section,the structure damage problems caused by the temperature force as well as its causes were analyzed emphatically. Also,combining with the actual situation,the correspondent prevention and control technology countermeasure were put forward to provide a reference for the maintenance and management of technicists.【期刊名称】《铁道建筑》【年(卷),期】2017(000)006【总页数】5页(P125-129)【关键词】高速铁路;无砟轨道;温度力;结构伤损;养护维修【作者】刘丙强【作者单位】中国铁路总公司运输局,北京 100844【正文语种】中文【中图分类】U213.2+12;U216.4目前，我国高速铁路正线无砟轨道结构型式主要有CRTSⅠ型板式、CRTSⅡ型板式、CRTSⅢ型板式和双块式无砟轨道［1-5］。

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距和增大胶垫刚度均增大 了梁轨连接 刚度 ， 随扣件 间距 的减 小和 胶垫刚度的增大 ， 扣件最 大上拔 和下压力 均增大 。由于扣件 间距 的可调范 围很小 ， 其对扣件受 力的影响有 限。胶垫 刚度可调 范 围
圈 １ 桥梁一承轨台无砟轨道扣件受力 ２ Ｄ有限元模型
较大 ， 其对扣件受 力 的影 响也 相对较 大 ， 当 由于老化 等 原 因使胶 垫刚度增大时 ， 将对扣件 受力 产生不利 影响。
～
～
一
一 一
轨道结构受力 。城 市轨道交通桥 上线路普遍 采用小 阻力扣 件 ， 扣 件弹条 的初始扣压 力相 对较小 ， 有必 要对梁端转 角限值进 行限定
以避免 弹条破 坏而导致 扣件 失效 。此外 ， 梁端转 角还将导 致梁端 钢轨 承受较 大附加 弯矩 。本 文将探 讨梁端 转角 对轨道 结构 受力
表 １ ＷＪ － ２ Ａ 型 小 阻 力 扣件 主 要 参 数
弹程 弹条扣 弹条刚度 胶垫 刚度 常值 纵 向阻 力常值 扣件 间距 压 力／ ｋ Ｎ ｋ Ｎ ／ ｍ ｍ ｋ Ｎ ／ ｍ ｉ ｌ ｌ ｋ Ｎ ／ ｍ ｍ 通常值／ ｍ ｍ
扣件间 距／ ｍ ｍ ｌ ６ ０ ０ ｌ ６ ２ ５ 『 ６ ５ ０ 最大上 拔力 ／ ｋ Ｎ ｌ ３ ． １ １ ｌ ３ ． ０ ６ １ ２ ． ９ ８ 最大下 压力 ／ ｋ Ｎ Ｉ ７ ． １ ２ ｌ ６ ． ９ ９ ｌ ６ ． ８ ５ Ｉ 胶垫刚度 ／ ｋ Ｎ・ ｍ ｍ一 Ｉ 最 大 上 拔 力 ／ ｋ Ｎ ｌ 最大下压力 ／ ｋ Ｎ ２ ０ ２ ． ０ ９
表 ２ 不 同扣件间距下扣件最大上拔和下压 力
为减小无缝线路钢 轨纵 向附加力 ， 城 市轨道交 通桥上 线路普
遍 采用小阻力扣件 ， ＷＪ － ２ Ａ型扣件就是 一种专 门为轨道 交通桥 上 线路设计 出来的小阻力扣件 ， 在轨 道交通建设 中得到 了广泛 的运
用。ＷＪ － ２ Ａ型小阻力扣件主要参数见表 １ 。
第４ １卷 第 ６期
・
１ ７ ６・
２ ０ １ ５年 ２月
山 西 建 筑
Ｓ ＨＡＮＸＩ ＡＲ ＣＨＩ ＴＥ Ｃ Ｔ ＵＲＥ
Ｖｏ １ ． ４１ Ｎｏ ． ６ Ｆｅ ｂ． ２ ０１ ５
文章编 号 ： １ ０ ０ ９ － ６ ８ ２ ５（ ２ ０ １ ５ ） ０ ６ ・ ０ １ ７ ６ — ０ ３
况下 ， 梁端扣件受力主要受梁端部约 ３ ｍ长 度范 围内梁体变形 的
影 响。
２ ． ２ 扣件 受 力影响 因素
梁端对称转动 １ ％ ｏ ｒ ａ ｄ时 ， 不 同扣件 间距 和胶垫 刚度 情况 下 ，
扣件所受上拔力和下压 力最大值 如表 ２ ， 表 ３所 示 。 减 小 扣 件 间
％ ｏ ｒ ａ ｄ时 ， 扣 件 最 大上 拔 力 小 于 初 始 扣 压 力 支承块承轨 台式无 砟 轨道是 轨道交 通高 架线 上主要 的轨道 大上 拔 力 。梁 端转 角 １ ８ ｋ Ｎ， 当梁端转角达到 ３ ％ ｏ ｒ ａ ｄ时 ， 最大上拔力超出初始扣压力 。 结构形式 ， 这种轨道结 构道 床 刚度大 ， 桥梁 的微 小变形都 将影 响
至 一 一 梁 端 转 角对 轨 道 结 构 受 力 的 影 响 规 律 分 析 至 一
秦
摘
艳
２ ０ ０ ０ ７ ０）
～
（ 中铁 上 海 设 计 院 集 团有 限 公 司 ， 上海
要： 建立了梁端转角引起 的扣件系统附加 力和钢轨 附加 力的有限 元分析模 型 ， 探讨 了梁端转 角下扣件 的受 力特征 及影 响 因
－ Ｉ ３ ％￣ ｒ ａ ｄ
ｂ） 对 称 转 动
图 ２ 不 同梁 端 转 角 大 小 对 扣件 受 力 的影 响
图 ２计 算 结 果 还 表 明 ， 梁 端 转 角 对 扣 件 受 力 的 影 响 范 围 限 于
个 扣件 ， 其余 扣件 力很 小。也就 是 说 ， 相 同转角 情 为１ ， ２ ， ３ ， …。如无 说明 ， 有限元模型 中梁端悬臂长和梁缝宽度分别 梁缝两侧各 ５
５ ． ０ ５
６ ７ ５ ２ ． ８ ９ ６ ． ７ ｌ
７ ０ ０ ２ ． ８ ２ ６ ． ６ １
表 ３ 不 同胶 垫 刚 度 下 扣 件 最 大 上 拔 和 下 压 力
１ ｌ １ ． ５
４ ． ０
０ ． ３ ５
４ ０
４ ． ０
６ ０ ０
３ ０ Ｉ ４ ０ １ ５ ０ ｌ ６ ０ ２ ． ６ ７ ｌ ３ ． １ １ Ｉ ３ ． ４ ６ １ ３ ． ７ ２
一
ｌ ０
０
ｚ 一１ ０ ２ ｏ
氧 …
３ １ ０， ／ ／ ２ ３ ４；
＼ ● ● ／
— — —
—
影 响的基本规 律。
一
３ ０
４０
一
１ 梁端 转角对 扣 件Leabharlann 力的 影响分 析模 型 —
采用通用有限元程序 Ａ Ｎ Ｓ Ｙ Ｓ建 立桥梁一 支承块 承轨 台无 砟 轨道结构扣件系统受力分析模型 ， 模型如 图 １所示 。梁 中心线 距 离轨面高度为 ， 距 离支座 高度 为 ， 梁端悬 臂长 为 Ｌ ； 自梁 缝 开始 ， 左侧扣 件编号依 次为 一１ ， 一２ ， 一３ ， …， 右 侧扣 件编 号依 次 取０ ． ６ ｍ和 ０ ． ０ ６ ｍ， 以下提及的转角均指梁体在支座点处的转角。
素， 并对满足扣件正常工作的梁端转角大小与梁端转 角引起 的钢轨 附加 力进行 了计算研 究 ， 得 出了一些有价值 的结论 。 关键词 ： 梁端转角 ， 轨道 ， 受力 ， 扣件
中 图分 类 号 ： Ｕ ４ ４ １ 文献标识码 ： Ａ
０ 引言
扣件 （一１和 １ 号扣件 ） 承受最 大下压 力 ， 一３和 ３号扣件 承 受最