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《Fe-Mn-Al-C系低密度钢的组织演变及力学性能的研究》篇一摘要：本论文对Fe-Mn-Al-C系低密度钢的组织演变和力学性能进行了深入的研究。
首先通过介绍相关领域背景，提出了研究的必要性和意义。
然后通过对该类钢的制备工艺、组织结构、以及力学性能进行实验研究，得出了重要的结论。
本文旨在为该领域的研究人员提供有关Fe-Mn-Al-C系低密度钢的新知识，同时也为优化材料性能提供了新的方向。
一、引言随着现代工业的快速发展，对于材料性能的要求也越来越高。
Fe-Mn-Al-C系低密度钢作为一种新型的轻质高强材料，在汽车、航空航天等领域具有广泛的应用前景。
其独特的组织结构和优异的力学性能使其成为研究的热点。
然而，关于其组织演变及力学性能的研究尚不够深入，因此，本论文旨在对该类钢的组织演变及力学性能进行系统的研究。
二、Fe-Mn-Al-C系低密度钢的制备工艺与实验方法本实验采用的Fe-Mn-Al-C系低密度钢，通过熔炼、轧制、退火等工艺流程制备而成。
在实验过程中，我们采用了金相显微镜、扫描电子显微镜（SEM）、X射线衍射仪等设备对材料的组织结构进行观察和分析。
同时，通过拉伸试验、硬度试验等手段对材料的力学性能进行了测试。
三、Fe-Mn-Al-C系低密度钢的组织演变1. 显微组织观察：通过对不同热处理条件下样品的显微组织观察，发现随着退火温度的提高，钢材中的相组成逐渐趋于稳定。
同时，由于碳含量的影响，观察到马氏体和奥氏体相的存在。
2. 晶粒结构分析：研究表明，在合适的热处理条件下，钢材的晶粒尺寸可以显著减小，从而有效提高材料的强度和韧性。
3. 合金元素分布：通过对合金元素的分布进行研究，发现Mn、Al等元素在钢材中均匀分布，有效地改善了钢材的机械性能。
四、Fe-Mn-Al-C系低密度钢的力学性能研究1. 拉伸性能：实验结果表明，该类钢具有较高的抗拉强度和良好的塑性变形能力。
随着退火温度的提高，材料的延伸率有所提高。
低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态表征及分析的开题报告题目：低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态表征及分析背景及意义：低碳微合金钢是一种广泛应用于汽车、机械、建筑等领域的结构材料。
晶界、晶内铁素体的形态对低碳微合金钢的力学性能、耐蚀性能、加工性能等方面具有重要影响。
因此，对于低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态的表征及分析研究具有重要意义。
研究目的：本研究旨在开展低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态表征及分析，揭示晶界、晶内铁素体形态与力学性能、耐蚀性能、加工性能等方面的关系，为低碳微合金钢的应用提供重要的理论指导。
研究内容：1.低碳微合金钢试样的制备：采用真空感应熔炼技术制备低碳微合金钢试样。
2.晶界、晶内铁素体的三维形态表征：利用电子背散射衍射技术以及扫描电镜技术对低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态进行表征。
3.晶界、晶内铁素体形态与性能的关系分析：通过力学性能测试、耐蚀性能测试、加工性能测试等方法，分析晶界、晶内铁素体形态与性能之间的关系。
4.统计分析：通过统计学方法对实验结果进行分析，得出晶界、晶内铁素体形态与性能之间的定量关系。
预期成果：1.成功制备低碳微合金钢试样。
2.揭示低碳微合金钢中晶界、晶内铁素体的三维形态特征。
3.分析晶界、晶内铁素体形态与力学性能、耐蚀性能、加工性能等方面的关系。
4.得出晶界、晶内铁素体形态与性能之间的定量关系，为低碳微合金钢的应用提供理论基础。
研究方法：1.利用真空感应熔炼技术制备低碳微合金钢试样。
2.采用电子背散射衍射技术以及扫描电镜技术对试样进行表征。
3.利用力学性能测试、耐蚀性能测试、加工性能测试等方法进行性能测试。
4.采用统计学方法对实验结果进行分析。
进度安排：2022年1月-2月：制备低碳微合金钢试样，进行晶界、晶内铁素体的三维形态表征。
2022年3月-4月：进行力学性能测试、耐蚀性能测试、加工性能测试等性能测试。
2022年5月-6月：完成对实验结果的统计分析。
《Fe-Mn-Al-C系低密度钢的组织演变及力学性能的研究》篇一摘要：本文对Fe-Mn-Al-C系低密度钢的组织演变和力学性能进行了深入的研究。
通过对该类钢的成分设计、冶炼过程、组织结构的形成与转变，以及相应的力学性能测试的分析，旨在理解其性能提升的机理和实际应用中的优势。
研究结果对开发新型轻质高强钢材料具有指导意义。
一、引言随着现代工业的快速发展，对材料性能的要求日益提高。
Fe-Mn-Al-C系低密度钢作为一种新型的轻质高强材料，因其良好的力学性能和较低的密度而受到广泛关注。
该类钢具有优异的可塑性和抗腐蚀性，且成本相对较低，具有广阔的应用前景。
因此，对其组织演变及力学性能的研究显得尤为重要。
二、材料成分设计与冶炼过程Fe-Mn-Al-C系低密度钢的成分设计主要依据其所需的力学性能和物理性能。
本研究所用的材料，在保持较低密度的同时，也确保了足够的强度和韧性。
冶炼过程中，严格控制了各种元素的配比和熔炼条件，以获得最佳的微观组织和力学性能。
三、组织结构的形成与转变1. 凝固过程：在凝固过程中，合金元素在液相中的溶解和析出行为对组织结构有重要影响。
本研究所用的低密度钢在凝固过程中形成了均匀的枝晶结构，枝晶间富含合金元素，有利于后续的热处理过程。
2. 热处理过程：经过适当的热处理后，低密度钢的组织结构发生明显变化。
通过退火处理可以消除内应力，改善材料的塑性和韧性；而淬火处理则可进一步提高材料的硬度和强度。
四、力学性能研究1. 抗拉强度：经过合理的热处理后，Fe-Mn-Al-C系低密度钢的抗拉强度得到显著提高。
在一定的合金元素配比下，该类钢的抗拉强度可达到较高的水平。
2. 延伸率：该类钢具有良好的塑性变形能力，延伸率较高，这得益于其均匀的枝晶结构和良好的内部组织结构。
3. 冲击韧性：低密度钢具有较好的冲击韧性，能够在承受冲击载荷时吸收较多的能量而不发生断裂。
4. 硬度与耐磨性：经过适当的热处理后，该类钢的硬度得到提高，同时其耐磨性也得到显著增强。
《渗碳贝氏体钢在轴承与齿轮中的应用》篇一一、引言随着现代工业的快速发展，机械设备对于耐磨、耐热、抗疲劳等性能的要求日益提高。
在这样的背景下，渗碳贝氏体钢因其独特的物理和化学性能，被广泛应用于轴承和齿轮等关键部件的制造中。
本文将详细探讨渗碳贝氏体钢在轴承与齿轮中的应用及其优势。
二、渗碳贝氏体钢的特性渗碳贝氏体钢是一种通过渗碳处理提高表面硬度和耐磨性的钢种。
其特点包括高硬度、高强度、良好的韧性、耐热性以及较好的抗疲劳性能。
这些特性使得渗碳贝氏体钢在制造高精度、高负载的机械设备部件时具有显著优势。
三、渗碳贝氏体钢在轴承中的应用1. 轴承的工作环境与要求轴承是机械设备中的重要部件，承受着设备的重量和运转时的摩擦力。
因此，轴承材料需要具有高硬度、高耐磨性以及良好的抗疲劳性能。
2. 渗碳贝氏体钢的应用由于渗碳贝氏体钢具有优异的机械性能，因此被广泛应用于轴承的制造中。
渗碳处理可以使钢的表面硬度达到较高的水平，提高轴承的耐磨性和使用寿命。
此外，渗碳贝氏体钢的抗疲劳性能也使得轴承在高速、重载的工作环境下能够保持稳定的性能。
四、渗碳贝氏体钢在齿轮中的应用1. 齿轮的工作环境与要求齿轮是传动系统中的关键部件，承受着设备的传动力和扭矩。
因此，齿轮材料需要具有高强度、高硬度和良好的抗冲击性能。
2. 渗碳贝氏体钢的应用渗碳贝氏体钢在齿轮制造中的应用主要体现在其高硬度和高强度的特性上。
齿轮在传动过程中需要承受较大的力和扭矩，而渗碳贝氏体钢的高硬度和高强度可以保证齿轮在长时间的使用过程中保持稳定的性能，降低故障率。
此外，渗碳处理还可以提高齿轮的耐磨性和抗疲劳性能，延长其使用寿命。
五、结论综上，渗碳贝氏体钢因其独特的物理和化学性能，在轴承和齿轮等关键部件的制造中发挥了重要作用。
其高硬度、高强度、良好的韧性和耐热性使得设备在长时间的使用过程中保持稳定的性能，降低故障率。
此外，渗碳处理技术的不断发展也为渗碳贝氏体钢在轴承和齿轮等领域的应用提供了更广阔的空间。
![毕业设计(论文)-18mnmonb低碳调质钢焊接性能研究[管理资料]](https://img.taocdn.com/s1/m/e6e599656bec0975f565e29d.png)
摘要本文介绍了金属焊接性以及焊接裂纹的概念，主要介绍冷裂纹的形成与影响因素、金属焊接性的试验研究方法，论述了低碳调质钢的焊接性及焊接工艺特点。
在总结大量资料和焊接实验的基础上，通过低碳调质钢18MnMoNb钢斜Y型焊接裂纹试验，即小铁研试验、18MnMoNb焊接热影响区组织性能试验、18MnMoNb 焊接裂纹断口的扫描电镜分析，分析低碳调质钢的焊接性及产生冷裂纹的原因，并讨论了预热对焊接冷裂纹倾向的减小作用；并对18MnMoNb焊接热影响区组织进行了金相分析和性能研究，最后对18MnMoNb焊接热影响区的显微硬度进行了测试。
完成了低碳调质钢18MnMoNb钢的可焊性研究。
关键词：可焊性；焊接接头；热影响区；焊接裂纹AbstractThis paper introduces the concepts of metal welding and welding cracks，mainly on the formation and cold crack factors，and experimental methods of metal weldable capability，discussed the welding and welding technology features of low-carbon-quality steel．On the base of investigation and weld experiments，through low-carbon-quality steel of 18MnMoNb Y-Silt Type Cracking Test，structure and performance test of 18MnMoNb weld heat affected zone，the scanning electron microscope analysis of 18MnMoNb welding crack fracture，and analysis the welding of low-carbon-quality steel and the reasons of the cold crack and summarize the influence of preheat on cold cracking；and the study completed Metallographic analysis and properties of the metal materials 18MnMoNb weld heat affected zone．Finally，micro-rigidity of 18MnMoNb weld heat affected zone was tested．The metal weldable capability of 18MnMoNb was completed．Key words：weldable；welding joint；HAZ；welding crac目录第1章焊接技术概述 (1)第2章低碳调质钢的焊接基础理论 (3)焊接冶金过程特点 (3)焊接接头的组织与性能 (4)低碳调质钢热影响区的组织分析 (7)低碳调质钢的焊接性理论分析 (7)低碳调质钢常用焊接方法 (12)第3章低碳调质钢焊接性能研究试验基础 (14)低碳调质钢常用焊接工艺 (14)低碳调质钢的焊接工艺特点研究 (17)低碳调质钢焊接性试验及分类 (19)斜Y形坡口焊接裂纹试验法 (20)渗透探伤法在焊接检测中的应用 (22)焊接接头金相试样的制备 (23)焊接裂纹的断裂形式及断口形态 (24)第4章18MnMoNb钢的焊接性试验及分析 (25)焊接试验准备 (25)低碳调质钢18MnMoNb斜Y型焊接裂纹试验 (26)低碳调质钢18MnMoNb焊接裂纹断口扫描电子显微镜分析 (30)18MnMoNb焊接热影响区组织及性能试验 (31)18MnMoNb焊接接头的硬度试验 (32)结论 (34)参考文献 (35)致谢 (36)第1章焊接技术概述焊接技术，又称连接工程，是一种重要的材料加工工艺。
低碳低合金渗碳钢的组织、性能与晶体学特征的研究的开题报告一、研究背景低碳低合金渗碳钢是一种常用的结构钢材料，广泛应用于船舶、机械制造、汽车、航空航天等行业。
其具有优异的强度、韧性和耐磨性等性能，是一种重要的机械零部件材料。
为了进一步提高低碳低合金渗碳钢的性能，必须对其组织、性能和晶体学特征等进行深入研究。
目前，虽然已有许多关于渗碳钢的研究，但仍有许多问题有待解决，如渗碳钢的相变规律、晶体缺陷形成与演变机制等。
二、研究目的和意义本文旨在深入研究低碳低合金渗碳钢的组织、性能和晶体学特征，并探究其优化途径，以提高其性能指标。
具体目的如下：1. 研究低碳低合金渗碳钢的相变规律，探究渗钢中各组织相之间的转变关系和影响因素。
2. 分析低碳低合金渗碳钢的性能特点，包括强度、韧性、抗磨性等，探究其与组织结构之间的关系。
3. 探究低碳低合金渗碳钢的晶体学特征，分析晶体缺陷形成与演变机制，为改善渗钢的性能提供理论基础。
4. 优化低碳低合金渗碳钢的制造工艺和生产工艺，提高其性能指标，为制造高性能机械零部件提供技术支持。
三、研究内容和方法1. 研究低碳低合金渗碳钢的相变规律，采用热处理实验和金相显微镜观察技术。
2. 分析低碳低合金渗碳钢的性能特点，包括强度、韧性、抗磨性等，采用机械性能测试和材料显微分析方法。
3. 探究低碳低合金渗碳钢的晶体学特征，采用X射线衍射、透射电镜和扫描电镜等先进的材料分析仪器。
4. 优化低碳低合金渗碳钢的制造工艺和生产工艺，设计优化的渗碳工艺流程，探究工艺参数的影响。
四、研究进度安排第一年：采集低碳低合金渗碳钢试样，进行热处理实验和金相显微镜观察，分析渗钢组织结构的变化规律。
第二年：进行机械性能测试和材料显微分析，分析低碳低合金渗碳钢的性能特点，包括强度、韧性、抗磨性等。
第三年：采用X射线衍射、透射电镜和扫描电镜等先进的材料分析仪器，探究低碳低合金渗碳钢的晶体学特征，分析晶体缺陷形成与演变机制。
本文摘自再生资源回收-变宝网（）浅谈合金渗碳钢的用途及特点合金渗碳钢是指经过渗碳热处理后使用的低碳合金结构钢，具有外硬内韧的性能，用于承受冲击的耐磨件，如汽车、拖拉机中的变速齿轮，内燃机上的凸轮轴、活塞销等。
一、合金渗碳钢的性能要求1、表面渗碳层硬度高，以保证优异的耐磨性和接触疲劳抗力，同时具有适当的塑性和韧性。
2、有良好的热处理工艺性能在高的渗碳温度（900℃～950℃）下，奥氏体晶粒不易长大，并有良好的淬透性。
3、心部具有高的韧性和足够高的强度。
心部韧性不足时，在冲击载荷或过载作用下容易断裂；强度不足时，则较脆的渗碳层易碎裂、剥落。
二、合金渗碳钢的成分特点1、低碳：碳含量一般为0.10%～0.25%，使零件心部有足够的塑性和韧性。
2、加入提高淬透性的合金元素：常加入Cr、Ni、Mn、B等。
3、加入阻碍奥氏体晶粒长大的元素：主要加入少量强碳化物形成元素Ti、V、W、Mo 等，形成稳定的合金碳化物。
三、合金渗碳钢的钢种及牌号1、20Cr低淬透性合金渗碳钢。
这类钢的淬透性低，心部强度较低。
2、20CrMnTi中淬透性合金渗碳钢。
这类钢淬透性较高、过热敏感性较小，渗碳过渡层比较均匀，具有良好的机械性能和工艺性能。
3、18Cr2Ni4W A和20Cr2Ni4A高淬透性合金渗碳钢。
这类钢含有较多的Cr、Ni等元素，淬透性很高，且具有很好的韧性和低温冲击韧性。
四、合金渗碳钢的热处理和组织性能合金渗碳钢的热处理工艺一般都是渗碳后直接淬火，再低温回火。
热处理后，表面渗碳层的组织为合金渗碳体+回火马氏体+少量残余奥氏体组织，硬度为60HRC～62HRC。
心部组织与钢的淬透性及零件截面尺寸有关，完全淬透时为低碳回火马氏体，硬度为40HRC～48HRC；多数情况下是屈氏体、回火马氏体和少量铁素体，硬度为25HRC～40HRC。
心部韧性一般都高于700KJ/m2。
五、合金渗碳钢的用途主要用于制造汽车、拖拉机中的变速齿轮，内燃机上的凸轮轴、活塞销等机器零件。
常州机电职业技术学院毕业设计（论文）作者：王慧学号：20921209系部：模具技术系专业：材料成型与控制技术（热处理）题目：20CrMnTi减速机齿轮的渗碳淬火指导者：陈宁评阅者：2013年 3 月毕业设计（论文）中文摘要热处理工艺是金属材料工程的重要组成部分。
现代工业的飞速发展对机械零部件的要求愈来愈高，因此通过热处理可以改变材料的加工艺性能，充分发挥材料的潜力，提高工件的使用寿命。
为获得理想组织性能，保证零件在生产过程中的质量，稳定性和使用寿命，就必须从工件的特点、要求和技术条件，正确选择材料；再根据生产规模、现场条件、热处理设备提出几种可行的热处理方案，最后确定出一种最佳方案。
20CrMnTi钢具有晶粒细、渗碳淬火性能良好、工艺性能成熟可靠且成本低廉等优点，目前生产量大致占渗碳齿轮钢的70% ，齿轮在使用过程中，担负着传递动力的任务，在冲击、交变应力等作用下以齿根断裂和齿面接触疲劳为主要失效形式，因此齿轮钢应有良好的强韧性、耐磨性以承受冲击、弯曲和接触应力；此外，还要求变形小、精度高，噪声低。
本设计便是对20CrMnTi减速机齿轮热处理工艺进行详细的说明，从选材下料到热处理工艺路线，以及最后的质量检验、可能产生的缺陷及预防措施等，都进行逐一分析，尽可能的将整个过程详尽的展现出来，从而对大家有所帮助。
关键词：20CrMnTi；减速机齿轮；渗碳淬火；缺陷毕业设计（论文）外文摘要Title: 20CrMnTi Reducer Gear Carburizing and QuenchingAbstract：Heat treatment technology of metallic materials is an important part of the project. The rapid development of modern industry of machinery parts and components of the increasingly high demand, so the heat treatment can change the material and process performance, give full play to the potential, improve the service life of the workpiece. In order to obtain the ideal organizational performance, guarantee the components in the production process quality, stability and service life, must from the characteristics of the workpiece, requirements and technical conditions, proper selection of materials; then according to the scale of production, site conditions, heat treatment equipment and puts forward several feasible heat treatment scheme, finally determine a kind of optimum scheme.20CrMnTi steel has fine grain size, good performance, carburizing and quenching process is mature and reliable performance and low cost, the current production capacity accounted for roughly70% of carburized gear steel, gear during use, charged with the transmission of dynamic task, in shock, alternating stress under the action of taking root fracture and tooth surface contact fatigue as the main the failure forms of gear steel, therefore, should have good strength and toughness, abrasion resistance to withstand impact, bending and contact stress; in addition, also called little deformation, high precision, low noise.This is designed for20CrMnTi reducer gear heat treatment process in detail, from material selection under the expected heat treatment technology route, as well as the final quality inspection, the possible defects and preventive measures and so on, are analyzed and explained, as far as possible the whole process detailed show hill, thus all of you to help.Keywords：20CrMnTi; Reducer gear;carburizing and quenching; defect目录毕业设计（论文）中文摘要 (I)毕业设计（论文）外文摘要 ................................................................... I I 目录 (IV)第一章绪论 (1)1.1 减速机齿轮的应用 (1)1.2 减速机齿轮的作用 (4)1.3 齿轮用钢的分类与生产 (5)1.4 国内外汽车齿轮发展现状 (6)1.5 减速机齿轮的性能要求 (9)1.6 加工工艺性能要求 (9)1.7 材料的选择 (10)第2章热处理工艺选择 (11)2.1 预备热处理的工序位置 (11)2.2 最终热处理的工序位置 (11)2.3 最终热处理工艺方法选择 (11)第三章热处理工艺特性对齿轮质量和寿命的影响 (12)3.1 淬透性 (12)3.2 变形开裂倾向 (12)3.3 淬硬性 (12)第四章20CrMnTi钢的基本性质 (13)4.1 钢的化学成分和力学性能 (13)4.2 含碳量及合金元素作用 (14)4.3汽车变速箱变速齿轮的热处理工艺设计 (16)4.3.1 服役条件 (16)4.3.2 失效形式 (16)4.3.3 性能要求 (17)第五章20CrMnTi变速齿轮加工工艺 (18)5.1 减速机齿轮常用的加工工艺路线 (18)5.2 各种工艺路线的分析 (18)5.2.1 等温正火 (18)5.2.2 渗碳+淬火+回火 (18)5.2.3 喷丸处理 (20)5.2.4 检验 (20)第六章热处理后的金相组织 (21)6.1 20CrMnTi等温正火后金相组织 (21)6.2 20CrMnTi经渗碳后淬火、回火处理金相组织 (21)第七章质量控制与检验方法 (23)7.1 随炉试样检验 (23)7.1.1 表面硬度 (23)7.1.2 心部硬度 (23)7.1.3 有效硬化层深度 (23)7.1.4 表层组织 (24)7.2 齿轮热处理质量检验 (25)7.2.1 外观 (25)7.2.2 齿面硬度 (25)7.2.3 有效硬化层深度 (25)7.2.4 畸变 (26)第八章热处理工艺过程中的质量检验 (27)8.1 渗碳淬火后齿轮的检验项目、内容和要求 (27)8.2 渗碳齿轮的常见缺陷及防止措施 (28)8.3 渗碳淬火后畸变原因分析及解决措施 (29)8.3.1 渗碳淬火后畸变原因分析 (29)8.3.2 减小渗碳淬火齿轮畸变的措施 (32)结论 (35)致谢 (36)参考文献 (37)第一章绪论随着科学技术和工业生产的飞速发展，经济各个部门迫切需要各种各样质量优、性能好、效率高、能耗低、价格廉的机械产品。
低碳合金钢渗碳后零件延伸率低碳合金钢渗碳后的零件延伸率低碳合金钢是一种具有优异性能和广泛应用的金属材料，在工业生产中扮演着重要的角色。
为了进一步提高低碳合金钢的性能，人们常常采用渗碳的方法进行处理。
渗碳是将零件浸入含有碳源的介质中，使其表面碳浓度增加，从而改善材料的硬度和耐磨性。
然而，低碳合金钢渗碳后的零件延伸率也是我们需要关注的重要指标。
延伸率是指材料在受到拉伸力作用下，在断裂前能够发生可见变形的能力。
它是衡量材料塑性变形能力的重要参数之一。
对于某些应用场景，如汽车零件、航空航天器件等，零件的延伸率必须满足一定的要求，以确保其在使用过程中不会发生意外断裂。
低碳合金钢渗碳后的零件延伸率受多种因素的影响。
首先，渗碳处理会增加材料的碳含量，从而提高材料的硬度。
然而，过高的碳含量也会导致材料的脆性增加，降低其延伸率。
因此，在渗碳处理中需要控制好碳含量，以平衡硬度和延伸率之间的关系。
渗碳处理还会引入残余应力。
残余应力是由于渗碳过程中材料的热膨胀不均匀而产生的。
这些残余应力会影响材料的延伸性能，使其延伸率下降。
因此，在渗碳处理后需要进行适当的热处理，以消除或减小残余应力的影响。
材料的晶粒结构对延伸率也有一定的影响。
渗碳处理会改变材料的晶粒结构，使其变得更加细小。
细小的晶粒有利于材料的塑性变形，提高延伸率。
因此，在渗碳处理后的材料中，晶粒的尺寸和分布对延伸率具有重要意义。
除了上述因素外，材料的化学成分、渗碳时间和温度等也会对延伸率产生影响。
合理控制这些因素，可以在保证材料硬度的同时，尽可能提高延伸率。
低碳合金钢渗碳后的零件延伸率是一个需要关注的重要指标。
通过合理控制渗碳处理的工艺参数，如碳含量、温度和时间等，可以在提高材料硬度的同时，尽可能保持较高的延伸率。
此外，适当的热处理和控制晶粒结构也是提高延伸率的有效手段。
通过不断优化渗碳处理工艺，可以使低碳合金钢渗碳后的零件在保证硬度的同时，具备良好的延伸性能，从而满足不同应用场景的需求。
论文题目低碳低合金钢的组织夕与晶体学特征的研究摘要为了研究汽车齿轮和渗碳件在再制造修复处理时受热对其使用性能和寿命的影响，对低温回火的ZOMnCrs渗碳齿轮和20Cd姓nTI渗碳件试样分别在350℃保温20min一次、三次和五次进行热处理，以及分别在500℃保温20min一次、三次和五次处理。
使用光学显微镜、扫描电子显微镜(SEM)、透射电子显微镜(TEM)和显微硬度计对各试样组织和性能进行表征与分析。
使用电子背散射衍射技术(EBSD)研究了20MnCrs和20CrNlnTi两种低碳低合金钢马氏体以及它们经过保温处理后的晶体学特征。
得到了如下结果:(l)20NInCrs齿轮和20C血如Ti低温(180℃)回火渗碳件表层组织为残余奥氏体+片状马氏体。
随着与表面距离的增加，残余奥氏体含量逐渐减少，马氏体过渡为片状和板条状的混合形态。
在芯部，组织主要为板条状的马氏体。
齿轮表层0.3一0.4mm处有硬度最大值(850HV)，有效硬化层厚度约为l.4nlln。
20CrMnTi渗碳件表层0.2一o.3nun处有硬度最大值(720HV)。
有效硬化层厚度约为1.2mm。
(2)经过350℃/2Omin和500℃/2omin的保温处理后:表层残余奥氏体发生了分解，马氏体中过饱和碳的脱溶，碳化物析出;表层和芯部的硬度都有明显的下降，并且表层下降的程度要大于芯部。
(3)透射电镜对20MnCrs齿轮中碳化物的分析表明，原始齿轮中有芳Fe5C:碳化物离散分布。
350℃120min处理三次后，有针状的碳化物形成。
500℃/2Omin保温三次后，析出了e一Fe3C，碳化物有着球化的趋势。
(4)建立了拟合马氏体{011}。
极图的方法，通过对原始(低温回火)试样{011}。
极图进行拟合发现，20腼Crs和20CrN伍Ti钢中马氏体与母相奥氏体之间的取向关系为K一S和N一W关系共存，主要为N一W关系。
实际取向差分布特征与理论情况的差异也证明了这一点，使用应变补偿机理解释了这一差异。
TEM对20MnCrs钢中马氏体分析表明，板条间有只形成与相邻的K一S关系板条和N-w关系板条(011)/54.70板条界存在，这也证明了K一S和N一W关系的共存。
(5)20腼Crs齿轮试样经过3sooC/Zomin和s000C/2omin的保温处理后，使用EBSD分析表明:质量衬度图灰度逐渐降低，因此缺陷密度和畸变程度逐渐下降;相等面积区域中不同取向差的晶界长度逐中南大学硕士学位论文摘要渐减小，因此晶粒在保温后发生了长大。
对20N[nCrs和20CrN压Ti各试样选定区域中回火马氏体与母相奥氏体的取向关系仍服从K一S关系和N-W关系的共存的特征，但是变体数有所减少。
更高温度的保温处理使得回火马氏体的晶粒发生偏转，导致许多区域整体的取向关系难以满足K一S关系和N-W关系。
关键词:20MnCrs钢，20Cr仪伍Ti钢，马氏体，回火，EBSD，显微硬度，取向关系中南大学硕士学位论文ABSTRACTABSTRACTInordertostudytheinfluenceofremanufaeturingtechniquesonthePerformaneeandlifeofearburizedgearsandothereomPonenisinautomobiles，aZOMllCrsgearanda20Cd吐nTiearburizedcylinderwerecutintosmallsamPlesandkePtat350oCfor20minforonee，threeorfivetimes，orkePtatS000CforZOminforonce，threeorfivetimes. OPticalmicroseoPe，seaxiningelectronmicroseoPe，transmissionelectronmieroseoPe(TEM)andmierohardnesstesterwereusedtoeharaeterizetheirmicros加etureandProPerties.Electronbackseattereddi价actionteehniques(EBSD)wereaPPliedtostu即theerystallograP妙ofmartensiteoftheZOMllCrsgearandZOCrN压TiearburizedeylindersamPles.Theresultsareasfollows:(l)ThemierostmeturesinthesurfacelayersoftheZOMllCrsgearandthe20CrMnTiearburizedcylinderwerecomPosedofretainedausteniteandPlatemartensite.Withtheinereaseofdistaneefromthesurfaee，theeoneerntrationofretainedaustenitedeereasedandtheshaPeofmartensitebeeamebothPlateandlath.Themierostructuresintheeenterweremainlylathm别rtensite，withearbidesdisPersed.Inthe20MnCrsgear，thePeakhardness(850HV)layinthearea0.3一0.4mmawayfromthesurfaeeandthethie玩essofeffeetiveearburizedlayerwas1.4rnp以.Inthe20CrN伍Tiearburizedeylinder，thePeakhardness(720HV)layinthearea0.2一0.3mmawayfromthesurfaeeandthethie知ess ofeffeetiveearb丽zedlayerwas1.2rnrn.(2)ThemicrostructureofthesamPlesheat一treatedat350oC/2ominandS000C/20minchangedobviously:RetainedaustenitedecomPosed，carbonsuPersaturatedinmartensitePreeiPitatedandcarbideformed，martensitewerePartitiallytransformedtoPolygonalferrite;thehardnessofboththecarburizedlayerandtheeenierdecreased.TheseehangesarehannfullforthePerformaneesofthegearsandearburizedcomPonenis.(3)TheTEMresultsofZoMnCrsgearsa哪lesshowedthattherewere芳Fe5C:carbideswithrelativelylargedimensionsdisPersedinthemicrostrue加reoftheoriginalSamPle.Acieularearbideswithsmall中南大学硕士学位论文ABSTRACTdimensionwereformedinthesamPleheatedat350oC/20minforthreetimes.InthesamPleheatedat500oC/20minforthreetimes，orthrombie0一Fe3CcarbidesthatkePteertainorientationrelationshiP(OR)witha一Fe formed.Thoughwithsmalldimension，theo一Fe3CearbidesstartedtosPheroidize.(4)Amethodforfitting{011}。
PolefiguresofmartensitefromEBSDresultswasdesigned.Byfittingthe{011}。
Polefiguresofm叭ensitein20MxzCrsand20CrNlnTisteel，theORofmartensitewithitsPrioraustenitegrainwasProvedtofollowbothK-SandN-WORs，andPredominantlyN一WOR.ThiswasfurtherProvedbythediscrePancybetweenPraetiealandtheoretiealmisorieniationdistribution.ThediserePancywaseXPlainedbystrainaeeommodationmeehanism.Akindof(011)/54.70lathbounda以whieheanonlybeformedbyadjaeeniK一SORlathandN一WORlath，wasProvedtoexistinZOMllCrssteelmartensite.ThisresultalsoProvedtheeoexisteneeofK一5ORandN一W ORinthemartensite.(5)TheerystallograP坤oftemPeredmartensiteinZOMnCrssteelheatedat350oC/20minandS000C/20minwereexaminedbyEBSD.TheresultsProvedthatthegrayscaleoftheimagequalitymaPdeereased，whiehindieatedthatthedensityofdefectsandtheextentofdistortiondeereased.ThelengthofgrainboundarieswithdifferenimisorieniationinthescannedareaoftheSamPlesdeereasedwiththeincreaseoftimeandtemPerature.IntheseannedareaoftheheatedsamPlesbothofZOMnCrsand20CrNlhTIsteel，theorientationofmartensitedistributedrandomly.ByseleetingonePrioraustenitegrainineaehoftheorientationimagemaPs，the{011}。
