现浇空心板计算书

碧瑶花园A 区现浇空心板计算书一、材料选用：混凝土C35，2N/mm 7.16=c f ，2N/mm 57.1=t f ，2N/mm 355.2=td f 钢筋采用HRB335，2N/mm 300=y f ，2N/mm 405=yd f保护层：综合人防规范和环境类别保护层取20mm ，且不小于钢筋的公称直径二、截面几何特征： 1）人防空心板：mm 31215.13100.14/25014.315.14503102=⨯⨯⨯-⨯⨯=h体积空心率：：%6.30450312450=-=-s s h h h 2）非人防空心板：mm 27915.13600.14/30014.315.14503602=⨯⨯⨯-⨯⨯=h体积空心率：：%0.38450279450=-=-s s h h h三、荷载取值： 1. 人防空心楼板：板自重 2k N /m 8.725312.0=⨯ 空心管自重 2k N /m 4.0面层及抹灰 2kN/m 1.0覆土 2k N /m 18181.0=⨯合计 227.2kN/m2. 非人防空心楼板：板自重 2k N /m 0.725279.0=⨯ 空心管自重 2k N /m 4.0面层及抹灰 2kN/m 1.0覆土 2k N /m 18181.0=⨯合计 226.4k N /m3.消防车荷载： 215kN/m （荷载分项系数取1.4）四、荷载设计值：平时：21kN/m 34.50157.04.14.2635.1=⨯⨯+⨯=q22k N /m 68.52154.14.262.1=⨯+⨯=q221kN/m 68.52),max(q ==q q 6B 级人防顶板等效静荷载标准值取为：2kN/m 45=el q战时：2kN/m 6.77450.12.272.1=⨯+⨯=q 五、.空心板冲切计算：(取最不利跨控制)1.平时：8.4x6.6的跨 取1.2x1.2 的柱帽冲切面1：0.122.14.0214.01=+=+=s β.η97.1)715500(44715405.045.002=+⨯⨯⨯+=⋅+=m s u h a η 0.1)min(21==,ηηηkN 272468.52)93.16.64.8(2=⨯-⨯=l Fl m t F h ηu f >=⨯+⨯⨯⨯⨯=kN 3818715)715500(40.157.17.07.00 满足抗冲切的截面要求。

现浇钢筋砼GBF 竹芯空心楼盖计算一、7500×9900 的板块，砼强度等级C30，板厚h=250mm 。

12、根据空心楼盖设计规程及竹芯盒外形尺寸要求，初步确定图2断面各项参数如下：a=50； b=50； c=0； h=150； t=70 4、结构计算⑴ 折算板厚计算： mm h 6.134570570150500500250570570'=⨯⨯⨯-⨯⨯=考虑施工等因素的影响，实际取板的折算厚度 h=1.05h ＇＝1.05×134.6=145mm⑵ 楼面恒荷载计算：恒荷载计算表图1⑶楼面活荷载由《建筑结构荷载规范》查得：教室：Q活=2.0KN/m2 上人屋面：Q活=2.5KN/m25、板结构配筋计算⑴内力计算已知：Q恒=6.5KN/m2Q活=2.5KN/m2经PKPM软件计算后，查得：板双向跨中最大正弯矩M=54.6KN·M／m，板双向支座剪力V=45.5KN／m⑵配筋计算①截取一个孔距的板宽，按下图要求折算成工字形截②折算后工字形截面尺寸如下图：③ 已知:工字形截面梁跨中最大弯矩M 中=M ×0.57=54.6×0.57=31.12KN ·m工字形截面梁支座最大剪力V 支=V ×0.57=45.5×0.57=25.9 KN ·m f c =14.3N/mm 2 f t =1.43N/mm 2 f y =300N/mm 2 f yv =210N/mm 2h 0=250-30=220mm b=570mmα1=1 βh =1④ 求工字形截面梁跨中受压区高度m mm m bf h h x c 50182022205703.1411012.312220220M 2621200<=-=⨯⨯⨯⨯--=--=α受压区在工字形截面翼缘内⑤ 求工字形截面梁跨中受拉区钢筋面积215.396300185703.141mm f bx f A yc s =⨯⨯⨯==α实配5φ12，A s =565mm 2⑥ 工字形截面梁支座受剪截面条件验算（只考虑腹板受剪）0.25βc f c bh 0=0.25×1×14.3×70×220=55.06KN>25.9KN截面尺寸满足规范要求⑦ 工字形截面梁支座斜截面受剪承载力验算（只考虑腹板受剪）0.7βh f t bh 0=0.7×1×1.43×70×220=15.42KN<25.9 KN需计算配置箍筋⑧ 工字形截面梁腹板配箍量计算18.022021025.12207043.17.09.2525.17.000=⨯⨯⨯⨯⨯-=-=h f bh f V S A yv t sv 取S=200mm Asv=200×0.18=36 mm 2 实配1φ8＠200 As=50.3mm 2 ⑨ 板配筋方案图详见施工图大样KB1。

钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。

（2）计算跨径：19.3m。

（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。

2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。

（3）环境标准：Ⅰ类环境。

（4）设计安全等级：二级。

3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。

沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。

（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。

中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32h S d cm A === 铰缝重心到12板高的距离为：123758.33 4.913765h j j S d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()342224641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯=（2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。

钢筋混凝土空心板设计计算书一、基本设计资料1、跨度和桥面宽度（1）标准跨径：20m（墩中心距）。

（2）计算跨径：19.3m。

（3）桥面宽度：净7m+2×1.5m（人行道）=8.5m。

2、技术标准（1）设计荷载：公路—Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m计算，（2）人群荷载取3KN/㎡。

（3）环境标准：Ⅰ类环境。

（4）设计安全等级：二级。

3、主要材料（1）混凝土：混凝土空心简支板和铰接缝采用C40混凝土；桥面铺装上层采用0.04m沥青混凝土，下层为0.06厚C30混凝土。

沥青混凝土重度按23KN/m³计算，混凝土重度按25KN/m³计。

（2）钢材采用HPB235，HPB335钢筋。

中板截面构造及尺寸（单位：cm）二、计算空心板截面几何特性1、毛截面面积计算()2111124702162555505503586307.32222A cmπ⎡⎤=⨯+⨯⨯-⨯⨯⨯++⨯+⨯⨯+⨯⨯=⎢⎥⎣⎦全截面对12板高处的静矩为：12311111255(355)555(3555)250(351550)232231285351053758.3323h S cm ⎡=⨯⨯⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯⨯⨯--⨯⎢⎣⎤⎛⎫-⨯⨯⨯--⨯= ⎪⎥⎝⎭⎦铰缝的面积为：()2220.5555550.53500.558765j A cm cm =⨯⨯⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯=毛截面重心离12板高的距离为：123758.330.66307.32hS d cm A=== 铰缝重心到12板高的距离为：123758.334.913765h j jS d cm A === 2、毛截面惯性矩计算铰缝对自身重心轴的惯性矩为：333324555035855576522 4.91339726.0436*******j I cm ⎡⎤⎛⎫⨯⨯⨯⨯=⨯⨯++++⨯=⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦空心板截面对其重心轴的惯性矩为：()34222641247032124700.62160.6219863.02765 4.9130.612642.295010I cmcm ππ⎡⎤⎛⎫⨯⨯=+⨯⨯-⨯+⨯⨯-⨯-⨯+⎢⎥ ⎪⎝⎭⎣⎦=⨯ 空心板截面的抗扭刚度可简化为下图所示的箱型截面进行近似计算抗扭刚度为：2222641244104517.01121011251112104191920T b h I cm h b t t t⨯⨯===⨯⨯⎛⎫⎛⎫⨯++++⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭三、主梁内力计算1、永久作用效应计算（1）空心板自重（一期结构自重）： 416307.321025/15.768/G kN m kN m -=⨯⨯= （2）桥面系自重（二期结构自重）：1）本设计人行道和栏杆自重线密度按照单侧8KN/m 计算。

目录1．编制依据 (2)2．工程概况 (2)3．施工准备 (2)4．主要施工组织安排 (3)4.1 主要工程数量 (3)4.2 劳力组织 (3)4.3 机具设备组织 (4)4.4 工期安排 (4)5．主要施工方案 (5)5.1桩基础施工 (5)5.1.1 准备工作 (5)5.1.8 混凝土灌注 (9)5.1.9 桩基检测 (10)5.2 承台施工方案 (10)5.3桥台施工方案 (14)5.3.1 钢筋制作及安装 (14)5.3.2 模板制作及安装 (15)5.3.3 混凝土浇筑 (18)5.3.4 混凝土养护、拆模 (19)5.4 现浇空心板梁施工方案 (21)5.4.1 牛腿预埋 (21)5.4.2安装支架 (21)5.4.3底模与侧模模板安装 (22)5.4.4钢筋绑扎安装 (23)5.4.5内模模板安装 (24)5.6 附属工程 (25)5.6.1 基本情况 (25)5.6.2 施工方案及注意事项 (26)5.6.2.1 防撞护栏 (26)6. 质量保证措施 (27)6.1 质量目标 (27)6.2保证工程质量的制度保证措施 (27)6.3保证工程质量的技术保证措施 (28)6.4材料供应保证措施 (29)6.5分项工程质量保证措施 (29)7．安全保证措施 (30)7.1安全目标 (30)7.2组织机构 (30)7.3制定安全管理制度 (30)7.4安全保证措施 (31)8．环境保护措施 (32)9．文明施工保证措施 (33)10.附件 (35)XX、XX小桥施工方案1．编制依据XX至XX高速公路XX段两阶段施工图设计及相关设计文件；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041 - 2010）；中华人民共和国交通部部颁行业标准《公路工程技术标准》（JTG B01 - 2003）；《公路工程质量检验评定标准第一册土建工程》（JTG F80/1-2004）；《公路工程施工安全技术规程》（JTJ 076-95）；2．工程概况本标段内共两座小桥，分别为主线XX和改路XX两座小桥,桥位处地形平缓，地面标高约9.0m，均跨越钟屏环山河，跨径组合均为单跨13m，与线路斜交角度均为85度。

一、空心板纵向静力计算结果（不增加分隔带）1.1计算模型纵向静力计算采用平面杆系理论，以主梁轴线为基准划分结构离散图。

根据荷 载组合要求的内容进行内力、应力计算，验算结构在施工阶段、运营阶段内力、应 力及整体刚度是否符合规范要求。

全桥共划分43个节点，42个单元，2个永久支撑元。

结构离散图见下图。

结构离散图1.2正常使用极限状态承载能力验算1、正截面抗弯承载能力验算的正截面抗弯承载力。

m0S ud 0( Gi S GikQ1 S Q1k i 1 正截面抗弯承载能力应符合在承载能力极限状态下,弯矩组合设计值小于对应 c Qj S Qjk )j 2由上图所示结果可知，空心板各截面的抗弯承载力均满足规范要求。

1.3正常使用极限状态抗裂性验算1、正常使用极限状态主梁正截面抗裂性验算箱梁设计按照全预应力混凝土构件进行，按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第6.3.1条关于全预应力混凝土现浇构件的规定进行验算。

对于预应力混凝土A类构件，正截面混凝土拉应力应符合以下要求:作用短期效应组合下g—c pc <0.7f ik= 1.855 Mpa作用长期效应组合下C—C pc <0作用短期效应组合混凝土主梁正应力包络图由以上计算的应力结果包络图可知：空心板跨中下缘出现0.8MPa的拉应力,因此，短期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。

由以上计算的应力结果包络图可知：空心板各截面均未出现拉应力，因此，长期效应组合作用下，混凝土主梁的正截面抗裂性验算满足规范要求。

1.4持久状况主梁应力验算按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004第7.1.5条关于未开裂混凝土构件的规定进行验算。

使用阶段预应力混凝土受弯构件在标准值组合下由以上计算结果可知：持久状况下，混凝土主梁上缘的最大压应力为4.6MPa下缘的最大压应力为6.6MPa均小于16.2MPa满足相关规范要求。

附件2：XX高速XX段XX标现浇空心板梁支架计算书XX集团有限公司XX高速XX段XX标项目部计算书一、底模板、分配梁计算腹板处分配梁跨度0.45m ，砼高度0.8m ；空箱处分配梁跨度1.1m ，砼高度0.4m ；各对这两处模板、分配梁进行计算。

1、腹板底模板、分配梁计算 （1）荷载计算模板、支架等自重：21/0.1m kN g =；腹板钢筋混凝土自重：22/8.20268.0m kN g =⨯=； 施工人员及施工机具运输或堆放的荷载：23/5.2m kN g =； 倾倒、振捣混凝土时产生的竖向荷载：24/0.2m kN g =；根据《路桥施工计算手册》，计算模板、支架等的荷载设计值，应采用标准荷载值乘以相应荷载分项系数，则设计荷载为：()()243210/06.334.125.22.1)8.200.1(4.12.1)(m kN g g g g g =⨯++⨯+=⨯++⨯+=（2）模板面板计算考虑到模板的连续性，在均布荷载下近似按《路桥施工计算手册》表8-13所列公式计算。

方木间距30cm ，则面板计算跨径L 为30cm ，模板计算截面取100cm ×1.8cm ，单位荷载q=33.06×1=33.06KN/m面板计算参数如下：（1）强度检算M=m KN qL ∙=⨯=30.0103.006.331022 Mpa W M 56.510541030.063=⨯⨯==--σ＜13 Mpa 满足施工要求。

(2)挠度检算mm mm m EI qL f 5.172.01072.0106.481061283.006.3312838644<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。

（3）分配梁计算分配梁采用10×5cm 方木计算，方木间距30cm ，跨度45cm ，则方木计算跨径L 为45cm 。

方木单位荷载为：m kN l g q /918.93.006.3320=⨯=⨯= 10cm ×5cm 方木计算参数如下：则按简支计算：弯曲强度： []MPa MPa W l q 1303.31083845.010918.986232=≤=⨯⨯⨯⨯==--允许σσ 抗剪强度：MPa MPa bhqlS V2][45.005.01.0245.010918.923=≤=⨯⨯⨯===-允许ττ抗弯刚度：mm mm m EI ql f 5.1400600127.01027.110417101038445.0918.95384548644=<=⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-- 满足施工要求。

目录一、项目概况 (1)1.1 设计规范 (1)1.2 主要技术指标 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点 (3)1.5 施工方法及注意事项 (5)二、研究内容 (6)三、主要计算依据 (6)四、纵向结构设计计算 (7)4.1结构分析有限元模型建立 (7)4.2结构有限元分析参数 (7)五、纵向结构计算结果 (8)5.1 结构极限承载能力验算表格 (8)5.2 裂缝宽度验算 (12)5.3 位移验算 (15)六、中横梁结构设计计算 (16)七、中横梁计算结果 (16)7.1 结构极限承载能力验算表格 (16)7.2 裂缝宽度验算 (17)一、项目概况本次项目湖南省资兴市东江湾三文鱼美食城，该项目桥梁工程的修建，将进一步完善三文鱼美食城附近的路网结构，方便该美食城车辆的进出，促进道路两厢的土地开发和土地增值。

拟建桥梁位于湾三文鱼美食城西侧，桥梁全长60.0m。

现场地主要为平整后施工场地，拟建桥位处沿线地势平坦，交通便利。

1.1设计规范1）、《工程建设标准强制性条文》2）、《城市桥梁设计准则》(GJT11-93)3）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004)4）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004)5）、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6）、《公路工程抗震设计规范》（JTG/T B02-01-2008）1.2 主要技术指标1）、设计荷载：公路-Ⅱ级2）、路线等级：城市支路3）、机动车设计速度：300km/h；4）、桥梁有效宽度（一幅桥）： [0.5m（防撞栏杆）+4.5m（人行道）+7.0m（机动车道）+2.0m（人行道）+0.5m（防撞栏杆）]=14.5m。

5）、地震裂度：按基本烈度6度设防1.3 主要材料1）混凝土上部主梁、桥面板采用C40混凝土；下部桥墩、帽梁立柱采用C30混凝土；桩基等构件采用C25混凝土。

配制混凝土所采用的水泥、砂、石、水等材料及混凝土的配合比、拌制、运输和浇注应严格按照《公路桥涵施工技术规范》执行，并应符合规范所规定的质量检验及质量标准。

上部结构计算书一、设计依据1、部颁《公路工程技术标准》(JTGB01-2003)；2、部颁《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)；3、部颁《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)；4、部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)；5、部颁《公路桥梁抗震设计细则》(JTG-TB02-01-2008)；6、部颁《公路桥涵施工技术规范》(JTGTF50-2011)；7、Dr.Bridge系统--<<桥梁博士>>V3.2版；8、现行的其他《规范》、《规程》、《办法》。

二、技术指标1、设计荷载：公路-Ⅰ级；人群荷载：4.5KN/m22、抗震设防烈度：地震动加速度峰值0.05g；桥梁为B 类，设防措施标准为Ⅵ度；3、环境类别：Ⅰ类；5、桥面布置：4.75m（人行道）+21.00m（机动车道）+4.75m（人行道）=30.5m；6、桥跨布置：2x18m；7、温度荷载：按《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2004)4.3.10.3取用a、体系整体升温25度；b、体系整体降温20度；c、梯度温度(升温)●顶板顶层处：14℃●顶板顶层以下10cm：5.5℃●顶板顶层以下40cm：0℃d、梯度温度(降温)●顶板顶层处：-7℃●顶板顶层以下10cm：-2.75℃●顶板顶层以下40cm：0℃8、预应力材料力学特性：钢绞线的弹性模量：1.95×105MPa锚下张拉控制应力：1395MPa9、横向分布系数：按铰接板梁法计算。

中板汽车：0.165；中板人群：0.056边板汽车：0.053；边板人群：0.77110、桥面铺装：混凝土铺装层中5cm参与受力，剩余5cm混凝土铺装和铰缝混凝土及10cm沥青作为荷载。

11、结构体系：简支梁；构件类别：按部分预应力A类构件设计。

12、本计算采用平面杆系计算；三、材料参数1、混凝土：a、箱梁采用C50混凝土：轴心抗压标准强度f ck=32.4Mpa，抗拉标准强度f tk=2.65Mpa弹性模量Ec=3.45×104Mpa。

现浇连续空心板施工方案一、编制依据1、《公路桥涵施工技术规范》 ( JTJ041-2000)；2、五金手册饶勃主编3、《路桥施工计算手册》人民交通出版社4、《公路工程质量检验评定标准》 (JTGF80\1-2004)5、《公路建设项目环境影响评价规范》 (JTGB03-2006)6、《公路工程混凝土结构防腐蚀技术规范》( JTG\TB07-01-2006)7、《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499-2007(2009 修改))；8、《混凝土结构工程施工及验收规范》 (GB50204-2002)9、《砼质量控制标准》(GB50164-92)；10、我单位的桥梁施工经验二、工程慨况xx 市xx 暨xx 至xx 快速通道改建工程起点位于xx 市xx 与xx 互通式立交的南端，终点止于xx 市xx ，是xx 市总体规划的重要组成部分，符合“近期xx 市向南扩展作为城市发展的主要方向”的规划，对促进xx 与xx 的快速发展，提升xx 市形象，都有十分重要的意义，路线整体上呈北-南走向，路线全长30.525km。

我项目部承建的标段起点里程位于XXxx 附近，终点里程位于XXxx 附近，在华阳故城附近偏离老路，穿xx ，经xx 变电所东，在xx 与XX 交叉，穿河南省大河筑路有限公司后，继续向南，在xx 南与老路衔接，全长8.6km。

主要工程内容包括：路基、路面、涵洞、小桥、人行天桥、防护等。

五里堡中桥位于XX ，桥梁现浇空心连续板采用半幅一次浇筑，半幅宽度为17.5m，底宽为15.5m,长度为39m，高度为0.7m，采用C40 砼，共为341.5m3，钢筋及预埋钢板总量为109915.4Kg。

本桥共分三跨，全部采用满堂支架法。

三、施工现场布置针对施工现场的具体特点，制定了相应的安全防护措施：在施工范围以外，设置警示牌，严禁非工作人员进入施工现场；场区内设置夜间照明灯，保证连续施工及安全出入的需要；周边用安全网维护，并设置警示牌，警示灯，确保安全。