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城市人行天桥(钢结构)结构计算书

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2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书

2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书

1. 工程概况本工程为福建省国省道干线纵二线磁灶井边至新垵段改造工程桩号K206+488处设置的人行天桥。

桥梁上跨国道纵二线，桥梁综合考虑场地标高、道路断面以及远期人非混合道的拓宽需求，跨径布置为：2x26m连续钢箱梁。

2．设计标准1．《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ 69-95)2．《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015）3．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）7．《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）8．《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9.《钢管混凝土结构技术规范》（GB 50936-2014）10.《钢结构焊接规范》（GB 50661-2001）3. 天桥设计标准1．设计荷载：人群荷载：5.0 kN/m2；栏杆推力：2.5kN/m；基本风压：1.56kN/m2；2．抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，设计特征周期为0.40s，桥梁设防措施等级为8度，桥梁抗震设防类别B类；3．净空高度：机动车道净空≥5.0m，人非混合道净空≥4.5m；4．上部结构竖向自振频率≥3Hz；5．环境类别：Ⅱ类环境；6．设计基准期：100年，设计使用年限：50年；7．结构安全等级：一级。

4．人行天桥结构验算4.1 结构形式天桥主梁采用2x26m连续钢箱梁，主梁总长55.5m，天桥主梁桥面净宽4.2m，含栏杆全宽4.5m；梯道净宽3.2m，含栏杆全宽3.5m。

具体尺寸详见施工图设计图纸及相关文件。

主梁墩顶设置板式橡胶支座，主桥墩柱采用钢筋砼花瓶桥墩，采用φ150cm钻孔灌注桩基础；梯道支墩均采用φ60cm钢管柱式墩，φ100cm钻孔灌注桩基础。

人行天桥计算书

人行天桥计算书

人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。

计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。

1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书

1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书

1-20m人行天桥简支箱梁上部计算书一、概述本桥为承德市火车站的人行天桥，主跨初步拟为1-20m，为单箱单室的钢筋混凝土箱梁桥。

采用C30混凝土，配置Ⅱ级钢筋（受弯），箍筋采用Ⅰ级（双肢）。

按规范JTG D60-2004（通规）及JTG D62-2004（桥规）计算。

二、单元划分及横断面拟订纵向单元划分为8个截面，对称计算即：支点、1/8L、2/8L、3/8L、4/8L截面。

横断面拟订如图2，等同按T梁或I字梁（图3）。

三、内力及配筋计算本桥为人行天桥，主要荷载为箱梁自重及人群荷载，均按均布荷载考虑。

按照本横断面，计算自重作用的集度：q自重=（2.95-1.383）×26=40.742KN/m；考虑到火车站人流的密集程度，人群荷载按3.5KN/m2考虑，（通规4.3.5）计算行人作用的集度：q人群=3.5×（3.5-0.3）=11.2KN/m。

简支梁的内力计算公式：M=1/2×q×x×(L-x)；Q=1/2×q×(L-2x)式中：M：计算截面的弯矩；Q：计算截面的剪力；q：荷载集度；x：计算截面距离支点的距离。

按照本公式计算结果如下表，有关系数取值见（通规4.1.6）。

承载能力极限状态组合内力计算表结构重要性系数γ0取1.0按照T梁程序计算，计算各截面的受弯钢筋根数如下图表。

配筋计算取跨中钢筋32根，钢筋面积As=3.8*32*100=12160 mm2。

计算受拉钢筋最小配筋百分率P，P=45*ftd/fsd=45*1.39/280=0.22；实际配筋百分率P=100*As/bh0=100*12160/600*(1100-35)=1.903，符合规定（桥规5.2.3）斜截面抗剪计算如下图：T形受弯构件，截面高1100mm，腹板宽600mm，翼缘宽3500mm，高3500mm。

构件采用C30混凝土。

有效高度1065mm，剪跨比为1.4。

人行天桥上部结构计算书

人行天桥上部结构计算书

某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。

模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。

E=2.1e5MPa。

1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。

主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。

均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。

4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。

2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。

2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。

3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。

人行天桥结构计算书

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人行天桥结构计算书(总46页)-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况............................................................... 错误!未定义书签。

二.设计原则与标准......................................................... 错误!未定义书签。

三.结构布置和构件截面..................................................... 错误!未定义书签。

结构布置 ................................................................... 错误!未定义书签。

杆件截面 ................................................................... 错误!未定义书签。

支座和边界约束 ............................................................. 错误!未定义书签。

四.荷载与作用............................................................. 错误!未定义书签。

五.材料................................................................... 错误!未定义书签。

六.构件包络应力........................................................... 错误!未定义书签。

整体应力分布 ................................................................ 错误!未定义书签。

人行天桥计算书

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劳动路人行天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院二零零八年十二月一、工程概况****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。

梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。

主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。

根据需要梯道中间设休息平台。

主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。

设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。

二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。

主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。

截面相关参数为：截面特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。

45m人行天桥简支钢箱梁计算书

45m人行天桥简支钢箱梁计算书

45m人行天桥简支钢箱梁计算书1. 引言人行天桥是城市交通建设中常见的一种桥梁形式，为了保障行人的安全通行，设计和计算人行天桥的结构是非常重要的一项工作。

本文将以45m人行天桥的简支钢箱梁为例，展开计算和分析。

2. 桥梁参数我们需要了解桥梁的基本参数。

根据设计要求，本人行天桥的主跨长度为45m，采用简支钢箱梁结构。

根据设计荷载标准，我们选择了适当的荷载参数进行计算。

3. 梁的截面计算简支钢箱梁的截面计算是桥梁设计中的重要一环。

我们首先需要根据荷载参数计算出梁的弯矩和剪力大小。

然后，根据这些力的大小，我们可以选择合适的钢箱梁截面形状和尺寸。

在这个过程中，我们需要考虑到梁的强度和刚度要求，以及材料的可用性和成本等因素。

4. 材料选择钢材是常见的桥梁材料之一，具有优良的强度和刚度特性。

在选择材料时，我们需要考虑到梁的承载能力和使用寿命等因素。

同时，根据实际情况和工程要求，我们还需要选择合适的防腐措施，以延长梁的使用寿命。

5. 梁的支座设计在人行天桥的设计中，支座的设计也是非常重要的。

合理的支座设计可以保证桥梁的稳定性和安全性。

我们需要根据桥梁的荷载和结构特点，选择合适的支座形式和位置。

同时，我们还需要考虑到支座的材料和防腐措施等因素。

6. 梁的施工及安装钢箱梁的施工和安装是一个复杂的过程，需要考虑到多个因素。

首先，我们需要制定详细的施工方案，包括起吊、运输、安装等各个环节。

其次，我们还需要选择合适的施工设备和工具，以确保施工的顺利进行。

在施工过程中，我们需要严格按照设计要求进行操作，并及时处理施工中的问题和风险。

7. 结论通过对45m人行天桥简支钢箱梁的计算和分析，我们可以得出合理的结论。

根据计算结果，我们可以确定合适的梁截面形状和尺寸，选择合适的材料和支座形式，并制定详细的施工方案。

这些措施可以保证人行天桥的安全性和稳定性，为行人提供便捷和安全的通行条件。

8. 展望虽然本文以45m人行天桥简支钢箱梁为例进行计算和分析，但实际的桥梁设计是一个复杂而繁琐的过程。

m钢结构人行天桥计算书

m钢结构人行天桥计算书

坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+）计算：复核：审核：***********************2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+）主桥全长米。

自西向东跨径布置为：米（悬臂）+米+米（悬臂）。

主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高米。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m3混凝土标号：C402. 钢材3．人群荷载：4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝103 kgm3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。

2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。

验算部分主要有：应力、整体稳定、局部稳定、挠度。

钢桁架人行天桥计算

钢桁架人行天桥计算

一、工程概况新建人行天桥位于新科三路以北，中心桩号为MK15+367.045，跨越江北大道主线。

江北大道道路中央分隔带内有地铁11号线。

主要是为满足交叉口行人过街的功能要求，天桥主桥为一跨钢桁架桥，跨径组合为:12.5m+46m+12.5m=71m。

天桥两端均设置钢结构梯道。

本工程主桥结构可分为1联桁架以及2个人行梯道，本计算书即对主桥桁架、人行梯道及全桥下部结构进行验算。

二、设计采用主要规范结构分析和验算采用的主要标准和规范如下：（1）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）（4）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）（5）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土设计规范》（JTG D62-2004）（6）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63－2007）（7）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02－01－2008）（8）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》( JTJ025-1986 )（9）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)三、主桥桁架结构分析1、概述本工程主桥桁架跨径为12.5+46+12.5本次计算主要包括以下内容：➢成桥阶段杆件强度校核➢杆件疲劳校核➢动力特性分析➢正常使用阶段校核2、结构几何模型模型使用的单元类型均为平面梁单元，桁架几何模型如下所示。

桁架结构整个几何模型可分为上弦杆、下弦杆、腹杆。

上、下弦杆均为矩形焊接截面，材料为Q345qD，上弦杆高45cm，下弦杆高60cm，截面如下：上弦杆截面下弦杆截面腹杆材料为Q345qD，矩形焊接截面，截面如下：腹杆截面3、模型建立3、1 整体计算模型整体结构分析程序采用桥博3.0。

计算模型桁架杆件均采用梁单元，所有节点均为刚接。

所有杆件自重以程序自动计入。

主桁钢结构及中横梁、端横梁采用Q345qD钢材，模型使用到的材料按照图纸和相关规范取用。

城市人行天桥(钢结构)结构计算书

城市人行天桥(钢结构)结构计算书

目录一、工程概述 (1)二、主要技术标准 (1)三、设计规范 (1)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (9)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (13)9.1 梯道墩截面验算 (13)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (15)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。

梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。

下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。

梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。

二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。

工字钢人行天桥计算

工字钢人行天桥计算

工字钢人行天桥计算一、工程概略人行天桥桥梁宽度为 1.5m，桥梁长 12m，主梁采纳工字钢，桥面采纳 5mm厚钢板满铺。

二、计算模型自己行天桥构造依据简支构造计算，荷载依据静力荷载计算，人群荷载依据满人荷载。

三、根本参数桥梁宽度〔 m〕桥梁长度〔 m〕人群荷载重度〔 KN/m2)1.5122.5钢板厚度〔 m〕钢板单位重〔 kg/m3)重力加快度〔 N/kg〕0.0057.859.8四、人群及钢板荷载人群荷载=45KN钢板荷载= 6.92KN荷载共计 =人群荷载 +钢板荷载=51.92 KN五、工字钢构造形式工字钢片数3工字钢构造型号28a 对应的有关参数h(mm)b(mm)d(mm)t(mm)r(mm)r1(mm)2801228.513.710.5 5.3截面面积〔 cm2)理论质量〔 kg/m)Ix:Sx55.40443.49224.6Ix(cm4)Wx(cm3)ix(cm)Iy(cm4)Wy(cm3)iy(cm) 711050811.334556.6 2.5工字钢采纳材质为Q235x轴的塑性展开系数 Yx 1.05弹性模量抗弯设计值 f(N/mm2)抗弯设计值 fv(N/mm2)挠度控制值 L/250 〔mm)E〔GPa) 20512548200六、构造受力构造计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载部署。

每片工字钢受力=22.42KN工字钢均布荷载 q= 1.87KN/m工字钢最大弯矩 Mmax=33.63KN.m支点反力 R=11.21KN七、强度及刚度验算最大曲折正应力σ max=63.06N/mm2<f知足要求支点处剪应力τ=53.62N/mm2<fv知足要求最大挠度 fmax=35.48mm<L/250知足要求综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不知足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连结件自重，实质挠度计算值会超出挠度控制值。

钢结构人行天桥计算书

钢结构人行天桥计算书

钢结构人行天桥计算书*********************** 2014年06月一、概述本天桥位于xxx附近，为保障道路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。

跨径布置为三跨11m+27m+11m，梁高1.1m，全长51.4m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽3.6m。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用空间杆系单元建立模型。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载： 5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.45kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。

2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。

25m钢结构人行天桥计算书

25m钢结构人行天桥计算书

坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+）计算：复核：审核：***********************2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+）主桥全长米。

自西向东跨径布置为：米（悬臂）+米+米（悬臂）。

主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高米。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m3混凝土标号：C402. 钢材3．人群荷载：4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝103 kgm3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m 5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。

2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。

验算部分主要有：应力、整体稳定、局部稳定、挠度。

2-30m钢结构人行天桥计算书

2-30m钢结构人行天桥计算书

2-30m钢结构人行天桥计算书计算：复核：审核：***********************2011年08月一、概述本天桥位于合肥市南二环路与石台路交叉口，为保障二环路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。

跨径布置为30+30=60m，梁高1.3m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽4m。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用MIDAS/CIVIL2010版本，采用空间杆系单元建立模型。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。

工字钢人行天桥计算

工字钢人行天桥计算

45KN 6.92KN 51.92KN 328a h(mm)b(mm)d(mm)t(mm)r(mm)r1(mm)2801228.513.710.5 5.3Ix(cm4)Wx(cm3)ix(cm)Iy(cm4)Wy(cm3)iy(cm)711050811.334556.6 2.5Q235 1.0520022.42KN 1.87KN/m弹性模量E（GPa) 人行天桥桥梁宽度为1.5m，桥梁长12m，主梁采用工字钢，桥面采用5mm厚钢板满铺。

本人行天桥结构按照简支结构计算，荷载按照静力荷载计算，人群荷载按照满人荷载。

工字钢均布荷载q=20512548六、结构受力结构计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载布置。

每片工字钢受力=55.40443.49224.6工字钢采用材质为x轴的塑性发展系数Yx抗弯设计值f(N/mm2)抗弯设计值fv(N/mm2)挠度控制值L/250（mm)荷载合计=人群荷载+钢板荷载=五、工字钢结构形式工字钢片数工字钢结构型号对应的相关参数截面面积（cm2)理论质量（kg/m)Ix:Sx 0.0057.859.8四、人群及钢板荷载人群荷载=钢板荷载=1.512 2.5钢板厚度（m）钢板单位重（kg/m3)重力加速度（N/kg）工字钢人行天桥计算一、工程概况二、计算模型三、基本参数桥梁宽度（m）桥梁长度（m）人群荷载重度（KN/m2)33.63KN.m 11.21KN 63.06N/mm2<f 53.62N/mm2<fv 35.48mm <L/250综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不满足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连接件自重，实际挠度计算值会超过挠度控制值。

建议采用3片28a工字钢布置，同时应加强工字钢间的横向连接。

支点处剪应力τ=满足要求最大挠度fmax=满足要求工字钢最大弯矩Mmax=支点反力R=七、强度及刚度验算最大弯曲正应力σmax=满足要求为输入数据为结果度计算值为会超过挠度控制值。

人行天桥计算书

人行天桥计算书

人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。

主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。

梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。

1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。

1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。

（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。

其技术指标见表1-1。

普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。

技术指标见表1-2。

混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。

1.1.8计算软件：Midas。

1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。

钢箱梁人行天桥计算书

钢箱梁人行天桥计算书

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Dx、Dy、Dz 分别表示纵桥向、横桥向、竖向的约束； Rx、Ry、Rz 分别表示绕纵桥
向轴、横桥向轴、竖轴的转动约束；1 表示约束，0 表示不约束。
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3.2 计算荷载
(1)永久作用 a.结构重力：包括结构自重和二期恒载。钢箱梁材料采用 Q345B 钢材。桥面铺装厚度 70mm，按每延米 8.4kN/m 考虑。横隔板自重采用均布荷载施加，Z0~Z1 段均布荷载 为 0.72kN/m；Z1~Z2 段均布荷载为 1.37kN/m；Z2~Z4 段均布荷载为 2.2kN/m；
3、上部结构
本次计算采用单梁杆单元模式，计算内容主要包括结构重力、支座沉降、人群荷载、 温度作用等效应。计算采用商用软件 MIDAS/CIVIL。
3.1 计算模式
采用平面杆单元模型进行静力分析。建立桥梁结构模型，离散及支承形式如下所示：
图 5 Z0~Z1 段结构离散图
4
图 6 Z1~Z2 段结构离散图
2.1 设计规范 ........................................................................................................................ 3 2.2 技术标准 ........................................................................................................................ 3 3、上部结构 ......................................................................................................................... 4 3.1 计算模式 .........................................................................................................................4 3.2 计算荷载 ........................................................................................................................ 6 3.3 荷载组合 ........................................................................................................................ 6 3.4 结构验算 .........................................................................................................................6

钢结构人行天桥计算书

钢结构人行天桥计算书

五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采用3d3s软件空间任意结构模块建立空间钢结构模型；b、主梁采用截面库截面，定底钢板采用自定义截面c、支座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、二期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、支承反力以下为桥台处支座反力：以下为桥墩与主梁固结节点反力：4、构件验算结构受力弯矩如下图所示：选择正弯矩与负弯矩最大处的构件进行验算。

主梁跨中单元验算：单元号: 84截面名称: HN700X300截面分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;力单位为kN,kNm;应力单位为MPa) 验算强度用设计值 f = 295.00验算稳定用设计值f2 = 295.00验算稳定用设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截面有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应力比: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截面有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应力比: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截面有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应力比: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应力比: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应力比: 0.002腹板高宽比(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘高宽比(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满足绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 45882.20 (45882.20)绕2轴长细比: 21.95 < 250.00绕3轴长细比: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截面满足要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截面类型: 自定义截面类型截面分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;力单位为kN,kNm;应力单位为MPa) 验算强度用设计值 f = 310.00验算稳定用设计值f2 = 310.00验算稳定用设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应力比: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应力比: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.253,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 1.000应力比: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应力比: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应力比: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细比: 5.04 < 250.00绕3轴长细比: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截面满足要求主梁固结支座处单元验算：单元号: 122截面名称: HN700X300截面分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;力单位为kN,kNm;应力单位为MPa) 验算强度用设计值 f = 295.00验算稳定用设计值f2 = 295.00验算稳定用设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截面有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应力比: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截面有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应力比: 0.154绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截面有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应力比: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应力比: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应力比: 0.000腹板高宽比(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘高宽比(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满足绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细比: 4.10 < 250.00绕3轴长细比: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截面满足要求顶底板固结支座处单元验算：单元号: 206截面类型: 自定义截面类型截面名称: 左截面截面分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;力单位为kN,kNm;应力单位为MPa) 验算强度用设计值 f = 310.00验算稳定用设计值f2 = 310.00验算稳定用设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应力比: 0.231绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应力比: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应力比: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应力比: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应力比: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细比: 0.94 < 250.00绕3轴长细比: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截面满足要求5、挠度计算最大位移节点查询结果如下：最大位移节点306单位----- [mm]、[Rad]组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最大组合位移：组合序号U V W UVW X最大： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最大： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最大： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最大： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最小： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最小： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最小： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由人群荷载计算的最大竖向挠度容许值[vT]＝l/600。

人行天桥结构计算书

人行天桥结构计算书

林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况.................................................................................................................................................... - 1 -二.设计原则与标准 ........................................................................................................................................ - 1 -三.结构布置和构件截面................................................................................................................................. - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用 ................................................................................................................................................ - 4 -五.材料............................................................................................................................................................ - 9 -六.构件包络应力 ............................................................................................................................................ - 9 -6.1整体应力分布 (9)6.2拱结构应力状态 (9)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (11)6.4吊杆应力状态 (13)七.模态分析.................................................................................................................................................. - 14 -7.1特征周期 (14)7.2特征模态 (14)八.桥梁变形.................................................................................................................................................. - 16 -8.1竖向变形 (16)8.2水平变形 (17)九.桥梁整体稳定分析................................................................................................................................... - 18 -9.1屈曲特征值 (18)9.2屈曲模态 (18)十．节点计算 ...................................................................................................................................................... - 20 -10.1吊杆节点 (20)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (23)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26)十一基础验算 .................................................................................................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (32)11.2基础背面地基承载力验算 (37)11.3基础侧面地基承载力验算 (42)11.4抗剪栓钉验算 (43)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (44)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。

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9、1梯道墩截面脸算9、2桩基础验算……十、结论二、主要技术标准 三.设计规范 四、主要材料及计算歩数 4、1混凝土 ....... 4、2普通钢筋…… 4、3钢材 ......... 4、4计算荷载取值 4、4、1永久作用. 4、4、2可变作用… 五.人行天桥计雾模型 2 2 2 3 3 35. 1梁单元计算简图 ......... 5、2有限元模型中梁截面模型 六.人行天桥主桥上部结构分析结果描述 6、1应力分析 ....... 6、2、模态分析……6、3挠度计算 ....... 6、4整体稳定性计算 6、5局部稳定性计算. 4 5 6 6 7七.人行天桥主桥下部结构分析结呆描述 7、1主墩截面脸算 7、2桩基础验算… 八.人行天桥梯道渠上部结构分析结果描述 8. 1应力分析…… 8、2模态分析…… 8、3挠度计算结果9 10 11 九.人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 1111 12 13工程概述XXX路人行过街系统位于XXXX附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥得设计釆用直线Q345钢箱梁主梁，梁高1.5m,主梁跨径布置为1、15m+28.05m+1. 15m=30. 35nb桥面全宽3. 7叫其横向布置为0、1 (栏杆)+3、5m(净宽)+0、 1 (栏杆)=3、7nu梯道得设计釆用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁釆用Q345钢板焊接，梁高0、 3nb宽1.0m,在梯道梁上设置预制C30钢筋於梯踏步，梯道全宽2、3nb其横向布置为 0、1(栏杆)+2. 1m(净宽)+0、1(栏杆)=2、3m。

下部结构主桥墩采用C4()钢筋於花瓶形桥墩，厚0、65m;基础釆用直径为1、5m 得C3()钢筋於桩基础。

梯道桥墩釆0、5x0、5m C4()钢筋於矩形桥墩，基础釆用直径为仁Om得C30钢筋於桩基础。

二J主要技术标准(1)设计荷载:人群荷栽:4、36 kN/m' 二期恒载(桥面铺装与栏杆总与)：9、0 kN/m；结构整体升降温：±209。

(2)地震烈度:抗震设防烈度为6度，设计基本地段加速度值为0、05g・桥梁抗段设防类别为D类;⑶设计安全等级：一级;(4)环境类别：I类;(5)设计基准期：100年。

三.设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01—2003) 《城市桥梁设计规范》(CJJ 11-2011) 《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ69-95) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路坊工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JT6 D62-2004)(8)《公路桥梁抗震设计细则》(JTG/T B02-01-2008)(9)《公路桥涵施工技术规范》(JTG/T F50-2011)(7) 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)四.主要材料及计算参数4.1混凝土人行天桥桥墩釆用C40混凝土，梯踏步、桩基础均釆用C30混凝土，梯步底部励体调整平台结构釆用C25片石混漩土。

其轴心抗压设计强度、轴心抗拉设计强度、弹性模量等指标应满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTGD62-2004)以及《公路坊工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)得材料要求。

C25混凝土：轴心抗压强度设计值fcd=11>5Mpa,轴心抗拉强度设计值ffJ23Mpa, 弹性模量 Ec=2、8x10^MpaoC30混凝土:轴心抗压强度设计值仁Fl3、8Mpa,轴心抗拉强度设计值ff1、39Mpa.弹性模量E F3、0x10>aoC40混凝土：轴心抗压强度设计值fcF18、4Mpa,轴心抗拉强度设计值ff1、65Mpa.弹性模量E F3、25X1 0>ao4、2普通钢筋一般钢筋直径大于等于12mm者为HRB400钢筋，直径小于等于Wmm者为HPB300 钢筋。

HPB300、HRB400钢筋标准应分别符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》(GB 1499. 1-2008),《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》(GB 1499、 2-2007)标准得规定。

HPB300钢筋：抗拉标准企度f狄>300Mpa,弹性模量Es=2、1X10>aoHRB400钢筋：抗拉标准强度f,,>400Mpa,弹性模量Es=2. OXIO^Mpao4、3钢材钢材得弹性模量、设计抗压(拉)强度参数等基本参数均按规范取值。

Q345钢材：拉、压设计强度值为310MPa4、4计算荷载取值4、4、1永久作用一期恒栽:按照实际结构尺寸考虑。

二期恒栽（桥面铺装与栏杆总与）：设计按沢0 kN/m取值。

4、4、2可变作用a、人群荷载整体计算中按照4、36 kN/mG殳计。

b、温度荷载结构整体升温:20°C结构整体降温：-20°C;五.人行天桥计算模型桥梁纵向计算按梁单元建模计算，根据实际施工过程及使用过程得最不利状况, 进行荷载组合，求得结构最不利状态下得应力与位移，按规范中所规定得各项容许指标，并得出结构自振频率,验算主梁就是否满足要求。

5、1梁单元计算简图釆用midas2012 限元软件，建立天桥主桥模型。

注意：在POT号、P1-1号墩方向存在梯步。

为了简化模型得建立，单独建立梯道部分模型，对主体结构影响不明显。

人行夭桥钢箱梁主桥计算模型W^wso>承钱能力极限状态梁底板应力包络图根据midas有限元模型计算分析可知：顶板最大压应力为35. 6MPa,底板最大拉应力为58、6MPa。

从上部结构纵向计算几种组合得验算结果可以瞧出，天桥主梁得应力验算满足要求。

6、2、模态分析模态分析釆用midas 2012有限元软件进行分析，用梁单元建立了上部主梁单元, 空间模型如下:Tn承載能力极限状态渠顶板应力包络图i rrn 111111111111111111111 ITT I"竺=盘=雰“■TUT二rM•Mt* XW» 2*H NM-* *3og空eycw空■» 99«9,«51J ?)»>■>» I■* ♦»•**»>™ ' > |”H4S|HM UWWX* M«a- NMA^anr*・w:44M1 ifiwgit10 80W««<00质量源选取：主梁自重及桥面铺装等恒荷栽。

经计算钢结构一阶竖向自振频率为 3、95Hz,满足规范规定大于3Hz要求，桥梁使用性满足要求。

一阶模态振形图：(周期T=CK 284)(CVCLAXC)aeooM<*»>ojeoooOK* oJwwoa”• 6M««Z OOOOOM ft*- oocooooR£: 0,0003031ww •“G AM •O (3■ 加IS 6、3挠度计算根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》2、5. 2条规定，由人群荷载计算得最大竖向挠度为13、238mm,小于规范要求得允许值1/600=4. 675cnu6、4整体稳定性计算根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、2、4条规定:h 呱=1300 / 2248 = 0.578 < 6,/,//?… = 28.05/2.248 =12.48 <95 J 薯■ =78.4，所以整体稳定满足要求。

6. 5局部稳定性计算对于主梁腹板位置，根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4、3、2条规定:(235//o //… = 1291.6/16 = 80.725>80 (—=66.03,故需设横向加劲，采用横隔板进行加劲° (235//(,/Z... = 1291.6/16 = 80.725< 150 1^ = 123.80，故不需设纵向加効。

加劲区域稳定验算；根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)4 . 3 . 3条规定，若满足* 2士)+瓷© ,则满足要求，具体如下:七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述由于桥梁规模较小，引超水平荷载不显著。

故可近似得按轴心受压构件计算.桥墩验算，釆用桥梁博士进行墩身截面验算7. 1主墩截面验算⑴墩身抗压承载能力脸算 桥梁最大支座反力991. 9 KN,主墩自重为122. 5KNo 考虑按矩形截面计算取，最小截面1> Om X 0. 65叫按照JTG D62-2004 5. 3. 1条 计算，由:g <O ・90(£dA + /U 屮一控制稳定性，与lo(构件计算长度)有关；A ——构伴毛裁面面积，当钢筋配筋率大于3%时An=A-A's; A ・s ——为全部纵向钢筋面积;(2)墩顶局部抗剪承载能力验算主墩釆用花瓶型桥墩，墩顶支座位置对应竖向截面需验算局部抗剪承载能力验 算。

其中，单个支座最大反力496、0 KNo跨中截面:f 575) r 2.2、 177.03, Ijf --- + k 310 丿 支点截面:f 2.1 ) + V3IO 丿 I180丿2+1308.78 (172 06 \吕誉)・O ・559VI ・满足耍求。

r 172.06=0.592 <IJiW 足耍求。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG 062-2004)第5、2、 10条,灯<^冬0・50><10・怙2人処(kN) 公式左边为：l ・lx496・0=545・6kN公式右边为：0・50xl(r'xl ・0xl ・65x650x2832 = 1517・66kN满足公式及规范要求，故可不进行斜截面抗剪承载力验算。

7、2桩基础验算由[Ra]= CiApf rk+uLc2ihi +1 /2 g suZ I iqik 式中：[Ra]单桩轴向受压容许承栽力(kpa),桩身自重与置换土:r (当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力)得差值作为荷我考虑;C1——据淸孔情况、岩石破碎程度等因素而定得端阻发挥系数•按表5. 3. 4采用; Ap ——桩端截面面积尙)■对于扩展桩，取扩底截面面积;40020001200400frk——桩端截岩石饱与单轴极限抗压强度(kpa),粘土质岩取天然湿度单轴抗压强度标准值;C2i——据淸孔情况、岩石廢碎程度等因素而定得第1层岩层得侧阻发挥系数，按表5、3、4釆用；U ----各土层或各岩层部分得桩身周长(m);hi——桩嵌入各岩层部分得厚度(nO •不包括强风化层与全风化层;m——岩层得层数不包括强风化层与全凤化层;gs——覆盖层土得侧阻力发挥系数，根据桩端frk确定；当2MPaWfrkV15 MPa时•取0、80;当15MPaWfrkV3O MPa 吋，取 0、50;当 frk>30 MPa 时，取 0、20;I i --各土层得厚度(m);qi——桩侧第1层土得侧阻标准值(Kpa),宜采用单桩摩阻力试脸值，当无试脸条伴时，对钻(挖)孔桩按本规范表5. 3、3T选用，对于沉桩按本规范表5、3、3-4选用;n——土层得层数，强风化与全风化岩层按土层考虑、桩端裁面面积Ap1、8 m' 各土広戎各岩孱部分桩身周长U 4、7 m 计算结果单桩轴向受压承截力容许值[Ra]12081kN承载能力就是否满足满足八. 人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述8. 1应力分析组合按照《公路桥涵设计通用规范》(JT6D60-2004),并进行构件应力验算(所有 组合系数取1)。