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第1节、挂蓝结构型式简介一、挂蓝承载的力学原理挂蓝承受的力学原理是最基本的杠杆原理。
上桁架是杠杆，底模平台是承重篮筐，挂在杠杆前端上。
挂蓝，国外称为吊架，也有的称为移动工作车。
底模平台和杠杆整体称为挑篮更为贴切。
首先回顾一下杠杆原理。
详见简图图1所示。
三角形挂篮的桁架杠杆效应见图2所示。
二、挂篮的结构组成（一）、挂篮结构按功能构造区分以三角形桁架挂篮为例（以下简称三角形挂篮）。
按使用功能区分为：上桁架、底模平台、前后悬吊系统、后锚系统、外侧模板、芯模板等六个主要部分组成。
外加安全防护结构。
其中芯模板质量标准要求不高，一般可以现场自行制作。
具体细分为：1、上桁架是主要的承重杠杆。
杆件包括三角桁架、前横（桁）挑梁、后锚梁、中门桁架、中横梁、中支腿、外斜吊架等组成；2、底模平台是悬浇梁段的工作平台。
包括前后托梁、纵向分部梁及面板；3、外侧模板，每只挂篮有两块，包括面板、辅助桁架及走行滑梁、吊杆等组成；4、悬吊系统主要是提升底模工作平台。
包括底模平台的前后钢吊带、吊杆，与箱梁底板吊杆（锚杆）、倒链等；5、后锚系统起到锚固抗倾覆作用。
包括走行反吊架、安全锁、导轨及锚固杆，工作（悬浇）锚固装置等；6、芯模板和端模，由模板及支撑架组成；7、安全防护结构，包括上下爬梯、围栏、防护网、防落棚、防电罩等。
（二）结构图示介绍，详见挂篮结构示意图图3～6所示。
三、挂篮的结构形式1、挂篮的结构形式不管什么样的挂蓝结构，其底模平台都是一样的，结构上没有大的变化。
主要是承重的上桁架（杠杆）的变化。
各个施工单位考虑自身材料来源、材料型号、桥梁结构要求、桁架刚度、施工方便等因素的差异，在上桁架上多做花样，作出了各式各样的变化，由此衍生出各种结构形式的挂蓝。
常见的挂篮形式有菱形挂篮、三角挂篮、桁架挂篮、牵索挂篮等，由万能杆件组拼的挂篮和贝雷桁架组拼的挂篮均属于桁架挂篮。
2、各类典型结构挂篮图片简介（1）、梁板式挂蓝型钢梁挂篮特点：杠杆体系明确，结构简单，杆件少，制作、安装、走行、拆卸方便；缺点：悬挑变形大、结构自重大！（2）、下承式桁架梁挑篮——反挑杠杆（反作用杠杆）特点：桥面作业面开阔，钢筋笼可以整放入模，腹板处反支点受力集中、需加固，走行反吊结构复杂，C型反扣吊杆制作麻烦，安装、走行、拆卸不方便，；缺点：沉降变形大、结构自重偏大，腹板下桁梁高度受限制！（3）、菱形吊蓝特点：杆件结构简单，制作简易，安装、走行、拆卸方便；缺点：变形大、结构自重偏大，前挑梁操作空间高、作业安全性差，提升杆超高——容易侵上方限界，防雷电安全性差！（4）、连体挂篮——属于菱形挂篮连体挂篮，在桥上负重解体、安装施工安全风险大，两次倒换施工麻烦。
挂篮和模板安装施工工艺参考大桥整个施工流程，可把挂篮模板安装施工工艺过程设计分为四个阶段：0#、1# 块箱梁浇筑阶段、挂篮模板安装阶段，2#块箱梁浇筑阶段、挂篮前移阶段。
以下分别说明。
一、0#、1#块箱梁浇筑阶段1、在主墩旁搭设临时托架，托架立柱可用φ800mm钢管或贝雷片，上面再架设横梁及其它设施。
2、铺设底板、安装侧模。
0#、1#块总长13m，考虑外模由3块4.5m长组成，单块4.5m长可用作大桥悬浇之用(大桥最长节段为4m);调整各模板,测定标高并记录在案。
3、按箱梁自重的1.2倍对支架进行加载预压,以消除非弹性变形和基础沉降.待支架沉降稳定后方可卸载,测定标高并记录在案,重新调整模板至正确位置。
4、按图纸铺设钢筋、放置预埋件和布置预留孔（φ60mm）。
凡与挂篮施工有关的预埋件和预留孔在布置时应确保其位置精度，以便于挂篮安装。
5、按要求的工艺规程浇注混凝土。
在混凝土达到设计强度的90%后或不低于要求的养护时间时进行预应力钢束和预应力钢筋的张拉。
二、挂篮模板安装阶段待0#、1#各道施工工序完成后，方可进行挂篮模板安装。
具体步骤如下：1、以箱梁中心线为主要基准，参考挂篮施工图，找准轨道所在位置，先铺设锥体枕木，再在其上放置轨道，适当调正钢枕使轨道处于水平位置，并严格控制轨道间的中心距与图纸一致。
然后借用箱梁竖向φ32精制螺纹钢把轨道压紧（锚固处有螺母和垫板），若竖向钢筋长度不够，可采用接长器增加其长度，最后用长尺复核轨距。
2、安装反扣轮组和前滑座，使其分别座落在轨道合适的位置处。
3、安装承重系统（含两榀承重架和一片联接桁架）一般先在平坦的地面组装承重架（由前后拉杆、垂直杆、水平杆和销轴组成），然后视吊车大小，承重系统可先在地面组装，再整体起吊至桥面；亦可直接在桥面组装。
承重架与反扣轮组和前滑座通过螺栓相互联接，安装时确保承重架水平杆下平面距箱梁面应不小于1000mm，以便施工。
4、安装前横梁、前平台和侧平台，并在前横梁上放置吊杆，以备安装滑梁及模板之用。
浅述悬臂连续梁挂篮法0#块施工质量控制要点作者：陈国华来源：《中国新技术新产品》2017年第01期摘要：随着经济的发展和社会的进步，我国的交通事业也得到了快速发展，桥梁工程建设项目逐渐增多，悬臂连续梁挂篮法施工已是桥梁工程的常见施工形式，也是较常用的施工工艺，悬臂连续梁0#块的质量就显得尤为重要。
关键词：悬臂；连续梁；挂篮法中图分类号：U448 文献标识码：A一、工程概况梁体设计为（45+70+70+45）m连续箱梁，采用挂篮悬臂灌注法施工，单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长为229.8m，中跨中部2m梁段和边跨端部8.9m梁段为等高梁段，边跨直线处梁高2.1m，中墩处梁高为4.2m，其余梁段梁高曲线方程为：底下缘按1.8次抛物线H=-0.00388×1.8变化，底板变厚曲线方程为：t=-0.003049×1.8。
箱梁顶板宽9.3m，箱梁底宽5.0m。
顶板厚度30cm，底板厚度30cm～75cm，腹板厚45cm～70cm。
二、0#块施工控制要点先施工3个主墩临时支座，其次是搭设支架0#块施工，而后对称两侧灌注悬臂节段，形成三个T构，在两边边墩搭设支架现浇边跨段，然后利用挂篮浇筑边跨合拢，利用边主跨挂篮浇筑中跨合拢，拆除3个主墩临时支座，形成整个连续梁体系。
（一）支架搭设0#块支架采用钢管支架，主梁（横梁及牛腿）采用I45b，分配梁采用I22a。
横桥向并排两根钢管柱之间加焊[16槽钢作为剪刀撑，墩身预埋钢板，通过I32工字钢与钢管柱相连。
钢管立柱底部承台上预埋1200mm× 1200mm×20mm钢板与钢管立柱法兰通过螺栓连接。
如图1所示。
（二）支架预压支架经过监理检查验收合格后，方可进行支架预压。
按0#块设计总重量的50%、75%、100%、120%进行支架预压，以验证支架的强度、刚度和稳定性。
通过支架预压，消除支架的非弹性变形量，计算支架的弹性变形量，为模板调整标高提供依据。
融安县长安三桥东桥及引道工程-桥梁工程（88+160+88）m连续梁三角挂篮计算报告编制：校核：审核：XXXX钢结构制造有限公司年目录1概况 (1)1.1工程概况 (1)1.2挂篮受力体系 (3)2设计依据 (4)3计算依据 (4)3.1计算假定、材料参数及设计基本参数 (4)3.1.1 计算假定 (4)3.1.2 材料参数 (4)3.1.3 设计基本参数 (5)3.2计算荷载 (5)3.2.1 永久荷载 (5)3.2.2 可变荷载 (5)3.3荷载组合 (7)4计算工况 (7)5混凝土浇筑工况计算 (7)5.2工况一承载力和正常使用极限状态验算计算模型 (8)5.2.1 主桁架计算 (8)5.2.2 底纵梁计算 (9)5.2.3 后下横梁计算 (10)5.2.4 前上横梁 (12)5.2.5 前下横梁计算 (13)5.2.6 滑梁计算 (14)5.2.7 精轧螺纹吊杆计算 (14)5.3工况二承载力和正常使用极限状态验算 (15)5.3.1 主桁架计算 (15)5.3.2 底纵梁计算 (16)5.3.3 后下横梁计算 (17)5.3.4 前上横梁 (18)5.3.5 前下横梁计算 (19)5.3.6 滑梁计算 (20)5.3.7 精轧螺纹吊杆计算 (21)6走行工况三承载力和正常使用极限状态验算 (21)6.1.1 后下横梁计算 (22)6.1.2 精轧螺纹钢吊杆计算 (23)6.1.3 滑梁计算 (23)6.1.4 平联计算 (24)7各构件计算汇总 (25)7.1主桁稳定性计算 (26)7.1.1 立柱（受压）稳定性计算 (27)7.1.2 主纵梁(压弯)稳定性计算 (28)7.2抗倾覆计算 (29)7.2.1 浇筑混凝土状态 (29)7.2.2 行走状态 (30)7.3斜拉杆孔壁削弱处计算 (31)7.3.1 削弱处截面抗剪计算 (31)7.3.2 销轴计算 (32)7.4吊框转换架计算 (32)7.5后锚固计算 (33)7.6轨道验算 (34)7.7反力钩销轴及孔壁局部承压验算 (35)8结论与建议 (36)9其他 (36)9.1挂篮安装 (36)9.2挂篮拆除 (37)9.3后锚保险装置说明 (37)1概况1.1工程概况融安县长安三桥东桥梁体为单箱单室、变高度、变截面箱梁，梁体全长336m。
云南锁蒙高速公路第一合同段(K110+000～K131+120)南盘江特大桥0号块托架预压方案云南路桥股份有限公司锁蒙一合同项目部2011年11月南盘江特大桥0号块托架预压方案一、工程概况：1、南盘江特大桥0号块基本情况：南盘江特大桥主桥2#、3#墩0#块纵桥向总长12米，墩顶长9米，墩身前后悬臂长1.5米，0#块悬臂段底板平均宽为15.945m，厚度由1.1m变为1.08m；边腹板厚度为0.8m；中腹板厚度为0.6m；顶板厚度为0.28m，顶板宽度为27.3m。
结构示意图如下：2、南盘江特大桥0号块施工情况简介：南盘江特大桥0号块混凝土864m3，重2246.4T，采用墩顶托架现浇的方法施工，施工示意图如下。
南盘江特大桥0号块托架横桥向图根据施工图纸和现场实际情况，南盘江特大桥0号块箱梁分两次浇筑，第一次浇筑下部4.4m，第二次浇筑剩余上部1.4m。
第一次浇筑过程中，纵向悬臂部分现浇混凝土重量主要由横桥向托架承担，承担现浇混凝土及侧模重量约150T，第二次浇筑时，翼缘混凝土荷载部份由顺桥向托架承担，承担现浇混凝土重量约51.7T。
3、南盘江特大桥0号块托架情况简介：⑴、托架情况简介：托架是固定在墩身上部以承担0#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、冲击荷载等，托架采取自支撑体系构件设计。
施工墩身混凝土时，应严格按照托架设计图纸要求，预埋好作为托架支点的预埋件，预埋件位置应准确无误, 以利托架安装，并且受力情况与设计一致，不发生变化。
⑵、托架设计简介：0号块托架采用三角形墩旁托架承重，托架通过锚入墩身内承受竖向力，同时在墩内预埋预紧精轧螺纹钢承受由弯距产生的水平力。
其中横桥向每侧设3片托架，纵桥向每侧中部设置1片托架。
附着墩身高度为2.91m（墩正面）与1.39m（墩侧面）横桥向托架：横梁采用2[40b槽钢组成，斜杆采用2[25b槽钢组成，拉杆采用两个板厚为20mm、宽200mm的钢板组成，横桥向托架附着在墩身高度为2.91m（横桥向）。
T构桥0号块施工方案T构桥0#块位置管道密集,预埋件及预留孔多,结构和受力情况复杂。
施工顺序为：托架施工→底模安装→外侧模安装固定→腹板、横隔板竖向预应力筋安装、固定→底板、腹板、横隔板普通钢筋绑扎→腹板波纹管安装定位→冲洗底模→安装内模→顶板普通钢筋绑扎→顶板波纹管安装定位→安装喇叭口（锚垫板）→冲洗底模、端头模板固定→加固模板→预埋件安装→安装、调试灌注导管、漏斗、储浆盘→灌注混凝土→养生→张拉→压浆→拆模。
xx河特大桥T构0#块长度为16m，由于0#块箱梁高度为7.5m，高度高，自重大，同时施工面狭窄，混凝土不易振捣施工，为确保施工安全，同时为保证施工质量， 0#块拟按照高度两次施工，第一次施工高度为4.0m，第二次施工至7.5m 高度，具体拟采取如下措施：1、减少两次混凝土施工的时间间隔，同时调整好混凝土的水灰比以减少两次浇筑混凝土的收缩徐变差值。
2、将第一次施工的混凝土表面设置成凸凹不平状，设置混凝土施工缝，便于两次浇筑混凝土间的衔接。
3、混凝土浇筑施工选择在气温较低的天气中的低温时进行。
4、按照规范要求的施工缝处理方法处理接缝。
5、在0#块施工中，控制混凝土的水灰比，减少收缩徐变值。
6、为减少0#块隔梁位置上出现的裂缝，将在通行孔的隔梁两侧设置加密钢筋网以基本消除裂缝。
7、控制好竖向预应力的张拉工作，确保应力值达到设计要求，保证0#块的质量。
这样做的好处在于施工方便，易于保证混凝土的施工质量，同时托架按照一次浇筑混凝土施工设计而实际混凝土二次施工，第二次施工的混凝土重量由第一次浇筑的混凝土承担，确保托架使用安全。
8、xx河特大桥墩柱高在48~52m范围内，由于高墩在上部恒载作用下将产生一定的竖向压缩值，根据经验选取1.2cm墩身压缩值，在0#块施工中予以抛高消除。
由于本桥处于2500m半径的圆曲线上，因此无需考虑箱梁扭转抛高。
2.4.1托架与模板a.托架设计托架是固定在墩身上部以承担0#块支架、模板、混凝土和施工荷载的重要受力结构，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、风载、冲击荷载等，托架采取自支撑体系构件设计。
附件挂篮标准要求及验收办法一、挂篮总体要求挂篮设计根据施工图纸按以下要求设计，设计原则：自重轻、结构简单、受力明确、坚固稳定、变形小、前移和装拆方便、具有较强的可重复利用性。
1、悬臂吊架应有向前走行（滑移）设备；2、施工挂篮行走时其抗倾覆稳定系数不小于 2 ；3、挂篮总重量的变化，不应超过设计重量的10 %;4、浇筑悬臂梁段时，可将后端临时锚固在已浇筑的梁段上；5、支承平台后端横梁，可锚固于已浇筑梁段底板上；6、挂篮吊架在浇筑梁段中所产生变形的调整，可采用调整前吊杆高度办法，也可采用预压配重调整办法。
二、挂篮选型挂篮是悬臂施工中的主要设备，按结构形式可分为桁架式（包括平弦无平衡重式、菱形、三角形、弓弦式等）、斜拉式（包括三角斜拉式和预应力斜拉式）、型钢式及混合式四种。
根据混凝土悬臂施工工艺要求，综合比较各种形式挂篮特点、重量等，推荐采用菱形挂篮。
三、菱形挂篮特点⑴.挂篮结构简单，受力明确，整体刚度较大；⑵.挂篮前端及中部工作面开阔，便于挂篮轨道、腹板和底板钢筋、竖向预应力钢筋的安装，加快施工速度；⑶.走行装置构造简单，外侧模、底模可一次就位，内模也能整体抽拉到位；⑷.利用箱梁竖向预应力筋锚固轨道及挂篮，取消了后平衡重，挂篮自重轻；⑸.主要材料采用Q235型钢及钢板，加工制作简单、成本低。
四、挂篮结构材料主要材料采用Q235型钢及钢板，吊带采用16Mn ,吊带用销轴采用40Cr，吊杆采用①32精轧螺纹钢。
五、挂篮结构检算挂篮荷载传递都通过各吊杆或吊带传到主桁架前横梁或已浇砼块件上，挂篮的检算内容包括：⑴.菱形组合梁。
按最大重量节段荷载对组合梁各杆件进行强度、刚度及稳定性检算；⑵.上下横梁、吊杆（带）、行走梁、轨道、轨道锚固力、前支座、后锚、底纵梁进行强度和刚度检算；⑶.各连接螺栓、连接板、焊缝进行强度检算。
六、挂篮的构造和特点挂篮主要由承重系统、走行系统、内外模系统、悬吊系统、锚固装置五个部份组成。
桥梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书铁路特大桥（40+64+40）m连续梁挂篮模板和0#块托架、边跨支架计算书1、工程概况新建铁路客运专线，某特大桥100#-103#连续梁线路里程为：DK2+700.790-DK2+846.490，采用挂篮悬臂施工。
(40+64+40)m连续梁设计采用《无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）》通桥（2008）2368A-Ⅲ：梁体全长145.5m，梁体为单箱单室、变高度、变截面结构；箱梁顶宽12m、底宽6.7m，中支点处梁高6.05m，跨中10m直线段及边跨13.75m直线段梁高为3.05m，梁底下缘按二次抛物线变化，边支座中心线至梁端0.75m。
根据设计图规定：①施工挂篮、机具、人群等各种施工荷载的总重量不得超过700KN。
②各中墩采取临时锚固措施，临时锚固措施应能承受中支点处最大不平衡弯矩25404KN·m及相应竖向支反力24137KN。
③悬臂施工时，理论上宜完全对称浇筑，如混凝土泵送有困难而难以实现时，应控制两端混凝土灌筑不平衡重量不超过20吨。
④铺设无砟轨道时梁体的实测线形与设计线形的偏差：上拱不大于10mm，下挠不大于20mm。
⑤竖向预应力筋采用Φ25mm高强精轧螺纹钢筋，型号为PSB785，其抗拉极限强度为785MPa，锚下张拉控制应力为700MPa。
竖向预应力筋沿梁体纵向基本按间距500mm设置。
锚具体系采用JLM-25型锚具，预留管道内径为φ35mm。
⑥在结构两侧腹板上设置直径为100mm的通风孔，通风孔距悬臂板根部距离为300mm，间距2m左右。
⑦无砟轨道箱梁桥面采用三列分区排水方式，两线承轨台间的梁体中间设泄水管，间距约8m。
2、编制依据⑴新建客运专线铁路特大桥：宁杭客专施图（桥）-03⑵无砟轨道预应力混凝土连续梁（双线）通桥（2008）2368A-Ⅲ⑶《客运专线桥涵工程施工技术指南》 TZ213-2005⑷《客运专线桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160号⑸《铁路工程施工安全技术规程》 TB10401.1、2-2003；⑹《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣 2006年4月⑺好易懂结构分析器和结构力学求解器软件分析、计算结果⑻宁杭铁路客运专线施工图记设计交底等设计文件⑼现场施工技术调查和我单位现有施工技术水平和资源3、挂篮设计计算荷载(40+64+40)m连续箱梁悬浇设：0#块 + 中跨15节段 + 边跨2×9节段，节段布置如下图示。
图1 (40+64+40)m 连续箱梁悬浇节段布置示意图(40+64+40)m 连续箱梁悬浇节段长度、体积、重量如下表。
表1 (40+64+40)m 连续箱梁节段长度、体积、重量表跨 别节段名称 节段长度（cm ） 节段体积（m 3） 节段重量（t ） 备注 边跨9 775 87.136 226.554 边跨现浇段 8 200 20.540 53.41 边跨合拢段7 400 41.083 106.816 边跨 悬浇节段6 425 44.623 116.020 5 425 48.563 126.263 4 425 55.298 143.775 3 350 50.413 131.074 2 325 50.242 130.630 1 300 49.750 129.350 0#块0 900 162.431 422.322 墩顶现浇段（半）中跨1’ 300 49.750 129.350 中跨 悬浇节段2’ 325 50.242 130.630 3’ 350 50.413 131.074 4’ 425 55.298 143.775 5’ 425 48.563 126.263 6’ 425 44.623 116.020 7’ 400 41.083 106.816 8’/210010.27126.704边跨合拢箱梁的结构参数：箱梁的节段长度为3.0～4.25m ，箱梁底板宽6.7m ，顶板宽12.0m ， 梁段高变化范围为6.05～3.05m ，箱梁为单箱单室。
最大梁段自重： 1438KN 挂篮及模板自重： 550KN 施工人群及机具： 20KN 施工振动荷载： 20KN 风荷载： 10KNP=1438+550+20+20+10=2038KN ×1.5安全系数=3057KN 挂篮计算总荷载取： P=3057KN 设计变形：fmax=L/400 3、三角挂篮结构组成挂篮由主构架、行走及锚固装置、底模架、外侧模板、内侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁等组成。
171418131934121171615218已浇段(0#)待浇段(1#)475010760355040078543005001175250030002221250045005341前端后端3420946005700.566050477062001504350500900图2 挂篮模板侧面图图3 挂篮模板正面图 表2 三角挂篮构配件表[14#、[12#门 架连 接 销 D=79mm 前上挂梁 ][40b#滑 梁 ][28b#前下挂梁 ][40b#后下挂梁 ][40b#螺旋千斤顶现场自备 32T 横 担 梁 ][14#前 平 台组焊件行 走 梁300×300箱形梁前支座行走滚轮 D120前 支 座 组焊件行走梁固定 放大点后 支 座 装配件后锚扁担梁 ][28#吊 杆 精轧螺纹钢滑梁后移动吊架 装配件滑梁后固定吊架 装配件垫 梁底 纵 梁 工字钢36b#下横梁吊耳 装配件下部侧平台 δ4，DN25，[10辅 助 梁 ][16#外侧模板上段外侧模板下段 内模板上段 内模连接梁 工字钢16#U型螺栓 φ20，[8 ][14#底 模δ6mm，[8，[10δ6mm，[8，[10δ6mm，[8，[10现场自备GA-01GA-02GA-03GA-04GA-05GA-06GA-07GA-08GA-09GA-09GA-10GA-11GA-12GA-13GA-14GA-15GA-16GA-17GA-18GA-19GA-20GA-21GA-22GA-23GA-24GA-25GA-27GA-26GA-31上部侧平台 δ4，DN25，[10GA-28GA-29GA-30 δ6mm，[1025262728293031323334242322212019181716151413111210987651234主 梁[]40b#[]40b#后斜拉梁前斜拉梁 []40b#立 柱 []40b#1#段半前端1#段半后端160023675025002002750312051750600011004004003110400311600165050040075026185026272887032930R 10032339008002404、挂篮结构检算悬臂浇注节段模板设计以0#块中心断面（全联最大单箱单室截面处）作为计算截面，箱室中心高6.05m，顶板厚0.4m，底板厚0.8m，腹板宽度0.8m。
如图3所示。
⑴侧（内）模受力检算①计算荷载新浇混凝土对模板最大侧压力计算P max =γcH （1）Pmax =0.22γctβ1β2V1/2 （2）采用内部振捣器振捣时，新浇注的混凝土作用于模板的最大的侧压力，可按上述二式计算，并取二式中的较小值。
γ—混凝土的容重，取26.5 kN/m3t—混凝土初凝时间，取10小时；β1—外加剂影响系数；β2—坍落度影响系数；V—混凝土浇筑速度，取2.8m/h（每小时浇筑1.5米）。
Pmax=0.22×26.5×10×1.2×1.15×2.81/2=135KPaPmax=26.5×6.05=160KPa新浇混凝土对模板的侧压力F1 =135 KN/m2倾倒混凝土时因冲击产生的荷载F2=6 KN/m2混凝土振捣对侧模产生的水平压力F3=5.2KN/m2混凝土浇注对模板总侧压力为：F=F1+F2+F3=135+6+5.2=146.2 KN/m2②面板计算挂篮侧模板面板设计为厚度δ=6mm钢板，水平肋间距为0.3m，竖肋间距为0.4m，面板按双向板四边固定设计计算：挠度=表中系数×qL4/K弯距=表中系数×qL2式中L取Lx和Ly中之较小者。
K=Eh3/12(1-μ)=2.1×108×0.0063/12(1-0.3)= 5.4E----弹性模量；钢材E=2.1×105MPa；h----板厚；μ----泊松比，钢材μ=0.30；ω、ωmax----分别为板中心点的挠度和最大挠度；Mx----为平行于Lx方向板中心点的弯距；My----为平行于Ly方向板中心点的弯距；M0x----固定边中点沿Lx方向的弯距；M0y----固定边中点沿Ly方向的弯距；弯距----使板的受荷面受压者为正；挠度----变位方向与荷载方向相同者为正。
附表：Lx/Ly ωMx My M0x M0y 0.50 0.00253 0.0400 0.0038 -0.0829 -0.0570 0.55 0.00246 0.0385 0.0056 0.0814 -0.0571 0.60 0.00236 0.0367 0.0076 -0.0793 -0.0571 0.65 0.00224 0.0345 0.0095 0.0766 -0.0571 0.70 0.00211 0.0321 0.0113 0.0735 -0.0569 0.75 0.00197 0.0296 0.0130 0.0701 -0.0565 0.80 0.00182 0.0271 0.0144 -0.0664 0.0559 0.85 0.00168 0.0246 0.0156 -0.0626 -0.0551 0.90 0.00153 0.0221 0.0165 -0.0588 -0.05410.95 0.00140 0.0198 0.0172 -0.0550 -0.05281.00 0.00127 0.0176 0.0176 -0.0513 -0.0513Lx/Ly=300/400=0.75Mx=0.0296×qL2=0.0296×146.2×0.4×0.32=0.16KN·mMy=0.0130×qL2=0.0130×146.2×0.4×0.32=0.07KN·mM0x=0.0701×qL2=0.0701×146.2×0.4×0.32=0.37KN·mM0y=-0.0565×qL2=-0. 0.0565×146.2×0.4×0.32=-0.30KN·mW=bh2/6=0.4×0.0062/6=2.4×10-6m3σmax= M0x/W=0.37/(2.4×10-6)=154167KN/m2=154.2 MPaσmax=154.2MPa＜[σ]=215MPa 满足要求！ω=0.00197qL4/K=0.00197×146.2×0.4×0.34/5.4=0.09mm挠度f=0.09＜[f]=1／400=0.75 满足要求！③水平肋计算计算参数：侧模水平肋、竖肋均采用[10槽钢。
