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互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以O匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力砼连续现浇箱梁体系。
跨径为30m，箱梁高1.80m，等宽段箱梁顶宽10.5m，底板宽3.5m，顶板厚25cm，底板厚25cm，跨中截面腹板厚度50cm，中横梁两侧各2.5m范围内腹板加厚至70cm，端横梁附近2.5m范围内腹板加厚至70cm，其中中横梁厚1.0m，端横梁厚2.0m，横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%。
一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；㈥、《贝雷梁使用手册》；㈦、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点㈠、钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
O匝道桥第30联第一跨径L＝30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩φ42.5*0.6cm、7根，钢管桩间距按1.29m布置。
钢管桩上布置2I36b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8.38m。
㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩～24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩～第一个中支墩、第二个中支墩～24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12.25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2m，每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0.9m等间距布置。
贝雷支架 计算书（1稿）编制： 复核： 审核：321贝雷支架计算书1、支架概述该支架为组合支架：采用321贝雷作为承重纵梁，纵梁顶布置满堂支架，满堂支架支撑钢管为φ48×3.5mm 钢管。
箱梁底模和侧模采用钢模板，横向方木为8×8cm ，纵向方木为10×10cm 。
支架的总体布置见附图。
2、栈桥验算墩柱内的贝雷纵梁在上部满堂支架搭设前先做栈桥使用，通行汽车进行材料运输。
2.1、汽车荷载设计汽车荷载为80吨，单车道，其布置如下图1。
80KN180KN270KN270KN80吨车图1 80吨汽车荷载布置图2.2、321贝雷计算参数 321贝雷计算参数如下表1。
表1 加强型321贝雷力学性能表惯性矩(cm4) 抗弯截面参数（cm3) 容许弯矩(KN ·m) 容许剪力(KN) I W ［M 0］ ［Q 0］ 577434.47699.11687.5245.22.3、桥面板计算2.3.1、组合式桥面板结构桥面结构为12mm 钢板+Ⅰ12工字钢，工字钢间距为20cm 。
2.3.2、面板计算 （1）、面板截面参数取1mm 宽度计算，截面参数如下： 12133412311112121111214412121246b mmA b h mm I b h mm W b h mm ===⨯===⨯⨯=== （2）轮载取满载轮压计算。
2702211250.20.6Pp KPa ab ===⨯ （3）受力计算按3等跨连续梁计算，计算跨径200mm 。
122max max 44max50.0011125 1.125/ 1.125/0.10.1 1.12520045004500187.5215240.6770.677 1.1252002000.40.5100100 2.110144400q b p KN m N mmM ql N mmM MPa f MPa W ql mm mm EI σδ==⨯====⨯⨯=⋅====⨯⨯====⨯⨯⨯（4）结论面板的强度和刚度满足规范要求。
西互通F匝道桥现浇支架计算书一、荷载假设1、预应力钢筋混凝土容重按26kN/m3计；2、木模（内模及底模）自重按1.5kN/m2计；3、人员、倾倒及振捣混凝土等外荷载按4kN/m2计；4、工28a工字钢自重0.425kN/m，贝雷片自重按2kN/m计。
二、14cm×14cm方木（[σ]=7.5MPa）取支墩位置空心板梁实心段计算。
方木间距61cm，跨径1.2m，按简支计算。
扣除贝雷片宽度，净跨径l=1.2-0.18=1.02m预应力钢筋砼荷载q１=1.4×26×0.61=22.204kN/m木模及外荷载 q２=0.61×（1.5+4）=3.355kN/m总荷载 q=q１+q２=25.559kN/m跨中弯距M=1/8〃ql２=1/8×25.559×1.02２=3.324kN〃m弯曲应力σ=M/W=3.324×106/（140３/6）=7.27MPa＜[σ]=7.5MPa满足要求跨中挠度 f=5ql4/384EI=5×25559×1.024/(384×9×109×2×0.144/12)=0.0006m 忽略不计三、贝雷片支架计算（一）、贝雷片纵梁（[M]=788.2kN〃M、[Q]=245.2kN）纵梁间距1.2m，最大跨径10.5m，按简支计算。
将11.5m宽、1.4m厚空心板等效成等宽、实心均布钢筋混凝土荷载等效混凝土厚度h，=s/b=（hb－９s，）/b=［1.4×11.5-9×（π×0.375２+0.35×0.75）］/11.5=0.8488m则q1=0.8488×26×1.2=26.483kN/mq2=（1.5+4）×1.2+2=8.6kN/mq=q１+q２=35.083kN/mMmax=1/8〃ql２=1/8×35.083×10.52=483.5kN〃m＜[M]=788.2kN〃m 满足要求Q A =-QB=RA=RB=1/2〃ql=1/2×35.083×10.5=184.2kN＜[QA]=245.2kN 满足要求（二）、2工28a工字钢横梁横梁跨距2.4m/cos15.4167°=2.49m，受纵梁集中荷载，每组纵梁压力为P，间距1.2m/cos15.4167°=1.24m。
福清项目现浇箱梁支架计划计算书钢管桩+贝雷梁+顶托支架计划1、计划概况1.1编制根据⑴《福清市外环路北江滨A段道路工程两阶段施工图》；⑵《马路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；⑶《马路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；⑷《马路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）；⑸《建造施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 128-2000）；⑹《马路桥涵抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）；⑺《马路桥涵钢结构和木结构设计规范》（JTJ 025-86）；⑻《装备式马路钢桥使用手册》；⑼《路桥施工计算手册》。
⑽《建造施工模板安全技术规范》（JGJ 162-2008）⑾《建造施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 166-2008）；⑿《钢结构设计规范》（GB50017-2003）⒀《马路工程施工安全技术规程》（JTJ076-95）⒁《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205—2001）1.2 工程概况外环路（北江滨路-利桥至融宽环路段）道路工程范围西起于龙江路与利桥交错口，向东穿甲飞客运站后，斜跨过龙江，而后沿玉塘湖布设，东止于融宽环路，线位基本展示西北-东南走向，施工里程段为K0+000~K1+800。
瑞亭大桥：中央桩号为K0+377.8，起尽头桩号：K0+116.46—K0+638.5。
桥梁跨径组成为（3×20）+3×（3×35）+（4×35）的形式，桥面宽度2-19.25米，全桥长522.4米。
桥梁上部结构：第一联采用20m装配式预应力混凝土简支空心板，其余各联采用35m等截面延续箱梁。
桥梁下部：采用肋板式桥台。
柱式桥墩、桩基础。
桥梁纵面位于i=2.5%上坡段接i=0.3%上坡段再接-2.1%下坡段，R=5000m直线、凸曲线、直线、凸曲线、直线上；本桥平面位于直线接半径R=500m 圆曲线接直线上，梁体按等角度70°布置，墩台沿着分孔线径向布置。
*****高速公路南连接线**标段A2#桥第五联箱梁钢管桩模架计算书*****公路工程公司*****高速公路南连接线*****标项目经理部2010年8月26日目录一、工程概况 (1)二、荷载计算 (2)三、构件计算 (3)1、底模板 (3)2、中孔肋木计算 (4)3、中孔楞木计算 (5)4、中孔贝雷梁计算 (9)5、中孔主横梁计算 (11)6、中孔立柱计算 (12)7、边孔肋木计算 (14)8、边孔贝雷梁计算 (15)9、边孔主横梁计算 (17)10、边孔立柱计算 (18)四、结论 (21)A2桥第五联（跨M、F线）现浇箱梁模板支架计算一、工程概况A2桥第五联跨越M、F线，为三孔连续刚构桥。
跨径组合为35+45+35m。
箱梁在15#、18#墩处为简支，第16#、17#墩处墩梁固结。
箱梁底宽8m，顶宽12m (两侧翼缘悬挑各2m)。
横截面为单箱双室。
箱梁为变高梁，跨中梁高1.8m,根部梁高3m。
固结墩顶横隔板厚2m，简支墩顶横隔板厚1.5m。
箱梁纵向梁底为直线与R＝143.20m的圆曲线组合，中孔梁顶中部为6m直线段，边孔近15#、18#墩处有15.45m直线段。
箱梁腹板垂直，厚50cm。
梁底与地面最大高差17.05m。
设计分为A、B、C三个节段现浇，C50砼数量453.9+459+236.9 m3 。
A2桥第五联纵断面图墩位断面图跨中断面图端支点断面图墩中线断面图二、荷载计算1、现浇砼的荷载偏安全地假定所有砼荷载仅由底板均摊，荷载分项系数 1.2,砼容重26KN/m3。
则p1＝（453.9+459+236.9）×26×1.2÷（35+45+35）÷8＝38.9932KN/m22、施工人员料机具堆放p2,荷载分项系数1.4①计算模板、肋木时取2.5×1.4=3.5Kpa②计算支承肋木的梁时取1.5×1.4=2.1Kpa③计算立柱时取1×1.4=1.4Kpa3、振捣砼荷载p3=2×1.4=2.8Kpa，分项系数1.44、芯模自重p4=2.1×1.2=2.52Kpa，分项系数1.2以上参数取值见《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》 JGJ166-2008第4.3.1和《路桥施工计算手册》第八章模板工程周水兴等编著三、构件计算1、底模板底模用 1.5cm厚竹胶板一等品，弹性模量取9×103MPa，抗弯强度80Mpa，抗弯剪强度取1.9MPa。
目录1、编制依据 (1)1.1、施工图纸 (1)1.2、标准、规范 (1)1.3、上级部门颁发的文件、规定 (2)1.4、其它 (2)2、编制原则 (2)3、工程概况 (3)3.1、主要技术标准 (3)3.2、工程概况 (3)3.3、岩土工程勘察 (4)3.3.1、地形、地貌 (4)3.3.2、地质条件 (4)4、施工部署 (5)4.1、施工工法 (5)4.2、一跨式移动支架材料用量 (5)4.3、两跨式移动支架材料 (6)5、支架设计 (8)5.1、移动支架概述 (8)5.1.1、设计原理 (8)5.1.2、特点 (8)5.1.3、主要技术参数 (8)5.1.4、支架系统构成 (9)5.1.4.1、主结构系统 (9)5.1.4.2、外模系统 (9)5.2、两跨式支架 (9)5.2.1、两跨式支架设计图（以32m为例） (9)5.2.2、移动支架计算书 (15)5.2.2.1、主要技术标准 (15)5.2.2.2、采用数据(单层单排加强型贝雷梁） (15)5.2.2.3、计算荷载 (16)5.2.2.4、结构计算 (17)5.2.2.5、内力验算 (18)5.2.2.6、贝雷梁下横梁I36a工字钢验算 (19)5.2.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (21)5.2.2.8、承台上I50工字钢验算 (22)5.2.2.9、中间支墩设计 (23)5.2.2.10、承台验算 (24)5.2.2.11、计算结论 (25)5.3、一跨式移动支架 (25)5.3.1、一跨式支架设计图（以32m为例） (25)5.3.2、移动支架计算书 (29)5.3.2.1、主要技术标准 (29)5.3.2.2、采用数据(双层单排加强型贝雷梁） (29)5.3.2.3、结构计算 (30)5.3.2.4、计算荷载 (31)5.3.2.5、内力验算 (32)5.3.2.6、贝雷梁下横梁2I36a工字钢验算 (32)5.3.2.7、φ529螺旋钢管支柱验算 (35)5.3.2.8、承台上I63c工字钢验算 (35)5.3.2.9、承台验算 (37)5.3.2.10、计算结论 (38)贝雷片支架法现浇制梁计算书1、编制依据1.1、施工图纸1.1.1、《七乡河特大桥施工图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15；1.1.2、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁31.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-01；1.1.3、《双线单箱单室现浇后张法预应力混凝土简支整孔箱梁23.1m》，图号：沪宁城际施图（通桥）-I-02；1.1.4、《简支梁桥上预埋钢筋布置图》，图号：沪宁城际施图（轨）预埋1；1.1.5、《七乡河特大桥接触网基础预留接口设计图》，图号：沪宁城际施（桥）-W15-J00；1.1.6、《综合接地通用图》，图号：沪宁城际施图-（接地）参；1.1.7、《盆式橡胶支座安装图》，图号：沪宁城际施图（通桥）-Ⅵ-01。
邯黄铁路40m现浇梁下部贝雷平台方案一、工程概况南澧河10号-11号墩之间存在高约4米台阶,假设直接采纳满堂支架无法跨越,打算在此处搭设贝雷支架作为平台跨越台阶,再在平台上搭设满堂支架。
由下至上依次为：一、混凝土条形基础:中间墩宽3.5m(线路方向），边墩宽2.5米；长10米（垂直线路方向），高0.8米。
底部设钢筋网片（钢筋直径不小于16mm,间距不小于20cm）。
二、双层贝雷梁支墩（高3米），共设边墩设5排（间距0.5米）排间设横联,中墩设7排。
3、上安设贝雷梁。
4双槽钢。
5、槽钢上布设顺线路方向12号双槽钢间距60cm。
6、搭设纵横间距均为60cm碗口支架。
一、现浇梁分段模型2、计算分析见下表1、40m现浇梁重量计算单元号长度(m) 总重量(Kg) 底板宽度(m) 换算为实心矩形板厚度(m)1 26956 1.922 100895 1.963 309390 1.334 100895 1.965 26956 1.92换算后得出两侧7m范围按板厚计算,中间按米计算。
计算分腹板区、底板及翼板区分别计算。
腹板区按照混凝土最大厚度计算,底板及翼板区按照平均厚度米计算。
2、模板自重2kN/m2，混凝土钢筋自重28kN/m3，施工活荷载6.50kN/m2。
二、贝雷梁纵梁计算支墩采纳双层贝雷梁，纵梁采纳单层贝雷梁，共设2跨，跨度均为12米。
腹板区贝雷梁间距0.3米，底板区贝雷间距0.6米。
荷载计算：贝雷经受荷载为KN/ m2 KN/ m2上部碗口支架自重：依照（0.6*0.6*0.6）m计算为KN/ m2模板重量：2kN/m2kN/m2KN/mKN/mKN/m 的线荷载计算。
(1)、计算参数查《装配式钢桥手册》的不增强单层单排贝雷梁允许弯矩为：788.2KN.m ；允许最大剪切力245.2KN 。
关于临时工程贝雷各构件允许拉、压、弯应力=273MPa ，允许剪应力为156MPa 。
43、E=2x105 MPa (2)、贝雷梁的内力及位移计算弯矩计算: 按单跨简支梁受均布荷载情形计算剪力计算：挠度计算：贝雷梁的计算贝雷梁依照简支梁进行强度和挠度计算。
贝雷架支架计算书一、主要荷载分析根据本工程桥梁结构特点，取一天门大桥第五联进行验算（此联为本工程最大箱梁尺寸，跨度最大50米，平均高度30米）箱梁尺寸：（宽×高）9.5×2.5米，跨度50米。
新浇混凝土密度取26KN/m3。
则：①箱梁自重:（查图得此联混凝土458.44m3。
）q1=(458.44×26)/(9.5×50)=25.09KN/m2。
②q2--模板自重，取0.5KN/m2。
③q3--施工人员及机具，取1.0KN/m2。
④q4--混凝土倾倒、振捣，取2.0KN/m2。
二、箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层验算因箱梁底模、枋木、碗扣支架调整层均采用满堂支架搭设形式，具体验算过程详见《满堂支架计算书》，在此不再作计算。
三、I20a工字钢分配梁受力验算I20a分配梁上碗扣架取平均值1.8m高；纵、横间距60×60cm碗扣架调整层根数：N1=(50*9.5)/(0.6*0.6)=1320根碗扣架调整层自重：q5=(1320*10.19+1320*4*2.4)/(9.5*50)=55kg/m2=0.55KN/m2施工总荷载：Q1=1.2*(q1+q5)+1.4*(q2+q3+q4)=35.67KN/m2把整联视为均布荷载，单根工字钢受力为：q单=(Q1*50*9.5)/(50/0.6)=203.3KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/12m=16.94KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在2.3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 2.113.294.1681ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 3.47102372.11W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：查表得I20a 工字钢（E=2.1*105MPa ，I X =2369cm 4）m 1024.1102369101.23843.294.165EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 75.54002300400l f ==< （挠度满足要求）四、贝雷片受力验算考虑到本联箱梁的断面形式及施工需要，贝雷片横向布置端跨取13片布置（详见附图）①I20a 分配梁重量：（查表得I20a 自重：22.63kg/m ）q1=(50/0.6)*12*22.63=226.3KN②上部结构总重：Q1=35.7*50*9.5=16957.5KN③施工总荷载：Q=q1+Q1=17183.8KN把整联视为均布荷载，单根贝雷片受力情况：q 单=Q/13=1321.8KN受力模型图如下：荷载集度：q=q 单/50=26.5KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在12m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 477125.2681ql 81M 22max •=⨯⨯== []m KN 2.788M M max •=<（弯矩满足要求）最大剪力为：KN 159125.2621ql 21Q max =⨯⨯==q[]KN 2.245Q Q max =<（剪力满足要求）挠度验算：m 101.910250500101.2384125.265EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 3040012000400l f ==< （挠度满足要求）五、I56a 主分配梁受力验算I56a 工字钢特性：(查表得）b=166mm 、h=560mm 、t=21mm 、d=12.5mm 、Ix=65576cm 4、Wx=2342cm 3、ix=22.01cm 、Iy=1365.8cm 4、Wy=164.6cm 3、iy=3.18cm 、A=135.38cm 2①321型贝雷片自重：（查表得单片重量：270kg/片）q 贝雷=270*17*13=59670kg=596.7KN （17片，13排） ②施工总荷载：Q=17183.8+q 贝雷=17780.5KN受力分析：I56a 工字钢主分配梁受力模型可视为5跨连续梁，把整联视为均布荷载，单根工字钢受力情况：(整联共有10根I56a 工字钢）q 单=Q/10=1778.05KN受力模型图如下：q荷载集度：q=q 单/12=148.2KN/m经过受力分析，最大弯矩发生在3m 位置（最不利位置）最大弯矩为：m KN 7.16632.14881ql 81M 22max •=⨯⨯== 应力验算：MPa 2.711023427.166W M 6max =⨯==-σ []MPa 140=<σσ （A3钢材允许应力）（强度满足要求）挠度验算：m 1014.11065576101.238432.1485EI 384ql 5f 3854x 4--⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==mm 5.74003000400l f ==< （挠度满足要求）六、钢管支墩受力验算取墩高30m ，钢管外径D=630mm ，壁厚t=12mm查《钢结构设计手册》得：钢管截面面积：A=232.86cm 2回转半径： i=21.85cm则长细比：3.13785.213000i l===λ 根据长细比查表可知轴心受压构件的稳定系数383.0=ϕ单根立柱竖向受力：N=(Q+工字钢分配梁自重)/20=895.4KN①稳定性验算根据《建筑施工钢管脚手架安全技术规范》有关支架立杆的稳定性计算公式：f WM A N w ≤+ϕ N —钢管所受的垂直荷载ϕ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得A —钢管截面面积（查表可得）w M —风荷载对立杆产生弯矩（碗扣式支架已计算）W —钢管抵抗矩（查表得3533.23cm 3）f —钢材的抗压强度设计值，f ＝205N/mm 2参考《钢结构设计手册》。
水上现浇箱梁贝雷梁支架计算书水上施工，需采用钢管桩搭设贝雷梁作为支架基础，再在贝雷梁上搭设钢管支架的方案。
以27m跨径为例，其中贝雷梁按三跨连续梁，每跨9m，横向设置18组双排单层贝雷梁，在腹板下设置2组双排单层贝雷梁，每个桥跨之间的贝雷梁下设置4排钢管（直径60cm），每排钢管13根，钢管长度19.5m，入土长度19m。
（一）计算荷载1、箱梁恒载计算：C50砼荷载：1943.2m3/4*24KN/m3=11659.20KN钢筋及钢绞线荷载：712.10KN+141.13KN=853.23KN恒载：P1=11659.20+853.23=12512.43KN2、支架模板荷载：（1）底模自重荷载：（底模重量按8.0KN/m3）P1'=0.015m*17m*28m*8.0KN/m3=57.12KN（2）侧模自重荷载：P2'=0.015m*1.7m*28m*2*8.0KN/m3=11.42KN（3）翼缘板底模自重荷载：P3'=0.015m*3.75m*28m*2*8.0KN/m3=25.20KN（4）模自重荷载：P4'=0.015m*38m*28m*8.0KN/m3=127.68KN（5）模板底小肋自重荷载：（小肋横桥向布置，间距0.2m，尺寸0.1m*0.1m）P5'=（17m+1.7m*2+3.75m*2）*28m*0.1m*0.1m*8.0 KN/m3/0.2m=312.48KN （6）模板底大肋自重荷载：（大肋纵桥向布置，间距0.6m，尺寸0.1m*0.15m）P6'=（17m+1.7*2m+3.75m*2）*28m*0.1m*0.15m*8.0 KN/m3/0.6m=156.24KN （7）支架自重荷载：立杆横桥向0.6m布置，纵桥向0.9m布置，支架平均高度4m，水平杆按1.2m布置立杆自重荷载：25.5*28*4/0.6/0.9=203.09KN横杆自重荷载：25.5*28*4/0.6+25.5*28*4/0.9=304.64KN支架自重荷载：P7'=203.09+304.64=507.73KN支架及模板荷载：P2=P1'+P2'+P3'+P4'+P5'+P6'+P7'=1197.87KN3、人和机具在模板上移动荷载（取2.5KN/m2）：P3=25.5*28*2.5=1785KN4、振捣混凝土产生的荷载（取2.0KN/m2）：P4=25.5*28*2=1428KN5、倾倒混凝土时产生的荷载（取2.0KN/m2）P5=25.5*28*2=1428KN6、28a工字钢自重荷载：P6=34*26.5*43.47=391.66KN平均荷载：Q6=0.534KN/m27、贝雷梁自重荷载P7=9*36*2.7=874.8KN8、36a工字钢自重荷载：P8=25.5*8*59.9=122.2KN9、20mm厚钢板自重荷载（与钢管桩焊接，0.8m*0.8m）：P9=52*0.8*0.8*0.02*78KN=51.92KN10、钢管桩自重荷载：（4排，每排13根Φ600mm钢管桩）钢管桩由钢板卷制而成，钢板选用10mm厚度。
简支箱梁贝雷支架现浇施工方案计算书一、工程概况为加快现浇简支箱梁施工进度，确保施工工期，施工单位决定增加2套贝雷支架和1套箱梁模板，进行现浇简支箱梁的施工。
计划采用贝雷支架进行箱梁现浇的桥梁孔跨位置见下表：表1 计划采用贝雷支架的桥梁孔跨序号桥梁名称制梁位置孔跨数备注2孔24m梁，1 东边山大桥全桥梁高3.05m2孔32m梁1孔24m梁，2 陈福湾1＃大桥全桥梁高3.05m9孔32m梁3孔24m梁，合计11孔32m梁贝雷支架现浇梁施工就是用贝雷片组装成箱梁施工的支撑平台，在贝雷架上进行箱梁模板安装、模板预压、钢筋安装、砼浇注、预应力初张拉等施工项目。
它与移动模架的区别在于，支撑系统与模板系统是分离的，且没有液压和走行系统。
贝雷支架经受力检算后，必须能满足制梁过程的各种荷载及形变。
二、贝雷支架施工方案介绍针对最不利的墩高19.5m，跨度32m的梁，设计两种方案。
这里对这两种方案进行检算。
方案1的贝雷支架布置图见图1、图2。
30140ⅠⅡⅠⅡ4972单位：m m图1 32米现浇梁贝雷支架顺桥向布置图2Ⅰ36a 工字钢砂桶95×3001395.5375.5承台承台墩身墩身74252962062072008500350图2 32m现浇梁现浇支架横向布置（方案1）方案2的贝雷支架布置图见图3、图4。
图3 方案2中的贝雷梁纵桥向布置图4 方案2中的贝雷梁横桥向布置三、贝雷支架施工计算内容1、贝雷梁强度、位移计算2、立柱强度、稳定计算3、立柱基础即承台抗剪切破坏检算4、横梁计算四、贝雷支架施工计算（一）荷载分析1、箱梁自重32m梁体混凝土用量为334.5m3，容重按2.6t/m3计，则梁体重量为870t。
2、箱梁内外模板重量根据现浇箱梁定型模板图按150t考虑，呈均布荷载形式布置在底板上面。
3、人、机、料及施工附加荷载人、机、料及其他施工附加荷载取4.5kN/m2。
（二）方案1的贝雷梁及立柱承载能力计算1、腹板正下方贝雷梁计算将混凝土的重量考虑1.1倍的增大系数，人、机、料及其他施工附加荷载按箱梁底宽5m考虑，则每延米的荷载集度为：(≈870⨯1.1+⨯⨯+1505.4362kN/m56.10/32)所以参与计算的作用于支架上的荷载实际为：/362=⨯326.mmkN11803kN为安全计，假定半个箱梁的重量及施工机具、模板重量均由腹板正下方的6片贝雷梁承受。
互通匝道桥现浇箱梁贝雷支架计算书本计算书以0匝道桥第6联第一跨为例进行编制，其余跨径小于30m的孔跨类型的支架和模板施工参照该跨径的方案，其余桥宽可参照该跨进行相应调整。
匝道桥第6联第一跨上部构造为单箱单室结构预应力碗连续现浇箱梁体系。
跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5叫底板宽3. 5m,顶板厚25cm底板厚25cm跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各2・5ni范围内腹板加厚至70cm端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm其中中横梁厚1.0m,端横梁厚2.0m,横梁处横桥向支座中心距2.0m。
桥面横坡为单向坡3.00%o一、计算依据㈠、《路桥施工计算手册》；㈡、厦漳高速公路A3合同段两阶段施工图设计文件、技术交底、设计变更、补充、修改图纸及文件资料；㈢、《装配式公路钢桥多用途使用手册》；㈣、《公路桥涵施工技术规范》；㈤、《公路桥涵设计规范》；的、《贝雷梁使用手册》；（七）、《建筑结构荷载规范》。
二、支架设计要点钢管桩基础支架基础采用钢管桩做为基础。
现浇箱梁支架基础平面布置图和现浇箱梁贝雷支架横断面图如上。
0匝道桥第30联第一跨径L二30m桥宽m等截面标准现浇箱梁。
跨中设两个中支墩，中支墩钢桩中心距中心的距离按2.0m设置。
边支墩距两边桥墩边缘1.75m各设置一排钢管桩做为边支墩。
边支墩和各中支墩之间的钢桩中心距中心的距离为12.25m。
每个中支墩：钢管桩© 42.5*0. 6cm、7根，钢管桩间距按1. 29m布置。
钢管桩上布置2136b、L>1150cm工字钢作横梁，横梁上布置支架贝雷片纵梁，支架高度8. 38m o㈡、支架纵梁用国产贝雷片支架拼装成支架纵梁，两排一组。
支架结构均采用简支布置。
23#墩〜24#墩：跨中设两个中支墩。
23#墩〜第一个中支墩、第二个中支墩〜24#墩贝雷纵梁计算跨度均为12. 25m由11排单层贝雷纵梁组成；贝雷纵梁组与组间距为2ni每组排距除第5、6、7片为0.45m外，其余均按0・9ni等间距布置。
㈢、模板及支撑现浇箱梁支架拟采用梁柱式支架。
箱梁模板采用厚度为1.2cm的竹胶合板；竹胶合板下顺桥向放置lOcmxlOcni方木，间距由计算推算；10x10cm的方木设［18槽钢做分配梁，间距为100cm ［18槽钢下方安放贝雷片，贝雷片一个断面设计11片，间距如附图所示；贝雷片下方设计2136工字钢和钢管桩。
其中翼板下支撑采用木模和钢托架，钢托架采用［8槽钢加工，以棉为单位，顺桥向0.8m设计一棉。
、受力分析本次计算仅对12.45m的边跨进行计算及受力分析，如果能达到各设计规范要求，则其余跨径小于30m的孔跨一定能满足受力要求。
1、本跨箱梁为等截面箱梁，跨径为30m箱梁高1. 80m,等宽段箱梁顶宽10. 5m,底板宽3. 5m, 顶板厚25cm底板厚25cm,跨中截面腹板厚度50cm,中横梁两侧各1. 0m范围内腹板加厚至70cm,端横梁附近2. 5m范围内腹板加厚至70cm,其中中横梁厚1.0m,端横梁厚1・5m,具体情况如下图所示。
现浇梁标准断面图（图一）2、对箱梁截面混凝土的混凝土方量的计算，利用电脑软件精确计算出每个计算节点断面面积。
3、施工时按两步浇筑进行，第一次浇筑底板和腹板混凝土，第二步浇筑顶板及翼板混凝土。
为简化计算，确保安全，计算时假定两步混凝土同时施工。
箱梁节点与节点部分按均布荷载考虑，并取最不利的一片纵梁进行验算。
四、施工荷载计算取值㈠、恒载1、梁体混凝土自重：箱梁混凝土标号为50,配筋率为2. 5%,所以梁体混凝土自重取26KN/m,冲击系数取1. 1 ；2、木模板自重取0. 75KN/m i；3、钢构自重取78KN/m ；5、［18 槽钢自重：0. 23KN/m；6贝雷自重取lKN/m（包括连接器等附属物厂㈡、活载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及下面小方木时按均布荷载为2. 5KN/m2计算，并以集中荷载2. 5KN进行比较，取二者产生的弯矩最大者。
2、振捣荷载：水平方向取2. 0KN/m2,竖向取4. 0KN/m2㈢、荷载组合根据《建筑结构荷载规范》，均布荷载设计值二结构重要性系数X（恒载分项系数X恒载标准值+ 活载分项系数x活载标准值）。
结构重要性系数取三级建筑：0.9,恒载分项系数为1.2,活载分项系数为1・4。
五、各构件验算㈠、底模板计算1、强度验算条件：SV [ SdS =M/W= （ql2/8） / （bh 76） v [ S d其中：1 —底模板下方木间距（m）；b —为模板菟，取b=lm；h —为模板厚，12mn厚胶合板，取h=0. 012m；[SJ 一木材抗弯强度，取[S』二13Mpa；Q —作用在模板上的线荷载；q=0. 9x[ (2受力简图(图二) 其中：H—为混凝土厚度，将上式代入强度条件有：I v [3. 00/(30. 89H+8. 30)] 12计算结果如下：当H=0. 25+0. 25=0. 5 时，I v 0. 36m当H=1.8 时，I v 0. 22m2、挠度验算条件：f讣V [f]f m a X=5ql7384EI v 1/400EP： ql v 384EI/5x400其中:E=lxldKN/m其中q不计振动荷载当H=0. 25+0. 25=0. 5 时:I v0. 70m当H=1.8 时：I r 0. 52m因此在腹板的位置采用方木间距为20cm空箱位置采用35cm倒角介于两者之间间距为30cm 按以上计算布置可以满足模板强度及刚度的要求。
如下图：受力简图（图三）㈡、侧模计算1、强度验算新浇注混凝土对模板侧压力计算公式：1/2P=0. 22rt i B 2U或P=rH其中：P—新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力（N/mc）；r —钢筋混凝土的容重，取26KN/m；t。
一新浇筑碗初凝时间（h）根据施工情况，本计算取4h;B】一外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取 1.0 ,掺具有缓凝作用的外加剂时u—混凝土浇筑速度，本计算取6mVhH —混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，本计算取最大值为1.8m ；P=0. 22rt o B i B 2u=77.34KN/mP=rH=26xl. 8=46. 8 KN/m9oKN/m2的规定，所以P取根据取两式结果的较小值及混凝土侧压力不宜超过246. 8KN/m2o受力简图（图四）Q235钢材的抗拉强度设计值为215MPa钢托架的允许挠度: 面板为1.5mm, 1=26. 97cm1, W=32.7cm\ E=2. lxlo5MPa 抗弯强度验算：M= ql 78=13. 266x0. 3 78=0. 149KN • mW=bh2/6=1 x o. ol4 76=32. 7xlo _6 m3S =M/W=O. 149/32. 7X10_6=4. 56Mpa< [ S ]=215 Mpa2、挠度验算挠度条件：f-<[f]f max=5ql 7384EI V [f]=1/400 =0. 75mm其中：E=lxlO?KN/m2I二bh 712=1x0. 014 712EP： f max= 5ql 7384EI=5X13.266X0. 3 4 x 12/384x1x10 7xlx0. 014 =0. 61 mm v 0. 75mm故抗弯强度以及挠度满足要求。
㈢、10x10cHl方木计算取1米板宽计，按最不利荷载进行计算。
1、强度验算条件：Sv [ S JS =M/W=(ql2/8)/(bh 76) V [ Sj组合荷载：受力简图(图五)其中：H—为混凝土厚度，将上式代入强度条件有:1 V [17. 3/(30. 89H+8. 3)]计算结果如下：当 H=0・ 25+0. 25二0・ 5 时，I r 0. 85m 当 H=1.8 时，I v 0. 52m 2、挠度验算:条件：f M [f]f ma x=5ql7384EI v 1/400EP ： qlv 384EI/5x400其中:E=lxldKN/m3 3I=bh /12=0. 1x0. 1 /121/4则:1 v [16/(30. 89H+3. 26)] 其中q 不计振动荷载当 H=0. 25+0. 25=0. 5 时:I v 0. 96m 当 H=1.8 时:I v 0. 72m i/2经以上计算分折，方木间距控制50cm为宜，这样布置可以满足方木强度及刚度的要求。
如下图:受力简图（图六）钢托架以棉为单位，沿桥纵向每0.8m间距设一道钢托架。
钢托架采用[8的槽钢加工而成，强度要达设计要求。
㈣、[18槽钢分配梁验算取最高梁处腹板进行计算，间距按Im设计1、强度验算组合荷载：受力简图（图七）M=ql2/8=64. 06x1. 0 78=8. 01KN • mW二1. 414x10mS =M/W=8. 01x10/1. 414x10 —56. 65Mpa< [ S m=145Mpa2、挠度验算挠度条件：f max<[f]f max=5ql 7384EI V [f]二1/400 =0. 75mm其中：E=2. lxlO5 Mpa1=1272.7cm 4即：珞尸5ql 7384EI=5X64.06X1 4 /384x2. 1x10 *1.2727 x 10二0. 31 V 0. 75mm㈤、贝雷支架纵梁在均布荷载下的计算本计算按最不利因素考虑，取第六跨CD段进行验算。
受力简图(图八)1、荷载组合⑴、底板计算有效宽度按9米计，在AutoCAD中进行计算得出，混凝土自重为:qi= (374. 4 X 1+263. 02 X 0. 75)/1.75=326. 7KN/mq2= (215.44 X 1.75+182. 13 X 10. 5)/12. 25=186. 93KN/mqs二(182. 13 X0. 55+240. 5X0. 3 + 374. 4X0. 15)/1=228. 51KN/m如下图：受力简图(图九)⑵、模板自重1、底模和侧模取7. 5KN/m3,弧形架采用外径48mm壁厚3. 0mm普通钢管和8号槽钢，8号槽钢8. 04kg/m,钢管每米自重3. 33 kg/m oX 8. 04 + 5. 26X 3. 33) X 10X21/1000=2. 31KN/m2、内模取7. 5KN/m3, 7. 5 X (1 X 16. 13 X 0. 012 + 20X 0. 1 X 0. 1 + 2X 16. 13X 0. 1 X0. 1 ) =5. 37KN/m模板总线荷载2. 31 + 5.37二7. 68 KN/m⑶、10x10cm方木自重X 16=1. 2KN/m⑷、[18槽钢自重[18槽钢重量10. lKg/m,按lm范围以2根进行计算(11. 5 X 10. 1 X 10) X 2=2. 32KN/m(5)、贝雷纵梁贝雷自重取lKN/m 1 X 11 = 11 KN/m各构件均布荷载为：7. 68 + 1.2 + 2.32 + 11=22. 2KN/m则组合荷载为：qi= (326. 7+22. 2)x1. 2+(36+22. 2)x1. 4=418. 68+81. 48=500. 16KN/mq2= (186. 93+22. 2) xl. 2+(36+22. 2) xl. 4=250. 96+81. 48=332. 44KN/mQ3= (228. 51+22. 2)x1. 2+(36+22. 2)x1. 4=300. 85+81. 48=382. 33KN/m 2、验算强度贝雷片力学性能为：41= 250500cmW= 3578. 5 cm3[M]= 78. 82t • m[Q]= 24. 52t受力简图( 图十)(1)、AB①、纵梁最大弯距22Mriax二q2】/8=623. 6t • m单片贝雷片承受弯矩:M=623. 6/11=56. 69t • nK [M]=78. 82t • m 满足要求。
