扩孔原因及系数

降低冲击成孔灌注桩扩孔系数摘要：冲击钻孔施工中影响其扩孔的因素较多，在施工中应根据不同的地质情况，分析影响扩孔的因素，并制定相应的降低扩孔系数的措施，文章通过结合本标段的具体工况,对桩基的扩孔因素进行分析,采取了一系列控制扩孔的有效措施。

关键词：降低冲击成孔桩基扩孔系数中图分类号：tu74 文献标识码：a 文章编号：一、工程概况1、工程简介马鞍山长江公路大桥处在芜湖长江大桥和南京长江三桥之间，上游距离芜湖长江大桥约27公里，距离南京三桥约46公里，连接马鞍山和巢湖两市。

大桥位于马鞍山市与巢湖市境内，是交通部《长江三角洲地区现代化公路水路交通规划纲要》中上海—江阴—马鞍山—合肥高速公路的组成部分，同时也是《中部地区崛起公路水路交通发展规划纲要》中马鞍山—和县—武汉高速公路的重要组成部分。

mq-10合同段起始桩号：k14+120～k15+760，全长1640m。

工程范围内k14+120～k14+880段为右汊主桥斜拉桥，桥跨布置为38+82+260+260+82+38m；k14+880～k15+760段为引桥（40m连续箱梁），桥跨布置为22×40m。

引桥承台下布置4根φ1.2m桩基,桩长按嵌岩桩设计，桩长为38米和40米两种,共168根。

2、工程地质桥址区地质资料，具体见表1.2-1所示：二、控制措施如何有效地控制冲击钻孔灌注桩扩孔，减少混凝土浪费，从而节约施工成本，提高经济效益是一个值得探讨的问题。

冲击钻孔施工中影响其扩孔的因素较多，在施工中应根据不同的地质情况，分析影响扩孔的因素，并制定相应的降低扩孔系数的措施，文章通过结合本标段的具体工况,对桩基扩孔的主观因素和客观因素进行分析,采取了一系列控制扩孔的有效措施，下面就本标段如何控制桩基扩孔系数论述如下。

1、钻机就位在桩位复核正确,护筒埋设符合要求,护筒、地面标高已测定的基础上, 钻机才能就位，钻机机座必须安置在平整坚实的地面上，不得产生不均匀沉陷。

钻孔灌注桩施工中混凝土充盈系数过大的原因分析和控制方法张伟文【摘要】某工程地处大城市核心地带,且工程邻近多条地铁线,对工程附近的环境、周围管线有着严格的保护要求.由于工程应用的钻孔灌注桩桩长超深,其自身的质量控制有不确定性,施工工艺也极其复杂,容易产生许多问题.故此着重对超深钻孔灌注桩施工中容易出现的质量问题和产生的原因进行分析,并提出具体解决办法.【期刊名称】《建筑施工》【年(卷),期】2017(039)002【总页数】3页(P159-161)【关键词】钻孔灌注桩;充盈系数;桩径;泥浆护壁;扫孔【作者】张伟文【作者单位】上海建工集团股份有限公司总承包部上海 200080【正文语种】中文【中图分类】TU753.31 工程概况背景工程位于上海市徐汇区核心地带。

工程桩基采用钻孔灌注桩，其中，T1塔楼桩基（P2）桩径采用850 mm，桩长74.25 m，有效桩长41.65 m，桩底注浆，注浆水泥质量为4.3 t；T2塔楼桩基（P1、P2）桩径采用950、850 mm两种，桩长分别为83.35 m和74.35 m，有效桩长为41.65 m和49.15 m两种，桩底注浆，注浆水泥质量为4.3 t和4.8 t；酒店桩基（P3A、P3B）采用桩径850 mm，桩长69.15 m，有效桩长为37.95 m和49.80 m两种，桩底注浆，注浆水泥质量为2.3 t；裙房抗压桩（P3B、P4）桩径850 mm，桩长69.15 m，有效桩长为47.20～67.90 m，桩底注浆，注浆水泥质量为2.3 t；裙房抗拔桩（P5A、P5B、P5C）桩径800 mm，桩长69.15 m，有效桩长为37.95～55.10 m。

2 工程地质条件本工程场地主要由黏性土、粉性土及砂土组成，从其结构特性、土性不同和物理力学性质上的差异可划分为9个工程地质层及若干亚层；场地内大部分区域原为停车场，地表分布有大量混凝土块、砖头、石子等建筑垃圾。

攻关型降低钻孔灌注桩混凝土损耗率***QC小组图片二0一*年一月目录一、工程概况 (1)二、小组简介 (3)三、选题理由 (4)四、活动计划 (5)五、现状调查 (5)六、设定目标 (7)七、分析原因 (8)八、要因确定 (9)九、制定对策表 (20)十、实施对策 (22)十一、效果检查 (28)十二、巩固措施 (33)1、制定巩固措 (33)2、巩固效果检查 (34)十三、总结及下一步打算 (35)降低钻孔灌注桩混凝土损耗率**QC小组一、工程概况**地下单层现浇钢筋混凝土结构，出入口通道明挖段结合基坑深度、地下水位埋深、土层厚度分布、场地环境等因素考虑，基坑支护方案采用钻孔灌注桩+内支撑的支护形式，围护结构采用A800@900的钻孔灌注桩，桩身混凝土强度为C30，桩间施作A600双管旋喷桩止水。

**共有围护桩383根，桩身长度为3.15~15.49m,根据桩身长度的不同共分为A、B、C三种桩型。

地下钻孔管桩桩施工阶段采用冲桩施工工艺。

图1 **施工阶段照片摄影人：日期：201 年3月10日本标段场区位于**，地势起伏较大，车站南北两端场地高差较大，最高达到3.8m，场地平整难度大。

该地段为石炭系灰岩地层，岩面较浅且起伏变化大，岩层硬度极高，冲桩成孔时施工难度大，易出现偏孔、扩孔现象，且灰岩中存在溶洞、土洞发育，对钻孔桩成孔施工极其不利。

图2 钻孔灌注桩施工工艺流程图制图人：日期：201 年3月10日二、小组简介表1 QC小组概况表制表人：日期：2014年3月2日三、 选题理由图3 选题理由制图人： 日期：2014年5月18日四、活动计划表2 QC小组活动计划进度表制表人：日期：2014年5月4日五、现状调查1、现场钻孔灌注桩施工阶段对混凝土损耗率的控制已经成为项目部成本控制的重点，QC小组通过翻阅现场围护桩施工明细表，对近期Ⅲ号出入口完成的50根地下钻孔灌注桩混凝土损耗情况进行统计。

制表：日期：2014年5月11日根据调查数据显示，有42根地下钻孔灌注桩的混凝土损耗率超过了公司提出的15%的成本控制要求。

钻孔桩扩孔系数过大原因分析及解决措施摘要：扩孔系数是指钻孔桩施工时实际混凝土方量与理论混凝土方量的比值，根据相关规定，砂砾石土层旋挖钻扩孔系数不得大15%。

本文对工程实践过程中钻孔桩扩孔系数过大原因进行分析，并给出相应的解决措施，以期为相关工程提供参考。

关键词：钻孔桩扩孔；系数过大；原因分析；解决措施1.引言我国国民经济的飞速发展促进了建设工程的规模的日益扩大，使工程施工质量变得愈发重要，同时也对建设工程的现场管理提出了更高的要求。

为提高施工质量，确保施工目标顺利实现，本文对成都至蒲江铁路成都西特大桥施工过程中的钻孔桩扩孔系数过大原因及解决措施进行分析，具有一定的现实意义。

2.工程概况新建成都至蒲江铁路成都西特大桥位于成都平原成都～崇州地段，D2K2+192.1～D3K36+797.8，桥梁全长35.23 km。

桥台采用双线空心桥台，桥墩主要采用禾形桥墩，基础采用钻孔桩基础。

我公司承建0#台～698#墩，设计里程D2K2+192.083～DK24+461.186，线路长22.892公里。

桩径1.0m、1.25m、1.5m，桥梁桩基为摩擦桩，桥梁基础采用钻孔摩擦桩群桩基础，桩径为Φ100cm、Φ125cm、Φ150cm三种，桩基长度13～28.5m。

桩基地质主要为粉质粘土、粉土、细沙、中砂、卵石土，地下水位位于地表以下3～5m。

一般0－3m为人工填筑土、粉质黏土，3m以下为卵石土，砼等级采用C30水下砼。

3.钻孔桩扩孔系数过大的现状对以前施工桩基随机抽取了50根桩，进行扩孔系数数据调查分析，形成了“钻孔桩扩孔系数调查表”（表1）、钻孔桩扩孔系数过大的主要表现情况（表2）。

根据表1，得出钻孔桩扩孔系数为18%。

根据相关规定，砂砾石土层旋挖钻扩孔系数不得大15%。

表1 钻孔桩扩孔系数调查表经技术人员确认，技术交底不到位、钻机操作手经验不足、钻机保养缺少造成晃动大、钻头直径过大、钻杆倾斜不是主要原因。

桩项标高控制不严、工序衔接不紧凑、钻孔速度过快、浆液稠度不够、地质条件差是主要原因。

长距离大管径定向钻穿越管道--抗浮力计算措施及回拖施工工艺摘要：长输管道工程定向钻穿越施工回拖大管径、超长距离管道时，由于钻孔中的泥浆产生的不平衡浮力，随着管径增大和长度增长管道在泥浆中产生的浮力与钻孔之间的摩擦力、管道与孔壁大面积接触差产生挤压造成的孔壁垮塌。

通过现场经验和管道回拖过程中泥浆浮力计算分析，采用回拖管道内安装注满水的聚乙烯管的方式，均匀的平衡掉泥浆产生的浮力，有效的降低了回拖管道与孔洞的摩擦面积，从而减少了摩擦力，同时减少了管道与孔壁之间的挤压，降低了孔洞垮塌的风险，极大提高了定向钻穿越回拖一次成功率。

关键词：定向钻；穿越施工；配重降浮；管线回拖1概述在青宁输气管道工程新沭河定向钻穿越工程中，管道施工长度2133m、规格φ1016mm，通过在定向钻穿越管道内安装注水聚乙烯管的方法，给穿越管道提供配重用来平衡掉穿越管道在成型孔内受到的浮力，减少了穿越管道与成型孔之间的摩擦力。

配重重量可通过注水量、聚乙烯管管径和数量来调节。

取得了良好的经济效益和社会效益，创造了中国石化长输管道工程建设史上同时期同规格定向钻穿越之最。

2配重降浮施工2.1 泥浆对回拖力的影响定向钻扩孔过程中，因扩孔器本身重量的原因，在扩孔的过程中中心轴线会在扩孔过程中向下偏移，扩孔完成后，从孔洞的截面上看往往会形成一个上部小、下部大的近似梨状的孔洞。

因为孔洞内充满泥浆，回拖过程中管道受孔洞内泥浆的浮力作用向上浮起程度随着管道管径和长度的增加而增加，孔洞内的管道受到的浮力会很大，此时的管道会浮在孔洞的上部，梨状孔洞上部小、下部大，极有可能导致回拖管道卡死在梨状孔洞上部的狭窄部位，导致管道与孔壁摩擦加剧和加大了管道与孔壁之间的挤压，导致回拖力剧增和孔壁垮塌，从而可能会导致管道回拖失败。

2.1.1 孔洞内泥浆阻力影响孔洞内泥浆阻力的因素有孔洞与回拖管道之间环形间隙的形状大小，以及泥浆的粘稠度、回拖过程中管道相对于孔洞的速度等。

钻孔灌注桩充盈系数规范钻孔灌注桩作为一种常见的基础工程施工技术，在建筑、桥梁、码头等领域得到了广泛应用。

而充盈系数作为衡量灌注桩施工质量的重要指标之一，其规范的制定和执行对于保证工程质量具有重要意义。

一、什么是钻孔灌注桩充盈系数钻孔灌注桩充盈系数是指灌注桩实际灌注的混凝土体积与按设计桩身直径计算的理论体积之比。

简单来说，就是实际灌注的混凝土量比理论上需要的混凝土量多出的部分。

例如，如果理论上计算需要灌注10 立方米的混凝土，但实际灌注了12 立方米，那么充盈系数就是12。

二、充盈系数的作用1、反映灌注桩的成孔质量充盈系数可以在一定程度上反映灌注桩成孔的质量。

如果成孔过程中出现孔壁坍塌、扩孔等情况，就会导致实际灌注的混凝土量增加，从而使充盈系数增大。

反之，如果成孔质量较好，充盈系数则会相对较小且接近设计值。

2、保证桩身的承载能力充足的混凝土灌注量能够确保桩身的完整性和承载能力。

如果充盈系数过小，可能意味着桩身混凝土量不足，影响桩的抗压、抗拔等性能。

3、控制工程造价合理的充盈系数有助于控制工程造价。

过大的充盈系数会导致混凝土材料的浪费，增加施工成本；而过小的充盈系数则可能无法保证桩的质量，需要采取补救措施，同样会增加成本。

三、影响充盈系数的因素1、地质条件不同的地质条件对成孔质量有很大影响。

在松软的土层中，容易出现孔壁坍塌、缩颈等问题，导致充盈系数增大；而在坚硬的岩层中，成孔较为规整，充盈系数相对较小。

2、施工工艺施工过程中的钻进速度、泥浆性能、清孔质量等都会影响充盈系数。

例如，钻进速度过快可能会造成孔壁不稳定，泥浆比重不当可能无法有效护壁，清孔不彻底会使桩底沉淀过厚，从而增加混凝土灌注量。

3、桩型和桩径不同的桩型（如摩擦桩、端承桩）和桩径大小也会对充盈系数产生影响。

一般来说，桩径越大，施工难度相对较高，充盈系数的波动范围可能会更大。

4、施工设备和操作水平施工所使用的钻孔设备性能以及操作人员的技术水平和经验也会对充盈系数产生影响。

水平定向钻钻孔扩孔的意思
水平定向钻（HDD）是一种用于在地下进行钻探和扩孔的技术。

它通常用于在不破坏地面表面的情况下，在地下埋设管道或电缆。

水平定向钻通常用于需要穿越道路、河流、铁路或其他障碍物的情况下。

钻孔扩孔是水平定向钻的一个步骤，它指的是通过钻头在地下形成一个孔，并随后扩大这个孔的直径。

这个过程可以用于安装管道或电缆，或者为其他工程目的。

在进行水平定向钻钻孔扩孔时，需要考虑地下的地质条件、地下管线和其他障碍物的位置，以及所需的孔径和深度。

工程师和技术人员会通过地质勘探和现场测量来确定最佳的钻孔位置和扩孔方式，以确保工程的顺利进行和安全完成。

此外，钻孔扩孔的过程还涉及选择合适的钻头和钻具，以及控制钻进速度和扩孔力度，以确保孔径的准确性和一致性。

最终的目标是在地下形成一个符合要求的孔洞，以便进行下一步的管道或电缆安装工作。

总的来说，水平定向钻钻孔扩孔是一项复杂的地下工程技术，它在地下工程和基础设施建设中发挥着重要作用，为各种项目的顺利实施提供了技术支持和保障。

浅谈喀斯特地貌中灌注桩混凝土充盈系数过大的原因分析及控制方法发表时间：2019-08-02T17:12:03.423Z 来源：《防护工程》2019年9期作者：张宗光[导读] 本文旨在结合以往施工经验分析在溶洞地质施工灌注桩时混凝土充盈系数过大原因及控制方法。

深圳市孺子牛建设工程有限公司 518048摘要：灌注桩基础是目前高层建筑常见的一种的设计，特别在喀斯特地貌（溶洞发育区域），高层建筑选择灌注桩基础又成了一种必然。

但因溶洞发育，导致灌注桩施工过程易塌孔、混凝土充盈系数过大等问题，导致施工成本较高。

本文旨在结合以往施工经验分析在溶洞地质施工灌注桩时混凝土充盈系数过大原因及控制方法。

关键词：喀斯特地貌，溶洞，灌注桩，充盈系数引言随着城市的不断发展和城市核心区域的日益集中，早期无法建设高层建筑的区域也亟待进行开发，如本文所述的喀斯特地貌区域因持力层的不确定性，导致设计计算承载力及施工难度都非常大。

随着建筑技术的发展，此类问题逐步得到解决，因此现在许多溶洞地质区域陆续开始开发，如广东韶关、深圳龙岗区等地，但这些地区建设项目的施工成本较地质好的地段会偏高。

因此，如何降低建筑成本，缩小溶洞地质区域与常规地质区域建筑的施工成本差距，是溶洞地质区域施工的重点也是难点，而本文探讨的减少灌注桩混凝土不必要损耗就是降低施工成本的方式之一。

一、喀斯特地貌的介绍喀斯特地貌，是具有溶蚀力的水对可溶性岩石（大多为石灰岩）进行溶蚀作用等所形成的地表和地下形态的总称，又称岩溶地貌。

除溶蚀作用以外，还包括流水的冲蚀、潜蚀，以及坍陷等机械侵蚀过程。

二、在喀斯特地貌区域施工灌注桩充盈系数过大的原因在岩溶地区施工的灌注桩充盈系数一般会达到1.8~2.0（若遇地下暗河，将会更大），而常规地质区域施工的灌注桩充盈系数在1.1~1.2之间，之所以岩溶地区的混凝土充盈系数会超出常规地质如此之多，主要原因如下：1、遇无填充溶洞或地下连通溶洞：1.1、岩层裂隙发育，造成漏浆；1.2、土（溶）洞互相贯通，遇洞后泥浆漏失；1.3、土（溶）洞及裂隙富含地下水，成孔施工时，泥浆随地下水流动而漏失。

旋挖钻湿法施工扩孔系数影响因素分析作者：黄娇来源：《西部交通科技》2019年第05期摘要：桩基旋挖钻孔施工广泛用于市政建设、公路桥梁、高层建筑等基础工程。

文章结合在建的田阳县东江一桥、东江二桥工程项目实例，论述了在不稳定地质情况下影响旋挖钻孔湿法施工桩基扩孔系数的三个主要因素：地质成分、土压力（与桩长、钻孔深度有关）、泥浆材料及稠度。

关键词：桩基;旋挖钻湿法施工;扩孔系数;影响因素Pile foundation rotary drilling construction is widely used in municipal construction，highway bridges，highrise buildings and other foundation projects.Based on the project example of Dongjiang No.1 Bridge and Dongjiang No.2 Bridge engineering under construction in Tianyang County，this article discusses three main factors affecting the pile foundation reaming coefficient of wet rotary drilling method construction under the unstable geological conditions： geological composition，earth pressure （related to pile length and drilling depth），mud material and consistency.Pile foundation;Wet rotary drilling construction;Reaming coefficient;Influencing factors0 引言扩孔系数，指灌注桩施工时混凝土浇筑实际体积与理论体积（即按设计桩径计算的体积）的比值。

浅谈拖拉管施工的标高控制作者：朱春健来源：《建筑科学与监理》2011年第02期【摘要】拖拉管技术因其独特的优点，正被广泛的运用到电力、通讯、市政等工程建设中，而且在各种管道施工技术中所占的比重越来越大。

随着拖拉管技术的广泛运用，其不足之处也成为急待解决的问题。

【关键词】拖拉管；标高控制【中图分类号】 TU712.1 【文献标识码】 A【文章编号】 1727-5123（2011）02-063-01近年，拖拉管技术在电力、通讯、市政等工程中被广泛应用，它有其他管道施工技术不具备的优点。

首先，最重要的一点，它在施工时不妨碍地上功能的正常使用，穿过公路、铁路时可不中断交通，穿过河道时可不中断通航；其次，它在施工时不需要大面积破除路面、植被、地上建筑物等，可以省下大笔的修复费用；另外，它还具有施工速度快、安全可靠、环保等优点。

当然，它也存在一定的缺点，比如不能适应砂石、岩石等复杂的地质，比如较难精确地控制管线标高，管内底标高除检查井处以外均无法准确掌握。

本文将对拖拉管的标高控制问题进行初步探讨。

对于电力、通讯等对标高要求不高的管道，拖拉管技术完全能满足其功能要求，但对于市政工程中对标高要求较高的排水排污等重力流管道，其标高控制往往不尽如人意。

下面我将结合拖拉管的施工流程具体分析产生标高误差的原因及其解决办法。

施工准备阶段应熟悉设计图纸及地质勘探报告，为后续施工中针对地质情况配置泥浆及选择回扩器做准备。

另外需调查清楚施工线路中的地下管线位置，如有地下管线妨碍拖拉管施工则应及时反映，以便设计及时变更，改变管线位置或者改变设计标高。

避免因临时避让管线而出现标高误差。

测量放线阶段产生标高误差的主要原因为放线不够准确或不够细致。

为此，放线前需对现场水准点进行复测。

放线时应仔细核对设计图纸，在原地面上标出管道轴线位置，并在轴线上每隔相同的一段距离标记一个点，测出其实际标高，并根据管线设计标高算出管道埋深，为导向作准备。

冲击钻灌注桩扩孔的影响因素及扩孔系数。

冲击钻孔施工中影响其扩孔的因素较多，在施工中因根据不同的地质情况，分析影响扩孔的因素，并制定相应的降低扩孔系数的措施。

1、钻机就位钻机机座必须安置在平整坚实的地面上，不得产生不均匀沉陷。

如果钻机在冲孔施工中机座发生倾斜沉陷，必然导致钻孔倾斜，在校正钻孔倾斜度时，会增加扩孔，从而增加混凝土的实际浇筑量。

2、钻头直径选取钻头直径大小直接影响成孔孔径，选用适当的钻头直径，避免成孔直径超过设计桩径，是控制冲击钻孔扩孔的一个重要因素。

根据设计桩径和地质情况选取适宜的钻头直径，一般情况下按下述要求选取钻头直径：钻头直径的选取除了按上述一般情况选取外，还应不断根据实际钻孔施工中扩孔情况，对钻头直径进行调整。

3、泥浆控制冲击钻孔施工中，泥浆的功能是1、护壁作用，防渗、防水帷幕。

以孔内高于地下水位的泥浆的侧压力平衡孔壁土压力和孔周水压力。

2、悬浮土渣，携带土渣出桩孔。

不使土渣沉入孔底造成钻孔困难、影响桩底沉渣厚度。

泥浆在保证正常钻进速度及防塌孔、堵漏要求的前提下，泥浆的稠度偏稀将会使泥浆护壁厚度偏薄，孔壁局部易出现塌孔，使得成孔孔径相对加大，从而增加砼浇筑量。

泥浆稠度的控制指标有泥浆相对密度和粘度，分别用比重计和沾度仪检测。

在冲击钻孔施工中，从泥浆制备到整个钻孔过程中应对泥浆稠度指标随时进行检测，并根据地层情况和地下水情况及时进行调整，确保泥浆护壁质量，从而减少扩孔。

冲击钻孔施工中，建议将泥将相对密度控制在1.2～1.4间，粘度控制在22～30Pa.s 间，其具体数据现场实际情况确定。

4、根据不同地质情况调整钻进速度在易坍塌地层钻孔施工时，如钻进速度过快，泥浆质量不高，易产生局部塌孔，从而造成局部桩径增大，增加混凝土浇筑量。

钻孔过程中钻机操作人员应加强对出渣的观察，如发现进入砂砾土和卵石土等易坍塌层时，除了加大泥浆稠度外，同时改小冲程钻进，待穿过此层后恢复正常钻进速度，可有效避免塌孔，从而减小钻孔局增大扩孔。

冲孔灌注桩充盈系数超标原因分析为了确保工程质量及工期要求，于2011年7月5日在试桩总结会上，由设计、勘察、建设、发包、监理等单位提出：原循环钻成孔桩改为冲孔成桩施工。

在施工过程中项目部对理论灌量及实际灌量进行测算，平均充盈系数高达1.8，少数桩充盈系数高达2.68，对这异常情况，项目部对成孔工艺流程，机械操作，成孔质量，机械性能，混凝土供应商的供应数量等控制节点进行了全面核查。

1.根据地质勘察报告提供的各地层的情况，对不同土层的高程，土质情况进行对比，根据不同的地质条件和土层，随时调整泥浆的相对密度及冲孔冲程。

A.在淤泥层和软弱土层中成孔，控制成孔速度，采取1M左右小冲程反复冲击，使粘土和碎石挤入孔壁，增加孔壁稳定性，防止坍孔。

B.在粉层，砂砾土层中成孔，小冲程1-2M，泵入稀泥浆，经常清除钻头上的泥块，泥浆相对密度控制在1.3-1.4之间，对亚土层泥浆控制1.2-1.3之间，有地下水时，必须保持足够的泥水压力。

C.在砂，砂砾土层中成孔，严格控制成孔速度，和孔径的垂直度，采用小冲程1-2M，泥浆相对密度控制在1.3-1.4之间，有地下水时必须保持足够的泥水压力。

D.在圆砾○43至圆砾○62含角砾地层中，采取小冲程1-1.5M，泥浆密度控制1.3-1.4之间，使泥浆有足够的护壁性能，控制孔径的垂直度，锤落点的准确度，防止坍孔。

2.混凝土供应数量采取现场不定时，随机抽查的方法对其质量和数量进行核实。

3.除以上采取的控制方法：对泥浆密度，用玻璃浮计和泥浆比重仪跟踪检查，对不同的土层使用泥浆适时调整。

在使用上述控制方法后，充盈系数仍居高不下，对此异常情况：我项目部对该地块复杂，特殊的地质情况进行研究，分析出坍孔造成混凝土充盈系数超标的地质原因和主要坍孔位置如下：一．塌孔原因：1.场地普通分布有填土、填石、建筑垃圾，土质不均，大部分夹有碎石、块石、桩孔内的石块，或突出到桩孔中，在冲击成孔施工中极易造成扩孔，或掉至孔中造成塌孔。

关于“石济一部责任成本及分包合同中CFG桩混凝土消耗系数调整”的请示报告一、责任成本、分包合同情况项目部责任成本中CFG桩（桩径40cm）的混凝土消耗系数为1.2，已签订CFG桩工程劳务分包合同中混凝土消耗系数为1.02(不包含桩头消耗）。

二、设计概算、实际、分包合同混凝土消耗系数分析（1）设计概算中考虑了定额BLY-91（桩径40cmCFG且扩孔系数为20%）：其中以100mCFG桩为单位，混凝土消耗为15.89立方米，折算混凝土消耗系数为15.89/(3.14*0.2*0.2*100)=1.27。

未考虑BLY-92（桩径40cmCFG桩，扩孔系数每增减1%）定额。

（2）现场实测混凝土消耗系数为1.28，具体测算数据如下表：里程施工日期钻机编号施工数量(延米)设计拌合料数量（m³）实际数量（m³）消耗系数GSJDK430+030-430+170 2015.4.231 1430 179.61 242 1.352 1550 194.68 245 1.26 2015.4.241 780 97.97 125 1.282 940 118.06 144 1.22合计4700 590.32 756 1.28 （3）已签订分包合同中CFG桩混凝土消耗系数为1.02，根据实际消耗系数1.28，去掉70cm的桩头损耗，混凝土消耗系数应调整为1.21。

以便结算甲供料扣款管理。

三、项目整体盈亏分析石济一部共有CFG桩605355m，应消耗混凝土605355*3.14*0.2*0.2=76033立方米，根据混凝土供应价格377元/立方米计算，实际成本与责任成本差额为76033*（1.28-1.2）*377=229万元。

特此提出申请，望公司领导根据实际情况考虑，调整我项目部CFG桩责任成本以及分包合同中混凝土消耗系数。

石济客专济南枢纽工程I标第一项目部2015年5月22日。