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挂篮计算书

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中铁十六局赣龙铁路工程40+n*64+40mGL120型挂篮计算书编制：审核：审批：二O一三年三月一、概述：1#节段重1177KN，2#节段重1184KN，1#节段断面控制挂篮整体设计，节段长3.0m，断面情况（根部）如下：按3#~8#节段顶翼板控制导梁设计，节段长3.5m，有最大荷载。

砼荷载分布如下图（根部断面）二、计算说明：1、通过计算来设计底模平台纵梁，前、后下横梁，并求其上支点反力。

2、检算导梁受力是否满足要求，并求其前后吊点反力。

3、通过前下横梁支点荷载，设计前上横梁，然后计算挂篮主桁各部件内力并求出挂篮前支点反力和后锚固力。

4、计算假定：a、新浇砼为流塑状，外模承担投影面以上斜腹板荷载。

b、挂篮结构力系为内外模支承于其滑梁，前端悬挂于前上横梁，后端悬挂于已浇节段；底模支承于小纵梁，小纵梁支承于前后下横梁，前下横梁悬挂于前上横梁，后下横梁悬挂于已浇节段；前上横梁支承于两主桁，主桁后支点锚固于梁体，前支点支承于已浇梁段。

c、结构按空间力系一次性计算，各构件取独立体进行强度及刚度检算。

三、计算荷载1、施工活载施工活载按2.5KN/m2：其中侧模承担2.5×3.533=8.83KN/m。

底模平台腹板范围承担2.5×1.082=2.71KN/m。

内模承担2.5×5.94/2=7.43KN/m。

施工活载合计：37.94KN/m2、挂篮结构自重荷载1)底蓝底蓝由前、后下横梁及小纵梁及底模组成，前后下横梁间距为5.15m，底模为变宽度，1#横向宽为5.13m，纵向长4.0m。

前后下横梁采用2HN400，总长11.0m，单重22.20KN，均重2.02KN/m。

腹板下纵梁由3根HN400H型钢组成，长5m，单重4.19KN，换算3m均重1.40KN/m。

底板下纵梁由4根HN400H型钢组成，长5m，单重4.19KN，换算3m均重1.40KN/m。

挂篮底模23.85KN。

均重1.15KN/m2底篮合计:557.05KN2)挂篮主桁重量一只挂篮主桁重：109.28KN，单片主桁重54.64KN主桁长9.4m，均重q=5.81KN/m3)外导梁重量：外导梁长9.0m采用2[36b工字钢，重13.07KN，换算3m均重4.36KN/m。

4)内导梁：内导梁长10.0m采用2[I32c槽钢，重12.40KN，换算3m均重4.13KN/m。

e、前上横梁：采用HN500H型钢，L=10.0m，重26.44KN，均重2.64KN/m5)内模重量：L=4.0m，内模及横竖带等重约32.7KN，换算3m均重10.9KN/m。

6)外侧模：L=4.0m，（每块）约为56.22KN，换算3m均重18.74KN/m 。

7)一侧拉杆及拉杆带约为19.56KN，换算3m均重6.52KN/m 。

8)堵头模板：翼板约为2.835*1=2.84KN腹板约为3.292*1=3.29KN顶板约为0.616*1=0.62KN底板约为1.125*1=1.13KN堵头模小计：7.88KN挂篮结构恒载合计：521.65KN3、砼荷载a、翼板2. 835*27*1.1=84.20KN/mb、腹板（取根部）3.292*27*1.1=97.77 KN/mc、顶板（一半）0.616*27*1.1=18.30 KN/md、底板（取根部，一半）1.125*27*1.1=33.41 KN/m砼荷载总和=2(84.20+97.77+18.30+33.41)*3 =1402.08 KN，图纸重量1177KN，超计系数1.191。

四、外导梁计算外导梁采用2[36b槽钢组焊，长9.0m。

1、工况一：3m节段砼施工时外导梁前后吊点间距5.15m，承担荷载为导梁、外模及端模自重，施工荷载及砼自重q恒=4.36+18.74+0.95+6.52=30.57KN/mq活=8.83+84.20=93.03KN/mq恒+ q活=123.6KN/m计算模型如下图：浇注砼状态由“VSES06”程序算得：R 前=159.0KN ；R 后=211.8KN ； M max =317.8KN-M Q=97.3KN Q max =211.8KN-M3M 317.810170.5[]=1700.001864x MPa MPa W σσ⨯===≈ 43QSx 9.7310 1.1281011.8<[]=1000.0250.00037288x MPa MPa bI -⨯⨯⨯τ===τ⨯171.7<[]=1.1*170=187.0MPa MPa σσ===换 53QSx 2.11810 1.1281025.6<[]=1000.0250.00037288maxx MPa MPa bI -⨯⨯⨯τ===τ⨯ 强度满足规范要求 前吊杆拉力N=159.0KN ， 前吊杆采用Ф32精轧钢筋σmax =195.0×105/0.0008=243.8MPa<830*0.75=622.5 MPa 后吊杆拉力N=211.8KN ， 后吊杆采用Ф32精轧钢筋σmax =2.118×105/0.0008=264.8MPa<830*0.75=622.5MPa 强度满足规范要求活载作用下的变形：相对变形：跨中变形δmax =3.3mm ；f=0.33/515=1/1560<1/400 挠度满足规范要求绝对变形：跨中变形δmax =15.3mm <20 mm 前端模点变形δ=15.3mm 2、 工况二：外模及底模平台和外导梁一起滑移至最大跨度时外导梁有较大弯矩，计算模型如下图：空载走行时的外导梁：恒载q 恒=30.57KN/m,底篮p 恒=43.6 KN 作用下 算得：R 前=83.4KN ；R 后=55.0KN ； 底篮p 恒吊点处有最大弯矩 M max =227.2KN-M Q=11.3KN3M 227.310121.9<[]=1700.001864x MPa MPa W σσ⨯=== δmax =26.1mm ； 强度满足规范要求3、滚轮框强度滚轮框在行走开始时有最大反力,计算模型同浇砼状态R 前=30.3KN ；R 后=121.4KN ；滚轮采用Ф70轴衬钢管套，工作时受剪作用，一侧剪力60.7KN 。

计算得剪应力τmax =60.7*103/0.00385=15.8MPa<100 MPa强度满足规范要求。

五、内导梁的计算内导梁采用2[32b 槽钢组焊的形式，长10m 。

1、工况一：砼灌注时内导梁前后吊点间距5.15m ，承担荷载为导梁、内模及端模自重，施工荷载及砼自重q 恒=4.13+10.9+0.2=15.2KN/m q 活=3.71+18.30=22.0KN/m q 恒+ q 活=37.2KN/m 计算模型同外滑梁：由“VSES06”程序算得：R 前=46.7KN ；R 后=64.9KN ； M max =98.2KN-M Q=64.9KN3M 98.21096.5[]=1700.001018x MPa MPa W σσ⨯===< 44QSx 6.4710 6.041012.0<[]=1000.020.00016288x MPa MPa bI -⨯⨯⨯τ===τ⨯98.7<[]=1.1*170=187.0MPa MPa σσ===换强度满足规范要求 前吊杆拉力N=46.7KN ，前吊杆采用Ф25精轧钢筋σmax =4.67×104/(4.9×10-4) =95.3MPa<830*0.75=623 MPa 后吊杆拉力N=64.9KN ， 后吊杆采用Ф25精轧钢筋σmax =6.49×104/(4.9×10-4) =132.4MPa<830*0.75=623 MPa 强度满足规范要求活载作用下的变形：相对变形：跨中变形δmax =2.7mm ；f=0.27/515=1/1907<1/400 挠度满足规范要求绝对变形：前吊杆处变形δmax =13.3mm <20 mm 前端模点变形δ=13.1mm2、 工况二：内模及其桁架和内导梁一起滑移至最大跨度时有较大弯矩，计算模型同外滑梁： 空载走行时的内导梁： 恒载q 恒=15.2KN/m 作用下 算得：R 前=30.7KN ；R 后=14.9KN ； 距前吊点3m 处有最大弯矩 M max =74.8KN-M Q=14.9KN 正应力强度3M 74.81073.5[]=1700.001018x MPa MPa W σσ⨯===< 强度满足规范要求 δmax =20.7mm ；六、底模平台计算1、中间工钢纵梁计算中间2片纵梁承担其自重、底模、端模自重及施工活载、一半箱梁底板砼荷载q 恒=1.40+1.14+0.23+1.13=3.9KN/m q 活=1.86+16.71=18.6KN/m q 恒+ q 活=22.5KN/m 计算模型如图由“VSES06”程序算得：R 前=28.2KN ；R 后=39.3KN ； M max =63.6KN-M Q=39.3KN3M 63.61055.4[]=1700.001148x MPa MPa W σσ⨯===< 44QSx 3.9310 6.421013.7<[]=1000.0080.00022964x MPa MPa bI -⨯⨯⨯τ===τ⨯60.3<[]=1.1*170=187.0MPa MPa σσ==换强度满足规范要求 活载作用下的变形：相对变形：跨中变形δmax =1.4mm ；f=0.14/515=1/3678<1/400 挠度满足规范要求绝对变形：前吊点变形δmax =16.7mm <20 mm 前端模点变形δ=14.2mm2、腹板下纵梁计算3组小纵梁承担其自重、底模、端模自重及施工活载、腹板砼荷载q 恒=1.40+0.55+0.37+0.18=2.5KN/m q 活=0.9+32.59=33.5KN/m q 恒+ q 活=36.0KN/m 计算模型同底板下小纵梁由“VSES06”程序算得：R 前=45.4KN ；R 后=62.6KN ； M max =95.6KN-M Q=62.6KN3M 95.61083.3[]=1700.001148x MPa MPa W σσ⨯===< 44QSx 6.2610 6.421021.9<[]=1000.0080.00022964x MPa MPa bI -⨯⨯⨯τ===τ⨯91.5<[]=1.1*170=187.0MPa MPa σσ===换 强度满足规范要求活载作用下的变形：相对变形：跨中变形δmax =2.8mm ；f=0.28/515=1/1839<1/400 挠度满足规范要求绝对变形：前吊点变形δmax =15.2mm <20 mm 前端模点变形δ=14.7mm3、前下横梁及上横梁计算前下横梁悬挂于前上横梁上，处于弹性支承状态，因而前上下横梁一并计算。

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xx桥挂篮主要构件计算书

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×××桥施工挂篮主要构件计算书一、模板所承受的荷载确定根据提供的计算图纸，按连续梁的1号节段较大的断面作为计算断面，并且不考虑截面的变化。

1号节段的体积为92.9m3，长度 2.5m，重量约2415.4kN，1号节段两端断面的断面图如下，尺寸单位：mm，其余数字为各5m。

部分断面面积数值。

最长的节段长1、外模和内模所受荷载：挂篮的外模和内模分别承受1.44 m2和2.76 m2的混凝土荷载（1号段大截面顶板面积较大，但1号段长度小，且仅在靠近0号块很短的一段截面是大截面，故计算内模时按2.76计），超灌系数取1.05，冲击系数取1.2。

该荷载的大小主要用于计算侧模吊梁和内模吊梁的受力。

2、底模所受荷载：底模用型钢底模，计算长度6.3m，每个腹板下设5道工50c，底板下设10道工50c。

腹板混凝土面积按11.6 m2，底板面积(10.5+7.74)/2=9.1 m2(1) 边底模纵梁受力大小：q＝11.6m2×26kN/m3×1.05×1.2＝380kN/m(2) 中底模纵梁受力大小：q＝9.1m2×26kN/m3×1.05×1.2＝298kN/m二、底模纵梁的受力检算：1、边底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：边底模纵梁采用5片工50c组成，按照荷载均分考虑，每片承受2.5m 长度内的均布荷载：380/5＝76kN/m，计算模型如下图。

(2) 计算结果：a、支座反力图：两边的支座反力一样，都是98.4kN。

b、竖向变形图：最大变形是中部：9.3mm，小于容许值5500/400＝14mm。

c、结构应力图：(单位：kPa)最大应力121MPa，小于容许值140MPa。

若改为工45c，则最大应力156MPa，挂篮为施工临时结构，可容许1.3×140=182MPa，可以。

跨中最大变形13.4mm2、中底模纵梁的受力检算：(1) 结构模型：中底模纵梁共10片，按均分荷载，每片受力为：298/10＝29.8kN/m，计算模型如下。

挂篮计算书

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1．概述本挂篮适用于*****连续梁悬臂浇筑施工。

通行车辆为地铁B型车辆，四辆编组，设计最高行车速度120KM/H；结构设计使用年限为100年。

连续梁为单箱单室直腹板截面，梁顶U型挡板采取二次浇筑施工。

箱梁顶板宽9.84米，底板宽5.84米，最大悬浇梁段长4米，0#段长度10米，合龙段长度2米。

最重悬浇梁段为4#段，砼重115吨（含齿块）。

挂篮总体结构见图。

图1.1 挂篮总体结构- 1 -图1.2 挂篮总体结构挂篮主桁架采用菱形挂篮结构，主桁架前支点至顶横梁4.9米，距离后锚结点3.6米，结构中心线高度3.6米。

底篮前后吊点采用钢板吊带，前后共设置8个吊点；外模吊点采用用Φ32精轧螺纹钢筋。

底模最外侧悬吊点为行走及后退状态吊点，此吊点不参与施工状态受力计算。

吊带截面规格为30×150mm钢板，材料采用低合金高强度结构钢（材质Q345B），吊杆规格为PSB785精轧螺纹钢筋。

内模板采用木模板及支架施工。

2．设计依据及主要参数2.1设计依据(1)．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）(2).《公路桥涵施工技术规范》（JTG-TF50-2011）(3).《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB 10303-2009\J 946-2009）(4). 《机械设计手册》第四版(5). 《建筑施工手册》2.2．结构参数(1).悬臂浇筑砼箱梁最大段长度为4m。

(2).双榀桁架适用最大悬浇梁段重1170KN。

2.3.计算荷载(1).箱梁悬臂浇筑砼结构最大重量1170KN(2).挂篮及防护网总重按照550KN(包括模板)计算(3).人群及机具荷载取2500Pa(4).风荷载取800Pa(5).荷载参数：1).钢筋混凝土比重取值为3KN；•m26-2).混凝土超灌系数取1.05；3).新浇砼动力系数取1.2；4).抗倾覆稳定系数不小于2.2；5).施工状态结构刚度取L/400,非施工状态临时荷载刚度取L/200.(6).最不利工况：浇筑4#梁段状态荷载组合Ⅰ：砼重×超灌系数×动力系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅱ：砼重×超灌系数+挂篮自重+人群机具+风荷载荷载组合Ⅰ用于主桁架结构强度及稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于主桁架挠度计算。

挂篮计算书(091101)

挂篮计算书(091101)

（40+56+40）m连续梁挂篮计算书一、计算说明1、计算依据及参考资料1.1《有砟轨道预应力混凝土连续梁40+56+40m（通桥（2008）2261A-Ⅵ》1.2 《40+56+40m连续梁梁部施工方案》1.2《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）1.3《钢结构设计规范》GB 50017-20032、基本参数2.1钢筋混凝土密度取 2.6t/m3，钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。

2.2Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；υ32精轧螺纹钢筋（吊杆和锚杆）采用785级，按两倍安全系数控制拉应力不大于390Mpa。

3、计算方法和内容本挂篮采用ANSYS通用有限元程序，按照挂篮实际结构建立空间模型进行整体分析计算。

计算工况：根据设计图纸，本桥箱梁梁段长度有3.0米、3.5米两种，取3.0米长度的第一个梁段，即最重的A1号梁段进行计算。

荷载施加：混凝土浇筑时，箱梁腹板及底板混凝土自重荷载作用在挂篮底模面板上；顶板混凝土及内模自重作用在挂篮内模滑梁上；翼板混凝土和外模自重作用在外模滑梁上；挂篮其他结构在计算模型中以自重形式考虑；各部分混凝土方量均按A1号梁段后端的J16截面进行计算，计算砼重量超过设计重量5%；主要计算内容：挂篮整体结构的强度和刚度。

4、荷载组合①模板及挂篮自重；内模自重5.175t，外模自重6.707t，分别以均布荷载形式施加在内、外滑梁上，挂篮其他结构自重按7.85t/ m3在计算模型中考虑。

②新浇筑钢筋混凝土自重；砼体积的计算偏安全考虑，以J16截面的面积按等截面计算后，按2.6t/ m3的密度换算成计算荷载。

③施工人员和施工材料、机具等行走运输或堆放的荷载；人群、机具等临时荷载取g临=1KN/ m2。

挂篮计算书_secret

挂篮计算书_secret

挂篮计算书桥梁参数：梁宽：顶板宽8.8m，底板宽6.4m，当高：4.58～2.9m，梁长3～4m梁段计算以3#段（梁长3.5m，重量1076.63KN）利用1 主要荷载系数1.1 胀模等因素取超载系数：1.051.2 浇注砼时的动力冲击系数：1.251.3 空载走行时的冲击系数：1.31.4 浇注砼和挂篮走行时的抗倾覆稳定系数：1.52 主要荷载组合2.1 荷载组合Ⅰ：混凝土自重+动力附加荷载+挂篮自重+人群和施工机具重（计算强度）2.2 荷载组合Ⅱ：混凝土自重+挂篮自重+人群和施工机具重（计算刚度）2.3 荷载组合Ⅲ：挂篮自重+冲击附加荷载+风载（计算行走）3 作用于主桁的荷载3.1 箱梁（3#段）G1：G=1076.63KN，考虑超载和动力冲击，最大计算重量为G1=1076.63×1.3=1399.62KN3.2 挂篮自重G2： G2=50.3t3.3 施工机具及人群荷载G3：2.5KPa G3=2.5×10-3×8.8×3.5×103×103=77KN∑P=G1+G2+G3=1526.97KN。

3.4 由重心确定：前、后吊点重量差系数：0.544。

实际按0.5计算前吊点荷载：P=382KN。

根据受力图求得各杆件内力如下：4 许用应力确定：4.1 Q235：δ＜16 σS =235Mpa Q345：δ≤16 σS=345MpaQ235：δ＜16～40 σS =225Mpa Q345：δ＞16～25 σS=325MpaQ345：δ＞36～50 σS=295Mpa 抗拉许用应力安全系数取η=1.34Q235：δ＜16 [σ]=235/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。

δ＜16～40 [σ]=225/1.4=1700kg/cm2； [τ]=1000kg/cm2。

Q345：δ≤16 [σ]=345/1.4=2500kg/cm2； [τ]=1500kg/cm2。