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预应力空心板梁理论伸长值计算书一、20米梁N1、N2束1、相应参数的选定(1)、张拉控制力P设=1092kN(设计图纸给定)执行规范张拉程序0→初应力（持荷2min）→σcon(锚固)P=P设×1.0=1092kN(2)、每根钢绞线面积A p=140mm2(3)、弹性模量E p=1.95×105MPa(4)、孔道影响系数K值取0.0015（按波纹管考虑）μ取设计值0.225（按钢绞线考虑）2、使用相应的公式计算预应力张拉时，理论伸长量ΔL计算公式△L= PpL∕ApEpPp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ) (曲线部分)Pp=P×[1-e-(kx)] /(kx) (直线部分)式中：Pp——预应力钢绞线平均张拉力（N）P——预应力钢铰线张拉端张拉力（N）x——从张拉端到计算截面的孔道长度（m）θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）k——孔道每米偏差对摩擦的影响系数μ——预应力钢铰线与孔道壁的摩擦系数L——预应力钢绞线长度（cm）A P——预应力钢铰线截面面积（mm2）E P——预应力钢绞线弹性模量(N/mm2)3、N1预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
计算图式如下(分三段，D为梁中心线)A说明：工作段按现有油顶取工作锚长度50cm(1)、第一段为线段ABx=606+500=1106mm=1.106mL1=1106mmP=1274KN=1274000000N则△L1 = Pp·L1/(Ap·Ep)=1274000×1106/(7×139×1.95×105)=7.4mm(2)、第二段BC为曲线段θB=2.5°=2.5×π/180=0.043633L2=130.9cm=1309mmx2=130.9cm=1.309mP=1274000N k=0.0015 μ=0.225曲线的平均张拉力：Pp=P[1-e-(kx+μθ)]/(kx+μθ)=1274000×[1-e-(0.0015×1.309+0.225×0.043633)] /(0.0015×1.309+0.225×0.043633) =1266525N△L2=Pp×L2/(Ap·Ep)= 1266525×1309/(7×139×1.95×105)=8.7mm(3)、第三段为直线段CDθ3=0 x3=788.6cm=7.886m l3=7886mmP=1266525NPp= P(1-e-kx)/(kx)=1266525×(1-e-(0.0015×7.886))/(0.0015×7.886)=1259064N△L3= P P×L3/(A p·E p)△=1259064×7886/(7×139×1.95×105)=52.3mm所以一片20m中跨板梁的N1理论伸长量为△L=(△L1+△L2+△L3)×2=(7.4+8.7+52.3)×2=136.8mm4、N2预应力钢铰线张拉伸长量△L计算。
16米空心板梁张拉计算书大武至久治（省界）公路扩建工程DJ10合同段预应力钢绞线伸长量的计算书中铁十八局集团第三工程有限公司花久10标项目经理部二〇一四年七月二八日16m空心板梁张拉计算书一、工程概况：本合同段16m后张法预应力砼空心板梁28片，其中中板22片，边板6片。
在板梁预制厂集中预制，预制厂设在砼拌和站附近，设9个预制台座，。
1、钢绞线采用专业厂家生产的符合（GB/T5224-2003）标准的Фs15.24钢绞线，公称截面积为140mm2，抗拉标准强度f pk=1860Mpa，弹性模量E p=1.98×105Mpa。
锚具采用M15型锚具及配套设备，管道采用金属波纹管。
钢绞线采用后穿法，张拉时采用两端张拉，采用应力应变双控制，锚下控制应力σcon=0.75 f pk=1395Mpa。
张拉力＝钢绞线强度×规定百分比×钢绞线公称面积×钢绞线根数15-3：F=1860×0.75×140×3×10-3＝585.9KN；15-4：F=1860×0.75×140×4×10-3＝781.2KN；15-5：F=1860×0.75×140×5×10-3＝976.5KN；二、钢绞线张拉计算1、计算公式及参数钢绞线平均张拉力的计算()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 (1) P p —钢绞线的平均张拉力，N ； P —预应钢束张拉端的张拉力，N ；x —从张拉端至计算截面孔道长度（考虑千斤顶工作长度，取30cm ）θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，rad ；K —孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ—预应力钢束与孔道壁的摩擦系数，金属波纹管取0.225；2、伸长量计算理论伸长值PP P E A LP L =(2) △L —钢绞线理论伸长值，cm ； P p —钢绞线的平均张拉力，N ；L —从张拉端至计算截面孔道长度（应考虑千斤顶工作长度）A p —钢绞线公称面积，140mm 2；E p—预应力钢束弹性模量，1.98×105Mpa MPa；千斤顶工作长度经实际测量为60cm。
广西第五届园林园艺博览会（）市政道路、管网及园林景观、绿化工程 B 标段K2+304.467 中桥 16 米空心板梁预应力拉方案及计算书计算：复核：审核：施工单位：省园艺城乡建设集团2014 年 5 月 20 日K2+304.467 中桥 16 米空心板梁预应力拉方案及计算式一、拉条件预制空心板预应力钢束必须待混凝土立方体强度达到设计混凝土强度等级的85%后，且混凝土龄期不小于7d，方可拉。
二、拉方法1.施加预应力应采用拉力与引伸量双控。
当预应力钢束拉达到设计拉力时，实际引伸量值与理论引伸量值的误差应控制在 6%以。
实际引伸量值应扣除钢束的非弹性变形影响。
2.所有有钢绞线均采用两端对称拉，拉采用以拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在 6%以。
如发现伸长量异常应停止拉，查明原因。
三、锚具、钢绞线1．采用 M15系列自锚性能锚具（即 : M15-3 、M15-4、），拉设备采用YCW150B型配套千斤顶，已通过质量监督检验所检验合格并标定合格。
2、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，公称直径d=15.20mm（钢2b绞线面积 A=140mm），标准强度 R y =1860Mpa,弹性模量 E g=1.987×105Mpa。
锚下控制应力：σcon=0.75R b y=0.75*1860=1395Mpa。
四、拉程序1、拉顺序为N1 左、 N2 右、 N1 右、 N2 左。
采用两端对称、均匀拉，不得集中拉，钢束应对称交错逐步加载拉。
2、拉程序0—σ0（１０ %σcon）—２0%σcon—１００ %σcon（持荷 2min 锚固）。
五、钢绞线的穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下六、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，拉力和伸长量的读数应在拉过程中分阶段读出。
XXX项目第三合同段13米、16米空心板张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据XXX项目13米、16米空心板设计图纸，结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。
采用平均张拉法，计算13米、16米空心板钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。
1 计算参数确定：采用符合GB/T 5224-2003标准270级的低松弛高强度预应力钢绞线。
单根钢绞线直径为15.2mm，钢绞线公称面积为139mm2，标准强度为1860ＭＰａ，弹性模量Eg=1.95×105ＭＰａU＝0.25，k＝0.0015。
钢绞线张拉锚下控制应力为σｃｏｎ＝1395ＭＰａ。
钢筋回缩和锚具变形为6mm（一端）。
二、13米、16米空心板张拉计算13米中板1）钢束Ｎ2钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.850+1.222+3.245=6.317m。
钢束的张拉力a、张拉力的计算：ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×417×1/1000=581.715ＫNΡB= P A=581.715ＫNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ＝0.25，k＝0.0015，θ＝0.1221rad ,x=1.222ΡC=572.3922ＫN（e取常数值2.7182818）b 伸长值的计算：△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=0.0132△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=0.0086△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=0.0228理论伸长值L＝2(△L AB +△L BC +△L CD )=0.0893m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=0.0893+0.012=0.1013m2）钢束Ｎ1钢绞线：Ay＝3×139＝417mm2，L＝AB+BC+CD=1.84+0.524+3.939=6.303m。
张拉台座及钢横梁计算书一．16米空心板台座：1．荷载：a.中柱：N=195.3*15/2*2=2930KNb.边柱：N=195.3*15/2=1465KN2．中柱采用25#砼(60*60cm)，设计为轴心受压柱，考虑施工的偏差，按5cm偏心受压验算。
全长L=90 米，横系梁按6米间距设置，由于系梁为半断面联系，所以取L0=2*6=12米（按偏安全考虑）。
截面采用60*60cm,则L0/b=12/0.6,3-51，ф=0.75按对称配筋设计（根据92年12月版的简明建筑设计手册，计算引用表号均为本书上的）。
e0/h0=50/560=0.0893l0/h=12000/600=20查表3-54，K le=2.832N1=N/bh0fcm=2930/(600*560*13.5)=0.646M1=N1K le e0/h0=0.646*2.832*0.0893=0.163查表3-76，ρ=ρ/=0.2%S=S/=0.002*700*600=840mm2所以对称配筋采用3根ф20（单侧），S=314*3=942 mm2>840mm2,符合设计要求。
压柱受力验算：fcm=13.5N/mm2，fy=fy/=310 N/mm2承载力：P=13.5*700*600+314*8*310=6448720N=6448.72KN允许外力（考虑稳定性）：[P]=N/ф=2930/0.75=3906.66KN P>[P],所以符合受压及稳定性的要求。
3. 边柱柱采用25#砼(60*60cm)，设计为轴心受压柱，考虑施工的偏差，按5cm偏心受压验算。
配筋计算同上，配筋率ρ=ρ/=0.2%s=s/=0.002*600*600=720mm2故上下侧各选用3根ф18钢筋，s=3*254=762>720,,符合对称配筋设计要求。
压柱受力验算：fcm=13.5N/mm2，fy=fy/=310 N/mm2承载力：P=13.5*600*600+254*8*310=5489920N=5489.92KN允许外力（考虑稳定性）：[P]=N/ф=1465/0.75=1953KNP>[P],所以符合受压及稳定性的要求二．20米空心板台座：1．荷载：中柱的外力：N=20*195.3/2+1465=3418KN2.配筋及受压稳定性计算（1）配筋计算：中柱采用25#砼(70*60cm)，设计为轴心受压柱，考虑施工的偏差，按5cm偏心受压验算。
16米预应力空心板张拉方案及计算书一、张拉条件砼强度达到设计强度95%以上，并且浇筑不少于7天后方可张拉。
二、张拉方法所有钢绞线均采用两端对称张拉，张拉采用以张拉力控制为主，以伸长量做校验，实际伸长量与理论伸长量的误差控制在6%以内。
如发现伸长量异常应停止张拉，查明原因。
三、张拉程序0→初应力（10%）→20%应力→100%应力→105%超张拉（持荷2min）后锚固，张拉顺序为：左N1→右N2→右N1→左N2，钢束应对称交错逐步加载张拉；四、锚具、钢绞线本工程采用YM15系列锚具。
钢绞线采用1×7Φ15.2mm钢绞线。
锚具和钢绞线均有厂家出具产品检验书，并送有关检测单位进行校验。
五、钢绞线穿束钢绞线采用人工编束后，由人工进行穿入，钢绞线采用切断机切断。
预应力钢束明细表，如下：预应力钢束明细表六、千斤顶、油表均经有关检测单位标定，千斤顶的工作架由钢管焊接而成，升降采用倒链进行抬升。
七、张拉操作千斤顶张拉进油升压必须缓慢、均匀、平缓，回油降压时应缓慢松开油阀，并使油缸回程到底。
梁端张拉工每张拉到整数时举手示意保持两端千斤顶力争同步工作。
八、预应力钢绞线张拉力（P值）的计算P=δi×Ay式中δi.......i状态下张拉力（mpa）1、初应力状态单根δi=δ0=10%×1395=139.5mpaP0=139.5×140=19530N中板N1 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KNN2 ΣP0=3×19530=58590N=58.59 KN边板N1 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KNN2 ΣP0=4×19530=78120 N=78.12 KN2、控制张拉状态单根δk=100%δk=100%×1395=1395mpaPk=1395×140=195300N=195.30KN中板N1 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPk=3×195300=585900 N=585.90 KN边板N1 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPk=4×195300=781200 N=781.20 KN3、锚固状态单根δm=100%δk=100%×1395=1395mpaPm=1395×140=195300N=195.30KN中板N1 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPm=3×195300=585900 N=585.90 KN边板N1 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KNN2 ΣPm=4×195300=781200 N=781.20 KN九、实际伸长量的计算和测量初应力数值到达后，应在预应力钢束的两端精确的标以记号，预应力钢束的伸长量从记号起量，张拉力和伸长量的读数应在张拉过程中分段读出。
16米预应力空心板张拉计算书一、编制依据1、《昆明市环湖东路第6合桥梁工程梁阶段施工图设计》：2、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 401-20004、《预应力混泥土用钢绞线》GB/T5224-2003二、材料准备及试验根据设计图纸，本合同段16米预应力空心板桥所用预应力钢绞线采用ф钢绞线(7ф5 ,公顷面积139mm2,标准强度fpk=1860 MPa,弹性模量E P = X105 MPa，设计采用高程低松驰钢绞线，松弛率% 。
三、张拉机具张拉油泵型号为：OVMZB4-500千斤顶型号为：仪表型号为：60 MPa工具锚型号为：OVM15G-1所用千斤顶、压力表均已委托云南建筑工程监督站标定。
详见《测试证书》：第207号，千斤顶编号为2805，对应压力表：09.11.12.437，校准方程为：Y=第206号，千斤顶编号为2806对应压力表号为09.11.12.487校对方程为Y=四、伸长值及控制预应力计算1、锚端张拉控制应力为：&K==2、单根钢绞线张拉控制力为：P=1395ⅹ139=3张拉端控制力为：1）、中板（12根钢绞线）P=ⅹ12=2)、边板（13根钢绞线）P=ⅹ13=4、钢绞线理论伸长值：△L=PⅹL)/(ApⅹEp)P-张拉端控制力为ⅹ103NL-钢绞线有效长度（mm）,由于本预置厂为两片布置，钢绞线有效长度不相等时须实际丈量其有效长度（有效长度为钢绞线两端工具锚夹片内口距离为米）；Ap-钢绞线截面积为139 mm2Ep-钢绞线弹性模量（ⅹ105 MPa）初应力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm30%控制力（二倍初应力）时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm65%控制力时理论伸长量：△=ⅹⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm100%控制力时理论伸长量：△L=ⅹ103ⅹⅹ103/(139ⅹⅹ105)= mm5、钢绞线实际伸长值：△L实=△L1+△L2△L1-从初应力至最大张拉应力间的实际丈量伸长值（mm）△L2-初应力时的理论推算值（mm），初应力控制为最大张拉力的15%。
16米预制空心板张拉计算方案一、基础数据本标段16米预制空心板正弯矩预应力钢束共有N1、N2各2束，设计锚下张拉控制应力：σcon=1860×0.75=1395MP a。
按设计要求空心板混凝土强度达到设计强度的90%后，且混凝土龄期不小于7d，方可张拉预应力钢束，并采用两端对称张拉，张拉程序为：0 初应力σcon（持荷5min）锚固，张拉顺序为N2、N1。
二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位，因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失，故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算，如下：中跨空心板N1钢束锚下张拉力：F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×4 =781.20KN其中：A为每根预应力钢绞线的截面积；n为同时张拉的预应力钢绞线的根数；F为钢绞线锚下张拉力。
其余钢束张拉力计算同N1，各钢束张拉力如下表：16米空心板中板预应力钢束张拉力计算明细表（表一）16米空心板边板预应力钢束张拉力计算明细表（表二）三、压力表读数计算本桥采用150吨千斤顶进行张拉，经校验：编号为1#千斤顶对应的压力表编号为21021009，校准方程为Y=0.03309X-0.02762。
对应油压表编号130577484编号为2#千斤顶对应的压力表编号为21021006，校准方程为Y=0.03311X+0.10190。
对应油压表编号130577505Y-油压表读数（MPa），x--张拉力值（KN）故中跨空心板N1钢束采用1#千斤顶张拉时的压力表度数分别为：1）压力表编号为130577484P1=0.03309X-0.02762=781.2×0.03309-0.02762=25.57MP a2）压力表编号为130577505P2=0.03311X+0.10190=0.03311×781.2+0.10190=25.97MP a其余钢束压力表读书计算同N1，压力表度数详见下表：预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表三）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)表四）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板中板)（表五）预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表六）预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表七）预应力钢束20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(16米空心板边板)（表八）三、理论伸长量的复核计算1、预应力钢束的平均张拉力计算采用设计图纸中的标准梁长进行钢绞线平均张拉力的计算，首先要计算出钢束的锚下张拉力，然后采用如下公式计算钢束的平均的张拉力：预应力平均张拉力计算公式及参数：式中：Pp=P［1- e-(kx+uθ)］/( kx+uθ)P p-----预应力筋平均张拉力（N）；P-----预应力筋张拉端张拉力（N）；X-----从张拉端至计算截面的孔道长度（m）；θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，取0.0015；μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.15故16米中跨空心板的平均张拉力计算如下：由设计图纸可知：K=0.0015，μ=0.23，X取7.85m；N1钢束θ为9°，弧度为0.0244，N2钢束θ为4°，弧度为0.06978。
16米空预应力心板张拉方案一、工概况程16米空心板。
预应力张拉事先布置好张拉台座，采取一端固定，另一端进行整体张拉的方式进行张拉。
二、预制空心板混凝土要求1、16米空心板混凝土标号为C50。
2、为防止混凝土裂缝和板边棱破损，混凝土强度达到设计强度的80%以上时方可拆模，混凝土实际强度必须达到设计强度的90%以上时方可起吊、运输。
3、梁体砼强度须达到设计强度的90%才能进行放张，且龄期不得少于10天。
三、预应力筋1、预应力钢筋制作安装严格按设计及总体施工组织设计要求进行。
2、预应力钢绞线符合《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)标准要求。
3、设计采用高强度低松弛预应力钢绞线，公称直径φs15.2 (7φ5) mm,公称面积A=139mm2，抗拉强度标准值fpk=1860MPa，弹性模Ep=195000MPa。
4、根据设计图纸，张拉控制应力σcon= 1395(MPa)，单根钢绞线张拉控制力Ncon=193900(N)。
5、理论伸长量计算公式：△L=(Ncon×L)÷(Ep×A)Ncon——钢绞线张拉控制力（193900N）L——预应力筋的受力长度（实际量取）Ep——预应力筋的弹性模量（195000MPa）A——预应力筋公称面积（139mm2）6、实际张拉伸长量计算公式：L实=L2-L1+L初理L2——张拉到控制应力时的总伸长量L1——张拉到初应力时的实测伸长量L初理——初张拉应力下的理论伸长量7、实际伸长量与理论伸长量之差控制在±6％以内，否则暂停张拉，待查明原因并采取措施加以解决。
三、预应力张拉先张法张拉方式取：长线台一端固定，一端整体张拉法。
（一）张拉工艺流程：张拉准备→25t穿心式千斤顶单根张拉到初应力值→整体张拉到初应力→整体张拉到100%应力值→浇筑混凝土→放张→封端。
（二）张拉工艺：1、张拉准备（1）钢绞线按设计图纸要求安装到位，各项指标符合规范要求。
西部开发通道兰州至磨憨公路云南省武定至昆明
高速公路第八合同段
16米预应力空心板
先
张
拉
计
算
书
承包单位：中铁隧道集团二处有限公司
监理单位：北京华宏工程咨询有限公司
编制日期：2011年5月18日
16米预应力空心板
张拉计算书
一、工程概况
=1860Mpa，我标段16米空心板预应力钢绞线采用高强度低松弛钢绞线，f
pk 公称直径d=15.2mm，公称面积Ay=139mm2，弹性模量Ey=1.95×105Mpa。
锚具采用整套锚具。
所有锚具及钢绞线按材料检验批量抽检，严禁使用无部级以上级别技术鉴定和产品鉴定的材料。
材料要有厂方提供的质量说明书和出厂时间。
钢绞线要防止生锈和影响水泥粘结的油污。
二、空心板梁的预制
1、清理台座
涂脱模剂清除底模上覆盖的所有杂物，并擦拭干净，均匀涂刷脱模剂。
施工过程中脱模剂不应沾污钢铰线，可用塑料遮盖后再放置钢铰线。
对于底模的缺损部位及时进行修补找平，以免影响浇注后梁体底板的平整度。
2、安放钢筋、铺钢绞线
⑴预应力筋的下料：对进场的钢绞线按《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-95）的规定作抽样检查进行试验，确定钢绞线的冷拉伸长率、钢绞线冷拉后的弹性回缩量。
⑵钢绞线下料长度的计算：根据台座长度、夹具长度、穿心式千斤顶的长度、钢模板伸出端板至锚固板之间的距离、模板的厚度确定钢绞线的下料长度，用切断机或砂轮锯切断钢绞线。
钢绞线的计算长度： L0=L+L1+L2+ L3+（3～5cm）
钢绞线下料总长度： L总=L0 /（1+r-δ）
式中：
L0 钢铰线的计算长度，
L总钢铰线的下料总长度。
r 钢铰线冷拉率（由试验确定）
δ钢铰线冷拉弹性回缩率（由试验确定）
L 长线台座的长度
L1 锥形夹具的长度
L2穿心式千斤顶的长度
L3钢绞线伸出钢模端板至锚固板之间的距离。
预应力钢绞线端部,在与锥形夹具接触的部位,应清除浮锈,防止张拉时打滑,如果预应力筋表面已经形成降低强度与延伸率的腐蚀坑,则不能使用,以防张拉时产生脆断飞出伤人。
钢绞线下料采用砂轮锯切割,砂轮锯片为增强型, 严禁用电焊机切割,以防加热降低钢绞线的机械性能,否则张拉部位进入受力区,张拉时钢绞线将出现大量的断丝。
⑶钢绞线的铺设就位：预应力筋的铺设应在台面上的隔离剂干燥之后进行，隔离剂要求具有良好的隔离效果，不能影响砼与钢绞线的粘接力，如钢绞线遭受污染，应使用适当的溶剂加以清刷干净。
钢绞线的铺设和下料同时进行，以提高工效。
在钢绞线就位前首先考虑台座两端至横梁伸出锚固端部分的工具线,采用工具线可多次倒用,节省钢绞线,在工具线的锚固端安装锚固板和夹片,钢绞线与工具线接头处安装单倍连接器,连接器内夹片、锚
固板内的夹片外部应涂蜡油，以便放张时夹片自动脱出，在施工过程中注意经常检查连接器、锚板内的夹片是否有损伤，如发现有损伤立即更换，以防钢铰线出现滑移飞出伤人。
按设计长度将失效塑料管截好并编号，分别放在台座内，拉伸钢绞线的同时穿上失效管，两端用绝缘胶布缠绕紧密。
调整各相邻钢绞线的位置，根据编号使其准确就位，将其联接在两端横梁的连接器上，同时穿入各分丝板的预留孔内，分丝板设在活动横梁一侧，根据设计尺寸打孔。
在铺设过程中，注意对钢绞线进行检验，如发现有局部损伤、锈蚀严重的立即予以清除，并按要求重新下料。
3、锚夹具安装
在使用前对锚具夹片进行外观、硬度和静载试验的检查，夹具应具有良好的自锚性能、松锚性能、重复使用性能，对不合格的产品严禁使用，安装时要求安装准确到位（锚夹具只允许张拉前安装）。
锚板端口要求清理干净，如已生锈则应进行除锈；夹片要求保持清洁和良好的润滑状态，新的工具夹片第一次使用前，要求在夹片背面涂上润滑脂，以后每使用5～10次，应将锚板连同夹片一同卸下，向锚板的锥形孔中重新涂上一层润滑剂，以防夹片在退楔时卡住。
4、钢绞线的张拉
（1）张拉设备的选用、检验
张拉设备在施用前按要求进行检验标定，张拉机具派专人使用和管理，并按要求经常进行维护、定期校验。
千斤顶与压力表应配套校验，以确定张拉力与压力表之间的关系曲线，校验应经监理工程师认
可的法定计量检测机构进行。
一般规定超过6个月或使用200次以上及使用过程中出现不正常现象都需要进行检验。
每台千斤顶及油压表应视为一个单元同时校准，以确定张拉力与压力表读数之间的关系曲线。
（2）张拉应力控制
①、钢绞线张拉以油压表应力控制为主，张拉伸长值做校核，实际伸长值与理论伸长值的误差应控制在±6%以内，否则必须查明原因并采取措施予以调整，方可继续张拉。
张拉程序如下：
0—→初应力--→σCOn（持荷2分钟锚固）
②、预应力钢绞线的实际伸长值，宜在初应力为（10%～15%）σCOn 时开始测量，但必须加上初应力以下的推算伸长值，并扣除混凝土构件在张拉过程中的弹性压缩值。
张拉吨位下的钢绞线理论伸长值：
ΔL =P P·L/A P E P= σCOn·L/E P
式中：ΔL i---钢绞线的理论伸长值
P P ---钢绞线的平均张拉力（N），取为张拉端的张拉力。
L------- 钢绞线的长度值(施工时其值应据实测量)。
E P------钢绞线的弹性模量
③、预应力张拉：施工前，对操作人员进行施工技术交底和安全技术交底，确保他们能正确操作。
千斤顶、高压油泵配精度1.5级60Mpa 压力表,用精度±0.1%的压力传感器对千斤顶、压力表进行标定。
张拉
前仔细检查活动横梁、锚板放张楔块、千斤顶位置,查看张拉螺栓、连接套筒、连接头各部位的丝扣情况，将楔块清洗干净涂黄油锁定。
下好的钢绞线按编号与连接套筒连接。
实施张拉时，应确保千斤顶的张拉力作用线和钢绞线的轴线重合一致。
④、初张拉：按规定的张拉顺序从零应力开始，先用千斤顶将钢铰线逐根调整到初应力10%σCOn，在分丝板处将每根钢铰线沿分丝板边缘用笔划线作为测量钢绞线伸长量的标志线，及时量测此时钢绞线的伸长量L1，并作好记录。
⑤、控制张拉：初张拉完成后用2台YT200型千斤顶按张拉顺序，将每束钢绞线应力张拉控制到应力σCon，测量钢绞线的伸长值L0，持荷2分钟，油表稳定后将YT200型千斤顶大缸回油，同时测定钢绞线的弹性回缩量L2，并做好记录。
⑥钢绞线实际伸长值L=L0+L1-L2
式中：
L。
为从初应力到最大拉应力之间的实测伸长值L0(mm)
L1为初应力以下的推算伸长值，可以采用相邻级的伸长值(mm)
L2为测定钢绞线的弹性回缩量L2(mm)
张拉计算工式如下表：
三、理论伸长值计算
1、理论伸长量计算
钢绞线采用Φs15.2(7Φ5)mm，公称面积139mm2，f pk=1860MPa,锚下张拉控制应力δcon=0.73f pk=1357.8 MPa,弹性模量Ey=1.95×
105MPa,本设计采用低松弛钢绞线，松弛率为 2.5%。
理论计算见后附表：（附表1、附表2）
中铁隧道集团二处有限公司
云南武昆第八合同段项目部
2011年5月18日。
