钢制塔式容器JBT4710-2005

塔式容器目录一塔式容器的现行标准、规范二JB4710《塔式容器》修订内容简介三JB4710《塔式容器》适用范围四设计基础五材料六塔计算七结构设计八、塔的制造、检验与验收要求九、横风向的风力和风弯矩计算124一、 塔式容器的现行标准、规范：．JB4710《钢制塔式容器》．SH3098-2000《石油化工塔器设计规范》 ．HG20592-1998《塔器设计技术规定》 ．SH3088-1998《石油化工塔盘设计规范》．SH3048-1999《石油化工钢制设备抗震设计规范》 ．JB/T12050-2001《塔盘技术条件》 二、 JB4710修订内容简介．根据GB150修改了的相关内容．根据GB50009-2001《建筑结构载荷规范》修改相关内容 ．根据GB50011-2001《建筑抗震设计规范》修改相关内容 ．增设了裙座隔气圈结构 ．补充了有关分段交货的内容 ．增加了横向风的风振计算 ．取消高振型近似地震弯矩的计算 三、 钢制塔式容器(JB4710)范围3.1适用范围1、规定了钢制塔式容器的设计、制造、检验与验收的要求2、设计压力不大于35MPa,高度H>10m,且H/D>5的裙座自支承钢制塔式容器。

D ：平均直径＝D 1Hh D H h D Hh ii+++ (2)213.2不适用范围1 带有拉牵装置的塔式容器2由操作平台联成一体的排塔或塔群从静力计算角度，塔是一细高的构筑物，除承受内（外）压外，还承受风载荷、地震载荷以及质量载荷，因此高度愈高，H/D愈大，其弯曲应力亦愈大；反之，对于低矮塔或H/D较小的塔，尽管风载荷、地震载荷不见得小，但由于低塔力臂较小，计算截面的弯矩相对较小，所以塔的弯曲应力不会太大，所以设计时塔的厚度通常不取决于侧向（风、地震）载荷，而可能取决压力载荷或最小厚度。

因此标准规定H>10m的使用范围。

至于在工程设计中遇到10m以下塔如何处理，我们推荐方法如下：1，按GB150，按内（外）压确定塔壳有效厚度、名义厚度2，水平地震力计算，（近似按单质点考虑）P e=0.5αe m o g设防烈度7度8度9度αe地震影响系数0.23 0.45 0.9 3，水平风载荷P w=0.95f i D H.H×10-64，应力校核5风载荷和地震载荷是一种动载荷，即载荷大小、方向及作用点是随时间变化的，由于动载荷使塔器产生加速度并引起较大的惯性力，而使塔产生振动，在振动过程中，塔的位移和内力不仅与自身的几何尺寸有关，而且与塔的自身动力特性（即自振周期、振型，载荷的变化规律）相关。

D类压力容器设计知识问答100题1、压力容器失效形式有哪几种？答：压力容器因机械载荷或温度载荷过高而丧失正常工作能力的称为失效。

其形式有三种：⑴.强度失效：容器在载荷作用下发生过量塑性变形或破裂。

⑵.刚度失效：容器发生过量弹性变形，导致运输、安装困难或丧失正常工作能力。

⑶.稳定失效：容器在载荷作用下形状突然发生改变导致丧失工作能力。

压力容器的设计必须计及上述三种失效可能，予以确保设备的正常使用。

2、GB150标准除了规定的常规设计方法以外还允许采用什么方法进行设计？答：还允许用以下方法设计，但需经全国压力容器标准化技术委员会评定、认可。

⑴.包括有限元法在内的应力分析；⑵.验证性实验分析（如实验应力分析、验证性液压试验）；⑶.用可比的已投入使用的结构进行对比经验设计。

3、GB150-1998中内压圆筒计算厚度的基本公式和适用范围是什么？答：基本公式：δ=Pc•Di/（2[σ]tφ- Pc）；适用范围：D0/Di≤1.5或Pc≤0.4[σ]tφ。

4、确定压力容器直径时需要考虑哪些因素？答：（1）操作工艺对容器直径的要求；（2）尽量选择适宜的长径比；（3）尽量选择标准直径；（4）满足容器内件安装、方便制造、检验和运输等方面要求。

5、内压、外压及真空容器的设计压力如何确定？答：⑴内压容器：设计压力是指在相应的设计温度下以确定容器壳体厚度的压力，其值不得低于安全阀的开启压力和爆破片装臵的爆破压力。

⑵外压容器：设计压力应取在正常操作情况下可能出现的最大内外压力差。

⑶真空容器：真空容器按承受外压设计；当装有安全控制装臵时，设计压力取1.25倍的最大内外压力差与0.1MPa两者中较小值；当无安全控制装臵时，取0.1MPa。

6、设计压力与计算压力有何不同，如何确定？答：设计压力是对容器的各个腔体而言的，是容器选择材料、划分类别、提出制造和检验要求、确定试验压力等的依据，也是确定容器各个受压元件计算压力的依据。

容器各个腔体的设计压力是根据其工作压力、安全阀的开启压力或爆破片的爆破压力等确定的。

第九章钢制塔式容器第一节塔式容器结构【学习目标】学习JB/T4710-2005《钢制塔式容器》，了解钢制塔式容器结构及制造、检验与验收要求。

一、JB/T4710《钢制塔式容器》标准简介JB/T4710-2005《钢制塔式容器》标准规定了钢制塔式容器的设计、制造、检验与验收要求。

该标准适用于设计压力不大于35MPa，高度H大于10m、且高度H与平均直径D之比大于5的裙座自支承钢制塔式容器。

二、钢制塔式容器结构塔式容器结构示意图见图9-1。

图9-1 塔式容器结构示意图1、塔体塔体的塔壳及接管等元件的结构型式和要求应满足GB150的有关规定。

2、裙座裙座分为圆筒形和圆锥形两种型式。

圆锥形裙座的半锥顶角θ不宜超过15°，裙座壳的名义厚度不应小于6mm。

3、裙座与塔壳的连接型式裙座和塔壳的连接可采用对接或搭接型式。

图9-2 裙座壳与塔壳的对接型式图9-3 裙座壳与塔壳的搭接型式①采用对接型式时，裙座壳的外径宜与相连塔壳封头外径相等，裙座壳与相连塔壳封头的连接焊缝应采用全焊透连续焊。

其焊接结构及尺寸见图9-2。

②采用塔接型式时，搭接部位可在塔壳封头上，见图9-3a)、b)，也可在圆筒体上，见图9-3c)、d)。

具体要求如下：a）当裙座壳与封头搭接时，搭接部位应位于封头的直边段。

此搭接焊缝至封头与圆筒连接的环向连接焊缝距离宜在（1.7～3）δns范围内，但不得与该环向连接焊缝连成一体。

b）当裙座壳与圆筒搭接时，此搭接焊缝至封头与圆筒连接的环向连接焊缝距离不应小于1.7δn，封头的环向连接焊缝应磨平，且应按JB/T4730要求100%无损检测合格。

c）搭接接头的角焊缝应填满。

4、当塔壳封头由多块板拼接制成时，拼接焊缝处的裙座壳宜开缺口，缺口型式及尺寸见图9-4和表9-1。

图9-4 裙座壳开缺口型式5、排气孔、排气管和隔气圈①无保温（保冷、防火）层的裙座上部应均匀设置排气孔，排气孔规格和数量按表9-2规定。

二. 钢制塔式容器的适用范围●JB/T 4710-2005《钢制塔式容器》●独立标准；●适用于H/D＞5，且高度H＞10m裙座自支承的塔式容器；●H —总高(基础环板下表面至塔器上封头切线处的高度）；● D —塔壳的公称直径。

●对不等直径塔式容器（加权平均值）：D=D1 L1/H + D2 L2/H +···●不适用于带有拉牵装置的塔器（如：烟囱）；●不适用于带有夹套的塔式容器。

塔式容器必须是自支承的。

适用范围是考虑下述因素制定的：a. 塔式容器振动时只作平面弯曲振动；b.高度小的塔式容器截面的弯曲应力小，计算臂厚取决于压力或最小厚度。

钢制塔式容器设计参数1①塔式容器应考虑的载荷：5.1.4 P8a. 压力载荷:设计压力；液柱静压力（当液柱静压力小于5%的设计压力时可忽略不计）；试验压力；b. 重力载荷：塔器空重：包括塔器壳体（圆筒和封头）、裙座和附件（如接管、管嘴、人孔、法兰、支承圈、支座和不可拆的内件等）的重力载荷；可拆的内件重力载荷：如填料（催化剂）、可拆塔盘板、除沫器、催化剂等的重力载荷；物料的重力载荷：指正常工作状态下物料的最大重量。

对于固体物料（颗粒料或粉料），应按堆积密度计算重力载荷；试压（或试漏）液体的重力载荷；隔热材料重力载荷：如保温或保冷层及其支持件的重力载荷；其他附件的重力载荷：如与塔直接连接的钢平台、扶梯、工艺配管及管架等附件的重力载荷。

c. 风载荷：顺风和横风向；d. 地震载荷：水平地震力和垂直地震力（沿塔高成倒三角形分布）；e.偏心载荷；f.管道外载荷（管道推力和力矩）；g.由塔外部附件（如管架、支座或其他悬挂在塔器上的设备）引起的外载荷；h.由于热膨胀量或线膨胀系数的不同引起的作用力。

②塔式容器应考虑的工况：a. 安装工况；b. 水压试验工况；c. 操作工况；d. 检修工况。

③从载荷性质上分：可以分为静载荷和动载荷a. 载荷大小、方向甚至作用点等不随时间变化的是静载荷，（如压力载荷，重力载荷）；随时间变化的是动载荷,（如风载荷，地震载荷）b. 动载荷能使结构产生加速度，引起结构振动。

塔设备裙式支座的设计摘要：裙座是塔设备的关键部位，牵涉到塔器的的安全运行，关系到人民生命和财产的安全塔设备是石油化工装置中重要设备，占整个系统设备总量的25%~46%，也就是说石油、化工设备装置中塔设备的投资比例在25%~46%以上，因此塔设备的安全运行关系到人民生命和财产的安全。

塔设备的安全运行除了塔体本身外，支撑也是同等重要，没有牢固的支撑，塔体甚至可能倒塌。

大型塔设备都是由裙座支撑，因此裙座的设计是设备设计中的一关键点。

裙座的设计除强度外主要考虑以下三个方面：1.环境温度的影响JB/T4710-2005《钢制塔式容器》中规定裙座壳用钢应按受压元件用钢选择，可见裙座的重要性。

受压元件用钢对材料的含碳量，硫磷含量及材料的强度，延展性，韧性都有较高要求，但不是所有受压元件用钢均可以使用到裙座上。

JB/T4710中规定裙座设计温度取使用地月平均气温的最低值加20度。

我国幅员辽阔，南方与北方气温相差很大，对于南方使用Q235系材料即可，但对于北方最冷月月平均气温达到零下30~40度的须使用Q245R、Q345R甚至低温钢。

2.介质温度的影响JB/T4710仅校核了按常温考虑的底截面及具有最大开孔的断面的组合应力，这两个截面远离塔体，仅环境温度影响，设计计算时许用应力按常温时选取即可，但对于裙座与下封头的焊缝及保温内的部分裙座标准上没有考虑。

在200度以内材料许用应力变化不大，但之后急剧缩小，因此当设备工作温度大于200度后不校核此部分的应力是很危险的。

此部分温度可通过传热计算得到，但不是设备专业范围，费时、费力、需花费一定财力且运行平稳后此部分的温度与设备内介质温度相差不大，因此可按设备介质温度作为此部分的设计温度，笔者有个简单易行的办法：在采用常温校核裙座后，对保温部分裙座采用与本体同牌号的材料连接塔体和裙座作为过渡段，因为裙座一般是采用Q235类材料，而塔体材料强度要高于裙座，只需要确认下过渡段材料在其设计温度下许用应力不低于环境温度下的裙座材料的许用应力即可。

大型塔式容器现场组装焊接技术1 前言浆纸业、石油化工、冶炼等行业中，大型塔式容器安装是现场施工的难点。

由于大型塔式容器设备本体设计参数大，运输超限，通常都是分片运输到现场，需要在现场进行大量的吊装组装焊接工作。

福建省工业设备安装有限公司先后在1994年“福建青州造纸厂年产15万吨本色木浆扩建工程”、1998年“广西南宁凤凰纸业有限公司制浆车间安装工程”成功地进行了引进的制浆蒸煮塔等大型塔式容器设备的现场组焊，并总结编写了“大型塔式容器现场组装焊接工法”。

2003年福建省工业设备安装有限公司在海南省金海浆纸业“制浆区设备安装工程”中，应用该工法进行现场组装焊接了引进的制浆蒸煮塔等13台大型塔式容器，获得成功，该工程荣获2006年度中国建筑工程鲁班奖（国家优质工程）。

该工法的核心“制浆行业蒸煮塔现场组焊技术”经中国安装协会“中国安装之星”认定委员会复审认定为2000年度“中国安装之星”，2005年度再次经审核认定，蝉联中国安装协会的“中国安装之星”。

2 工法特点2.0.1 大型塔式容器分片到货采用现场设置预制区预制组装焊接工艺，筒节和段节的组对焊接、检测检验均可在预制区地面铺开工作面，形成流水作业，减少了高空施工的工作量，提高了施工效率。

2.0.2 塔式容器裙座和筒体的主焊缝：纵缝、环缝、平角缝全部采用机械化自动焊接技术，与手工焊接相比，可以提高焊接质量、加快施工进度、减少作业强度、降低工程成本的效果。

2.0.3 综合平衡了大型设备水平运输、解决了高、重、大设备吊装的安全性和经济性。

2.0.4 配合机械化自动焊工艺，使现场筒节高空组对施焊作业在升降滑动的内外侧环形作业平台上进行，减少了脚手架的大量搭拆工作量，整个现场环境整洁有序。

3 适用范围“大型塔式容器现场组装焊接工法”适用于浆纸业、冶炼、石油化工等行业大型塔式容器设备分片到货的现场组装焊接施工。

4 工艺原理采用“筒体段节预制，现场吊装组焊”的组装工艺，利用机械化自动控制焊接技术，进行现场全方位自动焊，通过焊接工艺鉴定实验，预选设定焊接工艺规范参数的调整范围，实际施焊时再进行适时微调，达到优质高速焊接的效果，减少手工焊接作业的人为不确定影响，提高焊接质量、焊接速度、焊接效率，同时降低作业强度。

塔式容器在工艺上的作用：塔式容器是直立设备中的一种，它可使气液或液液两相之间进行紧密接触，达到传质及传热的目的。

在化工、炼油、医药、石化、轻纺、石油天然气等行业的蒸馏、吸收、解吸、萃取及气体的洗涤、冷却、增湿、干燥的单元操作中得到广泛的应用，是生产中最重要的设备之一。

塔式容器的主要特点：体型高，长宽比大，荷载重，塔身除了承受压力载荷、温度载荷外，还承受风载荷、地震载荷和重量载荷。

塔式容器的支座通常为裙式支座，塔式的整个重量都是由裙座支承。

地脚螺栓又将裙座固定在基础上。

对于直径较小的塔式容器也有采用耳座、圈座等支承方式。

也有由操作平台连成一体的塔群或排塔。

塔式容器的种类：从结构考虑：等直径等壁厚塔；等直径不同壁厚塔；变径塔等。

从塔内件考虑：空塔；填料塔；板式塔等。

国内塔设备相关标准1.(重要）JB/T4710-2005《钢制塔式容器》总则1.适用范围适用于设计压力不大于35MPa，H/D＞5，且高度H＞10m裙座自支承的塔式容器：塔式容器必须是自支承的。

适用范围是考虑下述因素制定的：a. 塔式容器振动时只作平面弯曲振动；b. 高度小的塔式容器截面的弯曲应力小，计算壁厚取决于压力或最小厚度。

本标准仅适用于裙座自支承的塔器，所谓裙座自支承是指由裙座支承在基础上的独立塔器，塔与塔之间，塔与框架之间毫无关连。

这也使计算自振特性时得以方便。

2.编号HGJ211--85《化工塔类设备施工及验收规范》总则中提到适用范围，塔的吊装，及分类。

3.HG 20652-1998 《塔器设计技术规定》4.SH 3098-2000 《石油化工塔器设计规范》同样也是由JB/T4710标准补充而来5.此外，塔设备的设计一般都离不开GB50011-2001《建筑抗震设计规范》和GB50009-2001《建筑结构载荷规范》6.JB/T1205-80（塔盘技术条件）本标准适用于石油、石油化工和化学工业用塔器的钢制筛板塔盘、浮阀塔盘、圆泡罩（帽）塔盘和舌形塔盘。

塔设备裙式支座的设计摘要：裙座是塔设备的关键部位，牵涉到塔器的的安全运行，关系到人民生命和财产的安全塔设备是石油化工装置中重要设备，占整个系统设备总量的25%~46%，也就是说石油、化工设备装置中塔设备的投资比例在25%~46%以上，因此塔设备的安全运行关系到人民生命和财产的安全。

塔设备的安全运行除了塔体本身外，支撑也是同等重要，没有牢固的支撑，塔体甚至可能倒塌。

大型塔设备都是由裙座支撑，因此裙座的设计是设备设计中的一关键点。

裙座的设计除强度外主要考虑以下三个方面：1.环境温度的影响JB/T4710-2005《钢制塔式容器》中规定裙座壳用钢应按受压元件用钢选择，可见裙座的重要性。

受压元件用钢对材料的含碳量，硫磷含量及材料的强度，延展性，韧性都有较高要求，但不是所有受压元件用钢均可以使用到裙座上。

JB/T4710中规定裙座设计温度取使用地月平均气温的最低值加20度。

我国幅员辽阔，南方与北方气温相差很大，对于南方使用Q235系材料即可，但对于北方最冷月月平均气温达到零下30~40度的须使用Q245R、Q345R甚至低温钢。

2.介质温度的影响JB/T4710仅校核了按常温考虑的底截面及具有最大开孔的断面的组合应力，这两个截面远离塔体，仅环境温度影响，设计计算时许用应力按常温时选取即可，但对于裙座与下封头的焊缝及保温内的部分裙座标准上没有考虑。

在200度以内材料许用应力变化不大，但之后急剧缩小，因此当设备工作温度大于200度后不校核此部分的应力是很危险的。

此部分温度可通过传热计算得到，但不是设备专业范围，费时、费力、需花费一定财力且运行平稳后此部分的温度与设备内介质温度相差不大，因此可按设备介质温度作为此部分的设计温度，笔者有个简单易行的办法：在采用常温校核裙座后，对保温部分裙座采用与本体同牌号的材料连接塔体和裙座作为过渡段，因为裙座一般是采用Q235类材料，而塔体材料强度要高于裙座，只需要确认下过渡段材料在其设计温度下许用应力不低于环境温度下的裙座材料的许用应力即可。

科技情报开发与经济SCI-TECH INFORMATION DEVELOPMENT＆ECONOMY2010年第20卷第21期塔式容器在化工行业应用十分广泛。

如甲醇精馏工段有加压精馏塔、脱醚塔、常压塔，称为三塔精馏（有的只有脱醚塔和常压塔，称为两塔精馏）。

还有二甲醚工段的精馏塔、变换工段的饱和热水塔等。

本文所论述的是在JB/T4710—2005《钢制塔式容器》中明确规定的高度H大于10m，且高度H与平均直径D之比大于5的裙座自支承钢制塔式容器。

下面就设计过程中遇到的问题进行阐述，希望能给同行一些启发和帮助。

1筒体分段在塔设备设计时一般要分段计算。

所谓分段，即将塔沿高度分成若干计算段，各段的质量可处理为作用在该段高度二分之一处的集中质量。

为了得到足够高的计算精度，不同的塔设备在设计计算时要看情况分段。

分段对以下3种情况有很大的影响。

1.1自振周期计算JB/T4710—2005在自振周期计算时，考虑了等直径且等壁厚的塔设备和不等直径或不等壁厚的塔设备两种情况的计算。

前者计算时简化为底端固定的悬臂梁。

但是直径和厚度虽然不变，如果存在集中质量的塔式容器，应使集中质量的作用点位于该计算段的质量集中点，避免在同一计算段内形成两个质点，如填料塔，特别是使用时可能积留大量工作介质的情况，最好的分段是每段填料各为一段，没有填料的圆筒段各为一段，视其长度而定。

后者不等直径或不等壁厚的塔设备，质量沿塔高也不是均匀分布的，因此常将这种塔视为由多个塔节组成的，将每个塔节化为质量集中于其质心的质点。

一般来讲，计算自振周期时，要求分段数多一些，其计算结果的精度也较高，特别是高振型的自振周期更是如此。

自振周期对风载、地震载荷都有一定影响。

自振周期增大，脉动增大系数ξ也增大，计算段的水平风力加大，因此计算时增加壁厚，可以减小水平风力。

自振周期对地震载荷影响情况较为复杂，总的来讲，自振周期的变化，影响地震影响系数α的取值，也就直接影响到水平地震力的大小。

江苏省特种设备安全监督检验研究院质量提升年专项活动压力容器检验师专业知识考试（闭卷）姓名分院（中心）目前岗位：□定检□监检得分一、是非题（正确者画〇，错误者画×，每题2分，共60分）1、《特种设备安全监察条例》规定，特种设备检验检测机构所从事的特种设备检验检测工作应当符合安全技术规范的要求。

（〇）2、如果立式容器卧置进行液压试验，其试验压力值应为立置时的试验压力加上液柱静压力。

（○）3、腐蚀疲劳是由应力和腐蚀的共同作用引起的破裂。

（×）4、不锈钢复合钢焊接时一般应采用先焊复层焊缝，然后焊过渡焊缝，最后焊基层焊缝。

（×）5、管子与管板连接可采用胀接方法，其原理是使管子与管板同时产生塑性变形从而达到密封和保证胀接强度的目的。

（×）6、16MnR抗湿硫化氢应力腐蚀的性能优于18MnMoNbR。

（○）7、对韧性材料，如果加载速率大于材料的塑性变形的速率时，也会导致脆性断裂。

（○）8、热处理装置（炉）配有自动记录曲线的测温仪表，即可保证加热区温差符合要求。

（×）9、我国压力容器材料及焊接接头冲击试样规定采用U型缺口。

（×）10、产品试板焊接接头经射线照相，发现有超标缺陷，可以不返修，避开缺陷所在部位截取力学性能试样。

（○）11、椭圆形封头直边段的作用是避免封头和圆筒的连接处出现经向曲率半径突变，以改善焊缝的受力状况。

（○）12、热处理的三大工艺参数是加热温度、保温时间和冷却速度。

（〇）13、按照《压力容器安全技术监察规程》规定，安全阀应尽量垂直安装，但需要时也可水平安装。

（×）14、根据《压力容器安全技术检察规程》规定，奥氏体不锈钢压力容器的热处理一般指1100℃的固溶化处理或875℃的稳定化处理。

（〇）15、根据《压力容器安全技术监察规程》规定，移动式压力容器上一般不得安装用于充装的设施，液化气体罐车上严禁装设充装泵。

（〇）16、《压力容器安全技术监察规程》中规定：球形储罐热处理时，应保证加热区内最高与最低温度之差不大于65℃。

一、JB/T 4710-2005《钢制塔式容器》的适用范围是什么？答案：1.规定了钢制塔式容器的设计、制造与验收的要求。

2.适用于设计压力不大于35MPa，高度H大于10mm,且高度H 与平均直径D之比大于5的裙座自支承钢制塔式容器。

不适用于：a)带拉牵装置的塔；b)由操作平台联成一体的排塔或塔群；c)带有夹套的塔式容器。

二、操作压力为常压，且是密闭，不与大气相通的塔器，其设计压力如何确定？答案:其设计压力为0.1 MPa。

三、对有中间裙座的双叠塔或有中间封头的复式塔的设计压力如何确定？答案：分别确定设计压力。

四、裙座的设计温度如何确定？答案：JB/T 4710-2005《钢制塔式容器》规定，裙座壳的设计温度取使用地区月平均最低温度的最低值加200C。

五、塔式容器标准（JB/T 4710-2005）规定塔壳和裙座壳的最小厚度是多少？答案：JB/T 4710-2005规定塔壳加工成形后不包括腐蚀余量的最小厚度是：a) 对碳钢、低合金钢塔式容器为2Di/1000,且不小于3mm；b) 对高合金钢制塔式容器不小于2mm。

对于裙座壳的名义厚度不小于6mm。

六、JB/T 4710-2005规定地脚螺栓许用应力安全系数是1.6~2.0，为什么与压力容器（GB150）规定的螺栓安全系数不一样？答案：JB/T 4710-2005规定塔的地脚螺栓的安全系数取n s=1.6(或2.0)，而压力容器螺栓的安全系数取 2.7~3.5。

这是由于裙座地脚螺栓是用来固定塔器和防塔倾覆承受拉力的。

地脚螺栓中心圆上的螺栓力呈线性分布数，受力最大的地脚螺栓是位于沿风向和地震方向最外端的一个，而其他螺栓的载荷将重新分配，而不致使塔器马上倾斜。

但压力容器用法兰螺栓压力载荷作用下是均匀承载，其中之一产生屈服就意味螺栓进入屈服状态，所以法兰螺栓应严格地控制在弹性范围内。

七、在校核塔壳和裙座壳的组合拉、压应力时，为什么在受压元件材料许用值的基础上乘以一个载荷组合系数K=1.2？答案：这是由于风载荷、地震载荷属于短期作用的载荷，其特点是作用时间短，量值大，在塔器使用的年限中出现最大值的次数是有限的，即持续时间很短，因此对短期载荷，即使应力水平稍高也不会对塔造成危害，故将组合应力的许用值提高20%（即K=1.2）。