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桥梁桁架式无拉杆空心墩墩身模板检算

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检算资料
二、空心墩墩身模板检算
2.1模板设计情况
2.2荷载计算
⑴侧压力计算
根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值
P=0.22γt
0β
1
β
2
2
1
V (1)
P=γH (2)
式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)
γ-混凝土的重力密度(KN/m2)取24.5
t0——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实际测定,暂取15℃
t0=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7h
V——混凝土的浇注速度(泵送取1.5m/h)
β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)
β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15
H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(取6m)
式(1)：P=0.22×24.5×6.7×1.2×1.15×1.521=61.04(KN/㎡) 式(2)：P=24.5×6=146(KN/㎡)
取二式中的小值,故取混凝土的侧压力P=61.04(KN/㎡)
⑵混凝土浇筑组合荷载计算
①新浇砼重量侧压力F：61.04KN/㎡；
②墩身钢筋对混凝土产生侧压力阻力值F1，根据钢筋密度确定。

暂取系数：-0.05；
③泵送混凝土对模板产生的冲击力荷载Q1:取值4 KN/㎡，振捣混凝土时产生的荷载Q2:取值4KN/㎡，施工时泵送混凝土与振捣混凝土不同时施工；
④分项系数：恒荷载取1.2；动荷载取1.4；
综上组合荷载F 0计算如下：
F 0=1.2*(F-F1)+1.4*4=1.2*61.04*0.95+1.4*4=75.18KN/㎡
2.3面板验算
面板采用材料为δ=6mm 钢板，横竖肋间500mm*300mm 双向结构连续板。

选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支近似计算,取10mm 宽面板条为计算单元:
荷载q=75.18 KN/m 2×10=0.7518N/mm
面板的截面系数： W= 1/6bh2 =1/6×1×62=6mm ³
根据/0.6x y l l =,查“路桥施工计算手 册附表2-18”得 K Mx =0.0384
K My =0.0059
K M 0 x =-0.0814
K M 0y =-0.0571
K f =0.00249
⑴支座处强度检算
0022M x K 0.08140.75183005507.69x x M ql N mm =⨯=⨯⨯=⋅0022M y K 0.05710.751850010731.95y y M ql N mm
=⨯=⨯⨯=⋅
截面抵抗矩)(606
610632
2为板厚h mm bh W W y x =⨯=== 0225507.6991.7921560x x x
M N mm f N mm W σ===<= 02210731.95178.8721560
y y y M N mm f N mm W σ===<= 合格。

⑵跨中处强度检算
22M K 0.03840.75183002598.22x x x M ql N mm =⨯=⨯⨯=⋅22My K 0.00590.75185001108.91y y M ql N mm =⨯=⨯⨯=⋅ 钢板的泊松比v=0.3，故需换算如下：
M v
x = M x +vM y =2598.22+0.3*1108.91=2930.82 N.mm
M v
y = M y +vM x =1108.91+0.3*2598.22=1888.37N.mm
σ=M Max /W=2930.82/60=48.85Mpa<[σ]=210Mpa ，合格。

⑶挠度验算 扰度4max x f ql f K K
=⨯ 而6235231054.41)
3.01(12106106.2)1(12⨯=-⨯⨯⨯=-=γb Eh K 4max 60.75183000.002490.36541.5410
f mm ⨯=⨯=⨯ []/500300/5000.6x f l mm ===
[]max f f ＜，合格。

2.4 竖肋检算
竖肋间距为间距h=300mm ，材料规格为[14#，支承在加固桁架上，
桁架间距为700mm。

计算简化为两端带悬臂的三跨连续梁（图2）其所受荷载q=Ph=0.07518×300=22.6N/mm
利用midas Civil2006建立模型（见图2-），再进行运算。

图2- midas竖肋模型图
位移计算结果：
max 0.047
f mm
＜2000/500=4mm,合格。

图2- 位移结果图
应力计算结果：[]22max 14.6215N mm N mm σσ=<=，合格。

图2- 应力结果图
2.4 桁架检算
桁架总宽度为1500mm ，桁架腹杆采用[14，内弦杆采用双[20，外弦杆采用双[14，桁架图如下：
图2-
⑴主桁架检算
桁架最大作用间距为700mm，其所受荷载由竖肋传递，可简化为均布荷载计算，主桁架承受荷载q=0.07518*700=52.626Kn/mm。

以5#墩为例，利用midas Civil2006建立主桁架模型如下：
图2-
位移计算结果：
max 5.8
f mm
＜10200/1000=10.2mm,合格。

图2-
应力计算结果：[]22max 132.4215N mm N mm σσ=<=，合格。

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模板验算

模板验算

3.2 模板检算：墩身翻升模板每套3节，节高2m，每节分为6块，其中，分别为2.5*2m尺寸2块，3.1*2m 尺寸4块，易分析知应以3.1*2m尺寸模板为控制进行计算。

3.1*2m尺寸模板面板为6mm钢板，横肋为50*50*5mm角钢，竖肋为[8槽钢，横肋间距40cm，竖肋间距为32cm。

每块模板设Φ22mm圆钢拉杆8根，对称布置。

⑴墩身模板侧面压力计算：p=p1+p2=45.4kpa⑵模板钢面板计算：lx/ly=32/40=0.8，可视为双面板计算。

选取面板区格中三面固结、一面简支的最不利受力情况进行分析。

取1mm宽的板条作为计算单元，q =0.0454N/mm，1计算支座弯距：M= K M·q·l=-335.7N·mmM= K M·q·l=-414N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3应力为：σ=M max/W=414/6=69Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。

2计算跨中弯距：M= K M·q·l=144.1N·mmM= K M·q·l=90.1N·mm面板的截面系数W=1/6bh2=6mm3钢板的泊松比为ν=0.3，换算弯距为：M= M+ νM=171.1N·mmM= M+ νM=133.3N·mm应力为：σ=M max/W=28.5Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。

3挠度验算：B0=Eh3/[12(1-ν2)]= 41.5*105N·mmωmax=K f·Fl4/B0=0.583mmωmax<[ω]=1.5mm，满足要求。

⑶模板竖肋计算：竖肋间距32cm，可视为支撑在大横肋上的带悬臂的简支梁，计算简图如下：q=14.53N/mm支座弯距：M B=1/2*ql12=2615400N·mmM c=1/2*ql22=290600N·mm跨中弯距：M=-1/8*ql2+（M B+M c）/2=1162400 N·mm最大弯距为M B=2615400 N·mm4强度验算：竖肋采用[8槽钢，W=25.3*103mm3，I=101*104mm4，σ=M max/W=103.4Mpa<[σ]=215Mpa可满足要求。

阐述墩身无拉杆施工要点和防范策略

阐述墩身无拉杆施工要点和防范策略

阐述墩身无拉杆施工要点和防范策略一、工艺简介随着建筑科技的广泛发展以及人们审美观念的提高，工程施工中，施工单位不仅要保证工程的内在质量，而且也要保证工程的外观质量，地面上的建筑不再是起着某种意义的纽扣，更是一道亮丽的风景线，并且业主对这方面也有着明确的要求。

正因为如此，本标段内所有墩身均采用无拉杆施工工艺，它具有整体性好，不易变形的优点，施工周期短等特点，被广泛应用于地面上大体积混凝土的浇注。

二、工艺要求1.施工工艺流程图见图2.1。

2.模板简介本管段墩身主要分矩型、单圆柱型、圆端型三种类型。

形式多样给施工控制带来一定的困难。

现就矩型墩身来探讨一下：矩型墩身模板尺寸为6.8m×3.3m，标准节每节高2m，非标准节高有1m与0.5m，（其中1m、0.5m高模板可根据墩身高度在最底层调节），分前后左右四块，模板的分节长度由墩高确定，模板间的连接均采用高强度螺栓连接、模板加工均按照墩身模板无拉杆设计，同截面的墩身按照最大墩身和倒用次数配备标准节模板数量，并根据不同墩高在模板底部配调整节。

墩高小于20m的矩形实心墩一次立模澆筑成型；墩高小于20米的矩形空心墩采用三次浇筑，外模一次立完，先浇筑下层实体部分，再立内模浇筑空腔部分，第三次浇筑剩余部分。

为保证模板的刚度和墩身的外形尺寸，所有墩身模板须经专门设计检算。

有拉杆模板在安全和质量方面很难得到控制，模板的变形不易保证。

但无拉杆墩身克服了这些缺点，并且在施工进度方面有了很大的进步。

它在原有钢板的基础上增加了竖向槽钢背带，在横向增加了工字钢加固，大大提升了模板钢板的刚性，故能在较大的侧压力作用下不变形。

从而有效的控制了普通拉杆模板施工过程中带来的变形问题。

在模板侧面，我们用14a 的槽钢与墩身模板通过焊接结合成整体，然后通过由12a的槽钢组合成的剪刀撑与由工字钢做成的桁架联结成整体，此搭配主要是通过墩身模板与桁架有效连接阻止墩身模板在混凝土浇注过程中由于混凝土自重与振捣对模板产生的侧向压力，其作用等同于在墩身模板之间增设拉杆，但作用大于在模板间设拉杆。

墩身模板计算书

墩身模板计算书

墩身模板计算书一．计算总说明：本计算书是验算墩身模板的面板与肋的规格及间距，保证模板具有足够的刚度及强度。

本模板由面板（δ=6mm ），加筋板（δ=8）竖肋(∠80×8)组成；面板被竖肋和加筋板分成最大区格500×300mm ，在墩身模板的横桥向设桁架。

根据客货共线铁路桥涵工程施工技术指南9.2.8条，钢模板面板变形不宜大于1.5mm,结构表面外露的模板挠度不大于模板构件跨度的L/400.二．数据准备：墩身模板受水平力的作用，所以只考虑新浇筑砼产生的侧压力与浇筑产生的倾倒荷载：1. 砼供应量V=30m ³/h ，取5#模板底部截面，砼浇筑速度为22303030 2.65/0.577 4.82+(3.14 1.883 3.14 1.306)5.5392 5.777711.32V m h====⨯⨯⨯-⨯+侧压力P 1=2121022.0νγk k t ⨯ γ—砼的容重,3/24mKN =γ.t 0—新浇筑砼的初凝时间,t 0=360/60=6hK 1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2 K 2—坍落度影响修正系数，当其110-150mm 时，取1.15所以：P 1=2121022.0νγk k t ⨯=0.22×24×6×1.2×1.15×2.650.5=71.17kp a2.因为砼的浇筑速度快，所以倾倒时产生的冲击荷载可以不与新浇筑砼对模板的侧压力相叠加。

三.面板验算：（1） 强度验算面板简化为一边简支三边固定计算。

取宽度为1cm 的面板分析，那么单位长度面板上作用的力为：q=p ×0.01=71.17×0.01=0.7117KN/m3000.6500x yl l == 查表得系数0.0814M max =2230.0814ql 0.08140.71170.3 5.21410kN m-⨯=⨯⨯=⨯截面抵抗矩：W=bh ²/6=1×10-2×(6×10-3)²/6=6×10-8m 3σ=M max /W=5.214/6×10-8=86.9Mpa<[σ]=215Mpa 强度满足要求！ （2） 挠度验算3000.6500x yl l == 查表得系数0.00249311333222.110(610)4.151012(1)12(10.3)c E hB N mυ-⨯⨯⨯===⨯-⨯-4m ax 0.00249cq lf B =⨯34m ax 371.17100.30.002490.3464.1510f m m⨯⨯=⨯=⨯<1.5mm四．竖肋计算：q =21.35N /m桁架间距为1000mm，竖肋可以简化，为跨度为1000mm和悬臂500mm的伸臂梁计算。

桥墩墩身模板拉杆在施工中的应用分析

桥墩墩身模板拉杆在施工中的应用分析

桥墩墩身模板拉杆在施工中的应用分析摘要：本文重点介绍了山西中南部铁路通道桥梁工程无拉杆模板技术在墩身施工中的应用，通过无拉杆墩身模板的应用，较好的解决了墩身混凝土外观质量问题，提高了经济效益，在施工中达到了预期的效果。

关键词：桥墩墩身模板；拉杆；施工；应用分析1、概述目前铁路施工时常用的墩身模板类型主要有：有拉杆式模板和无拉杆式模板，若采用有拉杆模板，墩身模板每节由2块平板和2块圆弧板组成，采用3条螺栓穿砼对拉的方式。

模板为面板加纵横肋组合结构，一般将横肋作为主要受力结构。

若采用无拉杆模板，则墩身模板采用起桁架的方式，组成方式仍为每节2块平板和2块圆弧板。

模板构造除必要的面板及纵横肋以外，还需设置桁架结构，以此来作为主要的受力结构。

1.1有拉杆式模板有拉杆式模板采用对拉杆作为模板的主要受力结构，模板分为平板和圆弧板，平板面板采用8mm钢板；竖向背肋采用10#槽钢，间距约300mm；横向对拉肋用2*22#槽钢，间距约1000mm，连接边采用厚12*100带钢和10#角钢。

圆弧板面板采用厚8钢板，附面板肋用8#槽钢，圆弧肋用8#槽钢，穿砼对拉螺栓采用M32。

以上为直坡墩柱有拉杆方案图，墩身每节有2块平板和2块圆弧板组成，采用3条螺栓穿砼对拉的方式。

1.2 墩身荷载验算采用内部振捣器时新浇筑混凝土的侧压力标准值，可按照以下两个公式计算，取最小值：F=0.22rct0ß2v0.5或F=rch公式中F——新浇注混凝土对模板侧面的最大压力；rc——混凝土的重力密度；t0——新浇筑混凝土的初凝时间（取8小时）V——混凝土的浇注速度（2m/h）H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度；F=71.6KN/m2侧向振捣压力为4KN/m2，水平振捣压力为2KN/m2Max=77.6KN/m21.3 墩柱模板验算：1.3.1面板验算（如下图所示）可以将面荷载转化成线荷载考虑，所以取10cm板条简化为三跨连续梁验算（其跨度30cm）；荷载q=7.76KN /m1.3.2背肋验算（如下图所示）：背肋【10跨度为100cm，取其线荷载q=23.28KN/m；1.3.3墩身平板模板对拉肋验算：（如下图所示）墩身对拉压点跨度最大为210cm，取其线荷载q=77.6KN/m；1.3.4对拉螺栓计算M32对拉螺栓承受的拉力为：P=F*A=71.6*2.9=207.64KN<[P]=292KN公式中P——对拉螺栓承受的拉力；F——混凝土的侧压力；A——对拉螺栓分担的受荷面积；经验算的数据均满足要求。