附表3：地连墙混凝土计算式(88幅)16-11-19地连墙加长

五里河站明挖施工方法的确定明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。

该方法能较好地利用地下空间, 紧凑合理, 管理方便。

同时具有施工作业面宽, 方法简单, 施工安全, 技术成熟, 工程进度周期短, 工程质量易于保证及工程造价低等优点。

沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧, 青年大街东侧的绿地内, 为浑河北岸约200 米远处。

地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。

地面以下有通信电缆管线。

但埋深较浅, 对车站埋深不起控制作用, 因施工厂地开阔, 可采用明挖法施工方案。

明挖法施工方案工序分为四个步骤进行: 先进行维护结构施工, 内部土方开挖, 工程结构施工, 恢复管线和覆土。

从施工步骤的内容上看: 围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤, 它在工程建设中起着至关重要的作用, 其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败, 因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案, 这样才能确保地铁工程安全, 经济有序的进行。

2 主体围护结构方案的确定地铁工程中常用的围护结构有: 排桩围护结构, 地下连续墙围护结构和土钉围护结构。

当基坑较线5 米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。

当基坑较深时, 在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件, 其目的是为了降低围护结构的水平变位。

排桩围护结构是以某种桩型按队列式布置组成的基坑支护结构。

排桩围护结构特点是整体性差, 但施工方便, 投资小, 工程造价低。

它适用于边坡稳定性好, 变形小及地下水位较低的地质条件。

由于其防水防渗性能差,地铁工程采用排桩围护结构时, 一般采用坑外降水的方法来降地下水, 其排水费用较大。

地下连续墙结构: 是用机械施工方法成槽浇灌, 钢筋混凝土形成的地下墙体, 其墙厚应根据基坑深度和侧土压力的大小来确定, 常用为800￣1200mm 厚。

其特点是: 整体性好, 刚度大, 对周围建筑结构的安全性影响小, 防水抗渗性能良好。

6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。

支护结构计算之排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑，排桩、地下连续墙围护墙应用最多，其承受的荷载比较复杂，一般应考虑下述荷载：土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响（如打桩、基坑土方开挖、降水等）。

作为主体结构一部分时，应考虑上部结构传来的荷载及地震作用，需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。

排桩和地下连续墙支护结构的破坏，包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏（图6-65）。

其强度破坏或变形过大包括：图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式（a）拉锚破坏或支撑压曲；（b）底部走动；（c）平面变形过大或弯曲破坏；（d）墙后土体整体滑动失稳；（e）坑底隆起；（f）管涌（1）拉锚破坏或支撑压曲：过多地增加了地面荷载引起的附加荷载，或土压力过大、计算有误，引起拉杆断裂，或锚固部分失效、腰梁（围擦）破坏，或内部支撑断面过小受压失稳。

为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载，正确选择其截面或锚固体。

（2）支护墙底部走动：当支护墙底部嵌固深度不够，或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。

为此需正确计算支护结构的入土深度。

（3）支护墙的平面变形过大或弯曲破坏：支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。

平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降，亦会给周围附近的建（构）筑物、道路、管线等造成损害。

排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括：（1）墙后土体整体滑动失稳：如拉锚的长度不够，软粘土发生圆弧滑动，会引起支护结构的整体失稳。

（2）坑底隆起：在软粘土地区，如挖土深度大，嵌固深度不够，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。

对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算，必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。

（3）管涌：在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。

目录一、编制依据1、xx 站交通枢纽配套市政公用工程施工图设计（送审稿），《xx 站交通枢纽配 套市政公用工程详细勘查岩土工程勘察报告》，设计交底；2、本工程承包合同和现场考察所获取的调查资料； 3、国家、天津市地铁及建筑工程现行有关施工及验收规范、规程、质量技术标 准，以及天津市在安全文明施工、环境保护、交通疏导等方面的规定； 4、我单位现有同类工程施工经验及施工管理、技术、科研、机械设备配套能力 以及资金投入能力。

5、300t、150t 履带吊机械性能资料及安全操作规程；二、工程简介xx 交通枢纽工程位于天津市塘沽区，是城际高速铁路、轻轨交通和公交换乘的 大型综合交通枢纽工程。

xx 站交通枢纽配套市政公用工程土建第一标段，包括出租 车停车场及公共换乘区、部分 B1 线、Z1 线轨道交通地下结构工程。

（1）B1 线地连墙总共 101 幅，混凝土量 35129 m3，钢筋量 3601t，止水钢板量 1608t。

① B1 线与海河隧道相交处矮墙共有 22 幅，墙长，墙厚； ② B1 线剩余地连墙共有 79 幅，墙长 60m，墙厚。

（2）Z1 线地连墙总共 75 幅，混凝土量 26269m3，钢筋量 3121t，止水钢板量 1178t。

① Z1 线出租车停车场内地连墙共有 18 幅，墙长，墙厚； ② Z1 线剩余地连墙共有 57 幅，墙长 60，墙厚。

地下连续墙共 176 幅地下连续墙，采用 C40P8 商品砼，混凝土总量 61398m3。

由于本工程工期比较紧，Z1 线拟施工采用 3 台成槽机，B1 线拟施工采用 4 台成 槽机同时施工。

地下连续墙钢筋笼最重首开幅约吨。

三、施工部署组织机构现场总指挥： 现场副总指挥： 现场技术负责人： 现场安全负责人： 吊装信号员 4 名，300T 履带吊驾驶员 4 名，150T 履带吊驾驶员 4 名，安全防护 人员 6 名，另有钢筋笼司索 15 名，起吊上扣、解扣人员 10 名。

建筑行业所有计算公式大全（附图表）(2012-10-16 23:39)标签：计算公式总结钢筋工程量计算规则钢筋混凝土工程量的计算全套计算规则一、平整场地：建筑物场地厚度在±30cm以内的挖、填、运、找平。

1、平整场地计算规则（1）清单规则：按设计图示尺寸以建筑物首层面积计算。

（2）定额规则：按设计图示尺寸以建筑物外墙外边线每边各加2米以平方米面积计算。

2、平整场地计算公式S=（A+4）×（B+4）=S底+2L外+16式中：S———平整场地工程量；A———建筑物长度方向外墙外边线长度；B———建筑物宽度方向外墙外边线长度；S底———建筑物底层建筑面积；L 外———建筑物外墙外边线周长。

该公式适用于任何由矩形组成的建筑物或构筑物的场地平整工程量计算。

二、基础土方开挖计算1、开挖土方计算规则（1）、清单规则：挖基础土方按设计图示尺寸以基础垫层底面积乘挖土深度计算。

（2）、定额规则：人工或机械挖土方的体积应按槽底面积乘以挖土深度计算。

槽底面积应以槽底的长乘以槽底的宽，槽底长和宽是指基础底宽外加工作面，当需要放坡时，应将放坡的土方量合并于总土方量中。

2、开挖土方计算公式：（1）、清单计算挖土方的体积：土方体积＝挖土方的底面积×挖土深度。

（2）、定额规则：基槽开挖：V=（A+2C+K×H）H×L。

式中：V———基槽土方量；A———槽底宽度；C———工作面宽度；H———基槽深度；L———基槽长度。

.其中外墙基槽长度以外墙中心线计算，内墙基槽长度以内墙净长计算，交接重合出不予扣除。

基坑开挖：V=1/6H[A×B+a×b+(A+a)×(B+b)+a×b]。

式中：V———基坑体积；A—基坑上口长度；B———基坑上口宽度；a———基坑底面长度；b———基坑底面宽度。

三、回填土工程量计算规则及公式1、基槽、基坑回填土体积=基槽（坑）挖土体积-设计室外地坪以下建（构）筑物被埋置部分的体积。

排桩(地下连续墙)规范计算本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。

1.地质勘探数据如下：序号 h(m)(kN/m3) C(kPa) (°) m(kN/m4) 计算方法土类型1 5.00 19.00 10.00 12.00 35000 水土合算填土2 5.00 19.20 27.30 23.70 35000 水土合算填土3 5.00 19.00 16.00 27.00 35000 水土合算填土4 5.00 19.20 12.00 32.00 35000 水土合算填土5 5.00 20.40 89.00 19.00 35000 水土合算填土表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。

基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。

2.基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-9.30m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.00m处，计算标高分别为-2.50m、-5.50m、-9.30m处。

侧壁重要性系数1.00。

桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度5.70m，桩墙计算宽度1.18m。

桩墙顶标高以上放坡级数为0级坡。

——————————————————————————序号坡高m 坡宽m 坡角°平台宽m——————————————————————————3.地面超载：—————————————————————————————————————————序号布置方式作用区域标高m 荷载值kPa 距基坑边线m 作用宽度m —————————————————————————————————————————一、第一阶段,挖土深2.50m，挡土桩(墙)呈悬臂状,计算过程如下：第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高0.00m，下部标高-0.50mE a1上 = (19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)= -16.19kN/m2(取0.0)E a1下 = (19.00×0.50)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2)= -9.97kN/m2(取0.0)第2层土上部标高-0.50m，下部标高-2.50mE a2上 = (19.00×0.50+19.00×0.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = -9.96kN/m2(取0.0)E a2下 = (19.00×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 14.95kN/m2第3层土上部标高-2.50m，下部标高-5.00mE a3上 = (19.00×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 14.95kN/m2E a3下 = (19.00×0.50+19.00×2.00)×tg2(45-12.00/2)-2×10.00×tg(45-12.00/2) = 14.95kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第3层土上部标高-2.50m，下部标高-5.00mE p3上 = (19.00×0.00)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2)= 24.70kN/m2E p3下 = (19.00×2.50)×tg2(45+12.00/2)+2×10.00×tg(45+12.00/2)= 97.13kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((97.13-24.70)-(14.95-14.95))/2.50=28.97kN/m3d = 0.00 = 0.00m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：E a = (0.00+14.95)×2.00/2.0= 14.95kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：M a = (0.00-0.00)×0.50/2.0×(2.00+0.50/3.0)+(14.95-0.00)×2.00/2.0×(0.00+2.00/3.0)= 9.97kN.m/m5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：合力E a到D点的距离：y = 9.97/14.95 = 0.67m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为4.00m6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩M umax= 0.00kN.m/m，发生在标高-7.15m处；最大负弯矩M dmax= -16.40kN.m/m，发生在标高-3.25m处。

山肩帮男法计算简图A +Bx3.2.2地下连续墙方案 (一):地下连续墙厚度的确定地下连续墙厚度可通过与钻孔灌注桩刚度相等的原则转化得到，已知钻孔、灌注桩的直径为D=600mm ，桩净距为d=600mm ，则单根桩等价为长度的地下连续墙，通过二者刚度相等的原则得到等价后的墙厚h 可由下式确定：（D+d ）h 3/12=ΠD 4/64带人数据：（600+600）×h 3/12=3.14×6004/64 h=399mm,取h=450mm (二):山肩帮男近似法假定墙体视为下端自由的弹性体； 主动土压力在开挖面以上为三角形，在开挖面以下为矩形；被动土压力为开挖线以下的被动土压力，其中为被动土压力减去静止土压力之值；横撑设置后，即为不动支点；下道横撑设置后，认为横撑轴力不变，而且下道撑以上墙体保持原来的位置；把开挖面以下墙体弯矩为零处视为铰，并忽略下不墙体对上部墙体的剪力传递。

计算公式根据以上假定，只需静力平衡条件0=∑N 和0=∑kM，即可入土深度和横撑轴力： 由=∑N 得（1）式：21122121mmk i i m ok kAxBxNx h N---⨯=∑-=η式中η—— 主动土压力与地面均不荷载共同引起的侧压力合力的斜率，即()pokokKh q h +=γη；h ok ——开挖总深度；γ、q 、K a —分别为土的重度、地面均布荷载、主动土压力系数；mX——地下墙入土深度；∑-=11K i iN——计算点以上各撑轴力之和；A 、B ——按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数。

由对弯矩零点（即假想的铰点）处力矩为零，即有0=∑kM，则经化简后得（2）式：()()06121213111321123=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-------∑∑-=-=k i ok ok kk i kkik k i i mkk ok mkkokmh h h N h h N x h B h x AhB h Axηηηη土压力计算主动土压力不考虑粘聚力：主动土压力系数： K a =tg 2（45-2φ）=tg （45-276.12）=0.64主动土压力及地面荷载引起侧压力合力的斜率：()pokokKh q h +=γη=2.6150.19)3.52.6(15.34.191.1815.2+⨯-+⨯+⨯×0.45=9.59被动土压力系数：kp=tg 2（45+2Φ）=1.57按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数A 、B 为：A=γkp=18.89×1.57=29.66KN/M 3 B=2ckp=59.32×1.25=74.33假定设有顶支撑，开挖到3.5米。

混凝土和支撑工程量计算方法混凝土模板和支撑工程量计算方法一、说明1、现浇混凝土模板，定额按不同构件，分别以：组合钢模板、钢支撑、木支撑;(编制标底时可用此项)复合木模板、钢支撑、木支撑;(钢框+12mm厚竹胶板)胶合板模板、钢支撑、木支撑;(塑料套管穿对拉螺栓)木模板、木支撑编制。

2、现场预制混凝土模板，定额按不同构件分别以组合钢模板、复合木模板、木模板，并配制相应的混凝土地膜、砖地膜、砖胎膜编制。

3、现浇混凝土梁、板、柱、墙是按支模高度(地面支撑点至模底或支模顶)3.6m编制的，支模高度超过3.6m时，另行计算模板支撑超高部分的工程量。

若立模高度超过3.6m时，应从3.6m以上，按每超过3m增加一次计算套用定额项目。

超高支撑增加次数=(立模高度-3.6m)/3计算，不足3米者也按1次计算。

超高每增3m的工程量，梁、板是按超高构件全部混凝土的接触面积计算的;柱和墙是按超高部分的混凝土接触面积计算的。

二、工程量计算规则1、现浇混凝土及预制钢筋混凝土模板工程量，除另有规定者外，应区别模板的材质，按混凝土与模板接触面的面积，以平方米计算。

2、定额附录中的混凝土模板含量参考表，系根据代表性工程测算而得，只能作为投标报价和编制标底时的参考。

3、现浇混凝土基础的模板工程量，按以下规定计算：(1)现浇混凝土带形基础的模板，按其展开高度乘以基础长度，以平方米计算;基础与基础相交时重叠的模板面积不扣除;直形基础端头的模板，也不增加。

(2)杯形基础和高杯基础杯口内的`模板，并入相应基础模板工程量内。

杯形基础杯口高度大于杯口长边长度的，套用高杯基础定额项目。

4、现浇混凝土柱模板，按柱四周展开宽度乘以柱高，以平方米计算。

(1)柱、梁相交时，不扣除梁头所占柱模板面积。

(2)柱、板相交时，不扣除板厚所占柱模板面积。

现浇混凝土柱模板工程量=柱截面周长×柱高[例10-15]如图所示，现浇混凝土框架柱20根，组合钢模板，钢支撑，计算钢模板工程量，确定定额项目。

地连墙钢筋笼的吊装技术申波【摘要】地铁车站地连墙钢筋笼一般长度长,重量较大且形状各异,整体刚度较小,是车站施工现场危险性较大工程之一.结合苏州地铁月亮湾车站地下连续墙施工,简要分析地下连续墙钢筋茏吊装施工技术及难点,通过分析重点阐述起吊吊点位置确定、吊环强度验算、钢丝绳强度验算,为确保地下连续墙钢筋笼吊装施工安全起到一定指导作用.【期刊名称】《河北建筑工程学院学报》【年(卷),期】2014(032)004【总页数】4页(P19-22)【关键词】地下连续墙;钢筋笼;吊点;吊装技术【作者】申波【作者单位】中铁十八局集团第四工程有限公司,天津300222【正文语种】中文【中图分类】TU61 工程概况苏州地铁2号线延伸线月亮湾站车站位于创苑路和星湖街路口，周边建筑离车站距离较远.车站为地下二层站，车站总长221.653m，标准段外包宽24.3m，车站标准段挖深约17.8m，端头挖深19.6m.顶板覆土厚度3.52～3.83m.地连墙厚800mm，共88幅，分别有A、B、C、D、E、F六种型墙；钢筋笼厚度为660mm，钢筋笼长度为31.2m、33.8m、35.8m共3种长度.其中笼体自重最大的槽段为东端头井“一”字型地连墙DLQ－56、DLQ－60两幅，为E型墙，钢筋笼长35.8m，钢筋笼主筋采用25和32两种型号的HRB400钢筋，经计算钢筋笼重量为29.17t.2 钢筋笼吊装方案本工程地下连续墙钢筋笼较长、较重，根据设计要求钢筋笼采用整体吊装、整体回直、一次入槽的施工方法，现决定采取双机抬吊8点吊的方式，即主吊机4点吊，辅吊机4点吊，整体回直入槽的吊装方案，见图1.整体吊装入槽主机选用型200t 履带吊车，副机选用80t履带吊车.图1 整体回直入槽的吊装方案现场配置1台石川岛－CCH2000－200T覆带吊作为主吊，1台徐工QUY80型80t覆带吊作副吊，双机抬吊钢筋笼，现场利用混凝土硬化施工道路，保证吊车行走安全.200t吊车：臂杆接长51m，当臂杆起到78.5度时其极限吊装能力为73.5t，行走吊物时吊车带载行走安全系数0.7，73.5t×0.7＝51.45t＞29.17t（最重钢筋笼重量），所以吊车配置满足吊装要求.80t吊车：臂杆接长31m，最大起重能力达到36.58t，而80t吊车作为副吊，在起吊钢筋笼过程中所承担最大的重量为钢筋笼重量的60%，即29.17×60%＝17.50t，小于80t吊车抬吊时安全起重量的36.58×80%＝29.25t＞17.50t，满足起吊要求.2.1 钢筋笼吊装方法筋笼吊放采用双机抬吊，空中回直.起吊时使吊钩中心与钢筋笼重心相重合，保证起吊平衡.钢筋笼吊放方法见参考文献《起重吊装常用数据手册》（杨文渊主编）.［1］2.2 钢筋笼吊装主要技术措施（1）钢筋笼桁架用筋.各种形状钢筋笼均设置纵、横向桁架，纵、横向桁架筋均采用直径为28mm的HRB400钢筋.施工中桁架筋严格按照设计和规范要求进行焊接，保证钢筋笼自身刚度.防止钢筋笼在起吊过程中产生不可复原的变形.（2）钢筋笼起吊控制要点.吊攀、吊点加强处满焊，主筋与水平筋采用100%点焊，钢筋焊并严格控制焊接质量.［3］加强焊接质量的检查，避免遗漏焊点.合理布置吊点的设置，避免产生扰度，钢筋笼刚吊离平台，观察是否有异常现象发生，若有，应立即电焊加固［2］.2.3 钢筋笼吊点布置钢筋笼横向吊点设置：钢筋笼宽度为L，吊点按0.207L、0.586L、0.207L的位置为宜.钢筋笼纵向吊点设置：钢筋笼纵向吊点设置4点.（单幅重：29.17t，笼长35.8m）（1）重心计算.钢筋笼的线密度如图2所示：图2 钢筋笼的线密度图2中，原点O为钢筋笼的顶部，钢筋笼的重心＝My总／m总，My总为整个钢筋笼对y轴的静矩，m总为钢筋笼的总质量.（2）吊点位置.吊点位置为笼顶下0.95m＋9m＋7m＋15m＋3.9m.吊点布置图见图3.图3 35.8m钢筋笼吊点示意图（单位：mm）根据起吊时钢筋笼平衡得：由（1）（2）式得：T1′＝7.00t；T2′＝7.58t.则T1＝7.00／sin 60°＝8.18t；T2＝7.58／sin 45°＝10.72t.平抬钢筋笼时副吊起吊重量为T2总＝2 T2′＝15.16t. 副吊机在钢筋笼回直过程中，角度的增大，受力也越大，副机最大受力：2T2′＝15.16t（钢筋笼竖直时，四根绳在同一直线的极限状态）.钢筋笼主吊200t吊车吊4点，80t吊车副吊吊4点，共8点吊装钢筋笼.下半段钢筋笼采用80t吊车4点吊.2.4 有关吊具、吊点、搁置点受力的计算2.4.1 吊装钢丝绳受力及强度计算吊装钢笼的主吊钢丝绳为6股×37根的钢丝绳，单根长20m，两边各两道，共2根，钢丝绳的直径为43mm，钢丝绳采用6×37＋1，公称强度为1 550MPa，安全系数K取5.4～5.6.查《起重吊装常用数据手册》得钢丝绳数据，换算结果如表1.表1 钢丝绳数据换算结果序号钢丝绳型号／mm型号K安全系数K下容许拉力／t 1 52 6×37＋1 5.5 23.189 2 43 6×37＋1 5.5 15.097 3 28 6×37＋1 5.5 6.796 （1）200t主吊钢丝绳强度的验算.主吊起吊时钢丝绳拉力为：T1／2＝（8.18÷sin60°）÷2＝4.78t（扁担下两侧受拉，故取T1／2）.主吊单机吊笼时钢丝绳的拉力：T200绳＝29.17÷4＝7.29t＜容许拉力15.097t.其额定拉力总和为60.388t，满足5.4～5.6倍安全系数要求.（2）80t副吊钢丝绳强度验算.副吊机在钢筋笼回直过程中随着角度的增大受力也越大，故考虑副机的最大受力为2T2′＝15.16t，钢丝绳最大受力为T2绳＝（T2′／sin45°）／2＝5.36t.由表1直径28mm钢丝容许拉力为6.796t.T2绳＝5.36t＜容许拉力6.796t（扁担下两侧受拉，故取T2′／4）.副吊钢丝绳额定拉力满足要求，并满足5.4～5.6倍安全系数要求.（3）扁担上部钢丝绳强度验算.扁担上部采用4根直径52mm的钢丝绳，主吊夹角为70°，副吊夹角为60°，200t主吊，T3＝29.17t／4＝7.29t（4根直径52mm），T3绳＝7.29t／sin70°＝7.75t，小于容许拉力23.189t（满足5.5倍安全系数要求）.80t副吊，T4＝29.17t＊60%／4＝4.38t，T4绳＝4.38t／sin60°＝5.05t小于容许拉力23.189t（满足5.5倍安全系数要求）.［4］2.4.2 各吊点的受力计算（1）200t主吊吊点的受力计算.钢筋笼最重的为29.17t，第一道主吊钢环Φ32圆钢，钢筋笼下放到最后一道4个吊点时，每个吊点需承受的力为7.03t.每个吊孔承受力为：fv＝3.14×16mm×16mm×160N／mm2÷9.8N／kg÷1 000kg／t＝13.124t，大于7.29t，因此，吊环钢筋剪力强度满足起吊钢筋笼要求. （2）80t副吊的钢筋计算.吊点采用Φ32圆钢，圆钢吊点起吊最大受力情况为：fv ＝13.124t.起吊时，8个吊点同时受力.在整个翻转的过程中，副吊4个吊点承受的重量不大于整个钢筋笼重量的75%，约为28.88t（与地面夹角约为60°时）.每个吊点钢筋所承受的剪力不大于28.88t÷6＝4.81t，小于13.124t，钢筋笼主筋和吊点钢筋焊接在一起，要求起吊时共同受力，副吊吊环剪力强度大大满足起吊要求.2.4.3 吊点卸扣计算钢筋笼抬吊过程中，当钢筋笼完全竖起时为最不利情况，此时共有4只卸扣共同承担整幅钢筋笼重量.因此，本方案对各吊点处采用25t卸扣，这样，钢筋笼起吊时，主吊卸扣为25t×4＝100t，完全满足起吊安全要求.2.4.4 搁置点强度计算搁置点采用Φ32圆钢，受力时为四个点同时承受整幅钢筋笼重量，最大抗剪力为13.124t，总剪力为52.496t，大于最大的钢筋笼重量，因此搁置点满足受力要求. 搁置点与主筋焊缝长度为320mm，焊缝高度取10mm，焊缝抗剪设计强度取160N／mm2，fv＝320mm×10mm×160N／mm2÷9.8N／kg÷1 000kg／t＝52.2t；受力时为四个搁置点同时承受整幅钢筋笼重量，安全系数取2，最大抗剪力为52.2×4÷2＝104.4t，大于最大的钢筋笼重量，因此搁置点焊缝满足受力要求.2.4.5 地面承载验算施工场地为钢筋混凝土硬化路面，按轴载BZZ－100型标准车设计，地面可以满足吊装需求.3 结语地连墙钢筋笼的吊装施工中起重机械的选择、吊点位置的确定、吊装顺序关系到吊装施工的成败，因此制定详细的吊装方案和验算，选择熟练的吊装技术人员对吊装施工的安全起到至关重要的作用.经过本车站地连墙钢筋笼吊装实践，本方案能够保证钢筋笼的吊装安全，且钢筋笼变形在可控范围内.参考文献【相关文献】［1］杨文渊.起重吊装常用数据手册［M］.北京：人民交通出版社，2008［2］王新铭.起重吊装技术与常用数据速查及机具设备设计、选用、计算和安全作业操作技术规范［M］.北方工业出版社，2011［3］周广军.超深超大地下连续墙施工关键技术研究［D］.天津大学，2011－12－01［4］柴元四.福州地铁东街口站地下连续墙钢筋笼吊装设计.山西建筑，2012（13）。