下载文档原格式
风电场接地系统雷电冲击特性的研究摘要：作为一种可再生的清洁能源，风能在各个领域都有所应用，而随着一座又一座风电场的建设，风电机组的运行问题逐渐凸显了出来，成为了在建设风电场的过程中必须要考虑的问题之一。
笔者结合多年工作经验，深入分析并研究了风电场接地系统雷电冲击特性，希望为相关专业人员提供借鉴和参考。
关键词：风电场；接地系统；雷电冲击特性1风电场的总体布局图1展示的是风电场主要结构的布局图，经由风电机组产生的电能需要进行两次升压操作。
第一次升压需要利用一个升压箱变设备，将风电机组产生的电压提升到35kV，第二次则需要变电站的变电器，变压器需要将第一次升压后的电压提升到110kV或者更高的电压，再将其送进电力系统中。
图1风电场主要结构布局图图2展示的是风机接地网设备简图。
风机接地网整体呈现出一个圆环的形状，为了减小接地的电阻，需要将接地网和风机基础使用接地扁钢连接在一起，并且参考实际的需要铺设合适的垂直接地极。
这样，当闪电击中风机的时候，电流便会顺着风机被导入接地网中。
而如果接地网的阻抗大的时候，在雷电传导的过程中线路会遭受较大的冲击，可能会发生故障，因而需要对风机接地网适当进行降阻，直至满足相关规范设计要求。
图2风机接地网简图2风机接地圆环不等电位模型计算原理2.1雷电流傅里叶变换雷电流波形的标准双指数表达式为：it(t)=KIm(eαt－eβt)(1)在这个表达式内：雷电流幅值使用Im来表示，而雷电流的波形则决定了K、α、β的具体数值。
为了计算方便，需要将雷电流时域形式进行傅里叶变换，下述表达式即为所获得的频域形式：2．2建立接地圆环不等电位模型圆环不等电位等效电路图如图3所示。
风机圆环接地网被划分为n段等效的微元，假设当电路发生故障的时候，从每段微元中泄露出的电流都能够被平均分配到两端，继而导入大地。
当接地网内流动着短路电流的时候，地网的各段导体微元就会产生电位，把无穷远处当作参考点，假设产生的电位是这段微元两端电位和的二分之一，那么当n足够大时，就能够认为电位平均地散布在了这些导体微元上。
隧道施工电气设备接地方式探讨公路隧道地处山区，地形复杂，地域较大，而隧道机电系统的特点是点多、面广、线长，强弱电设备遍布整个隧道，其变电所构筑物又常常为附近最高点，这些都是雷击或雷电感应的薄弱点。
鉴于此，本文提出将隧道初期支护的锚杆经扁铁多点引出形成接地体再与隧道洞口的重复接地装置以及隧道变电所的接地装置可靠连接，形成共用接地装置，并采用拦截、屏蔽、均压（等电位连接）、加装专用避雷器和共用接地系统等综合防雷方案，对今后公路隧道的防雷工程设计、施工具有较好的指导意义。
1概述长期以来，电力安全运行及正确使用电能一直是人们关心的问题，而配电系统的正确接地及有效保护技术又是安全利用电能的重要方面。
电力系统中有两种接地方式，即中性点直接接地(亦称大电流接地系统)，另一种是中性点不接地(或经消弧线圈接地，亦称小电流接地系统)。
在110kV及以上的高压或超高压电力系统中，一般采用中性点直接接地，这是为了降低高压电器设备的绝缘水平，也可以防止在发生接地故障后产生的过电压，可免除单相接地后的不对称性。
这种接地方式下，接地故障所产生的零序电流足够使继电保护灵敏动作，所以保护可靠。
由于电气设备接地方式具有明显的保护作用，所以得到了大范围的应用，在很多工程施工当中都充分的应用了接地方式，隧道施工电气设备接地方式也应用的非常多。
2电气设备接地方式的优点2.1防止意外触电对工作人员造成危害在隧道电气设施日常维护中，工作人员往往要在设施带电的情况下进行维修或维护。
电气设备接地方式可以有效防止意外触电情况的发生，对于保护工作人员的生命安全有着至关重要的意义，可以有效避免意外伤害造成的严重后果，无论是对于工作人员的生命安全还是施工的安全都有着非常重要的影响。
2.2有效保护电气设备设施电气设备接地方式对于设备设施的有效安全运行有着非常重要的意义，电气设备接地方式可以有效避免雷击等造成的危害，降低系统对地绝缘的要求。
当发生雷击时，配电线路感应产生大量的电荷，此时良好的接地系统可将雷电产生的电荷导入大地，降低供电线路上的瞬态冲击电压，从而有效避免供电线路和设备被击穿而造成的人员和经济损失。
接地冲击散流试验
接地冲击散流试验是电气设备在遭受雷电冲击时的一种重要试验方法。
这种试验旨在评估设备在雷电冲击下的耐受能力，以及其对地的绝缘性能。
这项试验通常包括两个部分，接地冲击试验和散流试验。
接地冲击试验主要是通过施加高能量的电压脉冲来模拟雷电冲击，以评估设备的绝缘能力和对地的连接性能。
这可以帮助确定设备在雷电冲击下的耐受能力，以及其对地绝缘系统的有效性。
通过这项试验，可以确保设备在雷电冲击下不会因为绝缘故障而受损或造成安全隐患。
散流试验则是评估设备在雷电冲击下的散流能力，即设备在雷电冲击时，能够将电流迅速散去，避免对设备本身和周围环境造成损害。
这项试验可以帮助确保设备在雷电冲击下能够有效地处理电流，保护设备和人员的安全。
综合来看，接地冲击散流试验是评估电气设备在雷电冲击下的安全性能的重要手段，通过这项试验可以全面了解设备在雷电环境下的表现，从而确保设备在实际使用中能够安全可靠地运行。
风力发电机的雷电绕击分析与防护风力发电因其清洁无污染、可永续利用等特点，对于调整我国能源结构、加强资源节约利用、促进生态环境保护、推进经济可持续发展意义重大。
我国幅员辽阔，风能资源丰富，发展风力发电优势得天独厚。
为了能保障风机发电系统在一个可靠的环境下安全运行，对风机采取相应的雷击保护措施是不可避免的。
对此，本文针对风力发电机雷击及其防护进行了研究，以雷击风机桨叶暂态特性仿真分析为案例，提出了防雷整改措施，希望为雷击事故应对和处理提供参考。
标签：风力发电机；雷电绕击；防护风力发电是将风能进行较为直接地开发利用，风电场一般建立在山顶、荒漠、滩涂等自然地理环境复杂且容易受到雷电灾害影响的地方，雷击事故时有发生，风力发电的蓬勃发展正在受到日益严重的雷电灾害的威胁。
国内外相关案例都表明雷击是严重威胁风力发电场安全的主要问题之一。
雷电击中风机后，雷电流将会对风机叶片等结构造成严重破坏，导致高昂的经济损失，如维修费用、人工成本和停运损失等。
为避免雷击事故中雷电流对风机的损害，风电场的雷击防护至关重要。
一、雷电放电概述雷电具有非常强大的爆发力，也具有很大的随机性，雷电的放电主要是雷云和雷云之间或者雷云内部进行的，其中雷云放电是在某些适当的地理和气象条件下，由于比较强烈的潮湿热气流不断上升进入稀薄大气层后冷凝的结果。
雷云对地放电是从下行先导放电阶段开始的。
如今的风电机组容量已经从几百千瓦扩大到兆瓦级的，高度也已经达到了一百多米，属于高体结构，其雷云在下行先导通道中负电荷的感应作用下，风电机组会出现感应正电荷。
当下行先导头部接近机组时，风机的叶片尖端部分会发生畸变作用，伴随着电场强度快速扩大，附近的大部分空气产生游离，就会发生上行先导。
其中上升放电先导是分布正电荷，向上的速度是（0.05～1.2）×106m/s。
接着上升先导和下升先导在空气中会合之处就产生了回击放电，于是风机就遭受了雷击，会合之处就是雷击点。
防雷知识系列（二）－雷击闪电的特性雷击闪电的特性(1)雷电流的特性雷电破坏作用与峰值电流及其波形有最密切的关系。
雷击的发生、雷电流大小与许多因数有关，其中主要的有地理位置、地质条件、季节和气象。
其中气象情况有很大的随机性，因此研究雷电流大多数采取大量观测记录，用统计的方法寻找出它的概率分布的方法。
根据资料表明，各次雷击闪电电流大小和波形差别很大。
尤其是不同种类放电差别更大。
为此有必要作如下说明。
由典型的雷雨云电荷分布可知，雷雨云下部带负电，而上部带正电。
根据云层带电极性来定义雷电流的极性时，云层带正电荷对地放电称为正闪电，而云层带负电荷对地放电称为负闪电。
正闪电时正电荷由云到地，为正值，负闪电时负电荷由云到地，故为负值。
云层对地是否发生闪电，取决于云体的电荷量及对地高度或者说云地间的电场强度。
云地间放电形成的先导是从云层内的电荷中心伸向地面。
这叫做向下先导。
其最大电场强度出现在云体的下边缘或地上高耸的物体顶端。
雷电先导也可能是从接地体向云层推进的向上先导。
因此，可以把闪分成四类，只沿着先导方向发生电荷中和的闪电叫无回击闪电。
当发生先导放电之后还出现逆先导方向放电的现象，称为有回击闪电。
上面讲到一次雷击大多数分成3～4次放电，一般是第一次放电的电流最大，正闪电的电流比负闪电的电流大。
这可以从图1.2典型的雷雨云中的电荷分布得到理解。
电流上升率数据对避雷保护问题极其重要，最大电流上升率出现在紧靠峰值电流之前。
习惯上用电流波形起始时刻至幅值下降为半幅值的时间间隔来表征雷电流脉冲部分的波长。
雷电流的大小与许多因素有关，各地区有很大区别，一般平原地区比山地雷电流大，正闪电比负闪电大，第一闪击比随后闪击大。
(2)闪电的电荷量闪电电荷是指一次闪电中正电荷与负电荷中和的数量。
这个数量直接反映一次闪电放出的能量，也就是一次闪电的破坏力。
闪电电荷的多少是由雷云带电情况决定的，所以它又与地理条件和气象情况有关，也存在很大的随机性。
防雷考试题库（参考）题库1⼀、填空题：1、建筑物的防雷应根据其重要性、使⽤性质、发⽣雷电事故的可能性和后果，按防雷要求分为三类。
5、有⼀座属于⼀类防雷建筑物的⾼层⼤厦，⾼度为92 ⽶，在此应采⽤以下防侧击雷措施：从30 ⽶起每隔不⼤于 6 ⽶沿建筑物四周设⽔平避雷带并与引下线相连；30 ⽶及以上外墙上的栏杆、门窗等较⼤的⾦属物与防雷装置连接。
6、建筑物的防雷区⼀般可划分为LPZ0A 、LPZ0B 、LPZ1 、LPZn+1 等区。
7、等电位连接的⽬的在于减少需要防雷的空间内各⾦属系统之间的发⽣⽕灾及爆炸危险以及⼈⾝事故。
8、防雷击电磁脉冲，采取的主要措施有合理选⽤和安装SPD 、做符合要求的等电位连接。
9、第⼀、第⼆、第三类防雷建筑物⾸次雷电流幅值分别为200 KA、150 KA、100 KA，其雷电流陡度di/dt分别为20 KA/µs、15 KA/µs、10 KA/µs。
10、办理新建筑物的防雷⼿续，须提交设计说明、防雷接地平⾯图及⼤样图、均压环设计图及⼤样图、天⾯图及⼤样图（包括避雷针、带、⽹及其它）、设备布置图、建筑物⽴⾯图、总配电系统图。
题库2⼀、填空题1、建筑物防雷设计，应在认真调查地理、地质、⼟壤、⽓象、环境等条件和雷电活动规律以及被保护物的特点等的基础上，详细确定防雷的形式及其布置。
2、现代防雷技术的基本原则安全可靠、技术先进和经济合理。
防雷保护的对象是⼈⾝、⽂物和财产。
3、建筑物应根据其重要性、使⽤性质、发⽣雷电事故的可能性和后果，按防雷要求分为三类。
4、各类防雷建筑物应采取防直击雷和防雷电波侵⼊的措施。
5、第⼀类防雷建筑物滚球半径为30 ⽶，第⼆类防雷建筑物滚球半径为45 ⽶，第三类防雷建筑物滚球半径为60 ⽶。
6、第⼀类防雷建筑物引下线间距不应⼤于12 ⽶，第⼆类防雷建筑物引下线间距不应⼤于18⽶，第三类防雷建筑物引下线间距不应⼤于25 ⽶。
7、第⼀类防雷建筑物天⾯⽹格应不⼤于5⽶× 5⽶或6⽶× 4⽶；第⼆类防雷建筑物天⾯⽹格应不⼤于10⽶× 10⽶或12⽶× 8⽶；第三类防雷建筑物天⾯⽹格应不⼤于20⽶× 20⽶或24⽶× 16⽶；8、某加油站泵房应划为⼆类防雷建筑物，汽油⾦属罐罐壁厚度应不⼩于 4 毫⽶。
用降低排烟热损失的方式即可。
如果需要达到快速拉升的效果，采用降低化学未完全燃烧热损失的方式更好。
2.3 控制散热损失降低散热损失可以提升锅炉效率的原理如公式（5）所示。
DD LD L L LQ q Q q Q Q Q q Q Q q q q 555555∆+=∆+=′=′∆+=′∆−=′ηη（5）式中：q'5为优化后的散热损失热量；q 5为散热损失；∆q 5为减少的散热损失；Q L 为锅炉的有效利用热量；Q'L 为优化后的锅炉有效利用热量；Q D 为燃料带入锅炉内部的热量；η为锅炉的效率；η'为优化后的锅炉效率。
在设计上控制保温外表面的温度，施工过程中严格按照图纸要求控制保温敷设的质量，可以使散热损失控制在一个比较理想的范围内。
从理论上分析，锅炉容积越大，比表面积（面积与容积之比）越小，散热率反而下降。
因此大机组的散热损失率低于小机组。
散热损失较难进行测量，一般选用经验值进行计算。
根据文献资料，300t/h~450t/h 锅炉的q 5取值为0.35%~0.4%，本工程锅炉蒸发量为420t/h ，散热损失应与次数据接近并略优一些。
考虑汽轮机THA 对应的锅炉蒸发量并没有达到BMCR ，因此根据锅炉负荷率对散热损失进行修正，推荐取0.40%。
3 结论城市规模的扩大使锅炉使用数量大幅度增加，提升锅炉效率可以有效降低能源消耗。
通过优化技术措施，有效降低锅炉的各项热损失，提高锅炉热效率。
采取有效措施后，本工程锅炉进行煤气混烧时，锅炉热效率计算值可超过90%（计入煤气加热器的回收热量），处于目前类似项目的前列。
参考文献[1]田园园，廖清芬，刘涤尘，等.面向综合能源供给侧改革的城市配网规划方法[J].电网技术，2016，40（10）：2924-2933.[2]胡超，严祯荣，王莉，等.燃气锅炉热效率不确定度建模与测量方法选择性研究[J].锅炉技术，2023，54（3）：16-21.[3]董龙标，刘效洲，朱光羽.基于遗传算法的生物质颗粒锅炉的热效率优化分析[J].冶金能源，2023，42（1）：27-30.风电场防雷是风电场运行维护中的重要部分，其重要性在于确保风力发电机组和相关设备在雷电活动中能够有效排除雷电放电的影响，从而保障设备的安全性、可靠性和寿命。
第!"卷第#期!$$%年!月水&电&能&源&科&学’()*+,*-./+0*-(123.4*+ 5.67!"8.7#9*27!$$%收稿日期：!$$:;$%;#$，修回日期：!$$:;$<;!#作者简介：叶海峰（#<=!;），男，硕士研究生，研究方向为电力系统接地技术，>;?(@6：(AB#"C ).?70.?通讯作者：刘浔（#<:#;），男，教授，研究方向为电力系统接地技术，>;?(@6：D/1;6@/C -.E/70.1文章编号：#$$$;%%$<（!$$%）$#;$$F<;$B水平接地体的雷电冲击特性研究叶海峰&刘&浔（华中科技大学电气与电子工程学院，湖北武汉FB$$%F ）摘要：为研究雷电流经水平接地体时的冲击特性，采用电磁暂态计算程序（GH3;>IH3）仿真法对水平接地体在脉冲电流下的冲击特性进行分析，得出接地体的几何尺寸和土壤电阻率对冲击接地特性的影响。
探讨了冲击电流和接地体电位达到峰值的时间差与接地体尺寸、土壤电阻率的关系。
仿真结果表明：冲击接地电阻的大小随接地体尺寸的增加而减小，趋势渐缓，直至稳定；冲击接地电阻大小与土壤电阻率成正比。
关键词：接地；冲击接地电阻；GH3;>IH3；时间差中图分类号：HI=:!文献标志码：G&&接地体在大冲击电流作用下的性能与在工频电流作用下的性能有较大的区别。
大电流将导致接地体周围的土壤电离，产生火花放电效应和电感效应［#］。
因此，研究接地体的冲击特性与研究工频情况下接地体特性的方法不同。
电磁暂态分析程序GH3;>IH3是电力系统暂态分析中使用较广的仿真工具，可模拟复杂网络和任意结构的控制系统［!］。
为研究在雷电流冲击下，土壤电阻率、接地体几何形状等因素对接地体冲击特性的影响，本文采用GH3的分析方法对水平接地体建立模型，改变参数，计算冲击接地电阻值。
!"接地体仿真模型对于水平接地体，由于其尺寸与雷电冲击波头长度可相比拟，所以必须考虑沿接地体波的流动过程。
水平接地体可按有损长线处理，电路如图#所示［#，B ］。
图!"冲击接地系统仿真原理图#$%&!"’()*+,-$(.$,%/,+01$+2345*%/036.$6%575-*+为计算水平接地体的冲击接地电阻，首先确定单位长度接地体的参数，然后利用非线性差分电路模型将水平接地体分割成由!个2"长度单元组成的等效电路，根据有损导线的分布参数公式求取接地体不同部分的参数。
图#中，#$、$$、%$和&$分别为有损导线每单位长度的电阻、电感、对无穷远零位面的电容和电导，其公式为［F ］：&$’!!!（61(!!)*+$,:#）&&（J K ?）（#）$$’"!!（61!(*+#）&&&（L K ?）（!）%$’#!&$&&&&&&&&（9K ?）（B ）式中，(，*、)分别为接地体的长度、半径、深度；#为土壤的介电系数，在实用范围内可取<M =,=:M #$N #!；"为土壤的导磁系数，在实用范围内可取F !M #$N %。
#$由于相对较小，一般忽略不计。
!&!"水平接地雷电冲击仿真系统的建立选取埋于土壤深度$7"?，长度为!$、B$、F$、"$、:$、%$?的水平接地体，从接地体的水平正中间引入幅值!$OG 、波头时间!7:"-、波长时间!$"-的冲击电流。
水平接地体冲击系统模型见图!。
图8"水平接地体冲击系统模型#$%&8"90.*401)0/$:06-,4$+2345*%/036.$6%575-*+万方数据!"#$水平接地体等值%&’仿真电路根据水平接地体的分布参数等值原理，建立相应的!"#电路见图$。
图($水平接地体等值电路图（以#)*为例）+,-"($./0,1234567,87349:;98,<95623,*=03>4-8905?,5-4347689?4!"($水平接地体等值电路仿真数据本文选取的水平接地体：!%&’、$’、(’、)’、*’、+’,；"%’-).,、#%’-),，/$%),。
代入式（0）1（$）可得单位长度/$%),的电路单元的参数为：%’%’&+2)’!3333（456）(’%*&$(70’800（956）)’%0&$&70’8*（:56）土壤电阻率选取)’、0’’、0)’!·,，当冲击电流幅值为&’;!、波头时间&-*"<、波长时间&’"<时，其雷电流仿真波形如图(所示。
图@$#)A%冲击雷电流波形+,-"@$B214:98*9:#)A%3,-;6,5-,*=03>47088456图C$不同土壤电阻率的电压波形+,-"C$B214:98*9:19362-4D;45?,::48456>9,384>,>6,143E#$计算结果及数据分析33图)为长&’,的水平接地体，当土壤电阻率为)’、0’’、0)’!·,和冲击电流源*%&’;!时，在距冲击电流源),处设置一个电压探针测得的电压波形。
#"!$冲击接地电阻数值的测量依次建立$’、(’、)’、*’、+’,水平接地体在土壤电阻率为)’、0’’、0)’!·,下的等值电路模型，可得到相应的电位升高波形。
由+.=%,,5*,（其中，,,为接地体电位升高峰值；*,为冲击电流峰值）［)］。
可计算各自情况下冲击接地电阻，见表0。
表!$水平接地体冲击接地电阻一览表&2F"!$G7;4*49:;98,<95623-8905?,5-4347689?4’>&HI 土壤电阻率#5（!·,）接地体尺寸!5,&’$’(’)’*’+’)’$-0)&-’00-)>0-&*0-’*’-200’’*-$’(-&’$-0)&-)$&-0’0->00)’2-()*-$’(-+$$-+>$-0*&-+&33由表0可看出，当接地体尺寸一定时，冲击电阻大小随土壤电阻率的增加而增大；当土壤电阻率不变时，冲击接地电阻随接地体尺寸的增加而减小，趋势渐缓，直至稳定。
#"#$冲击电流峰值与接地体电位峰值时间差的测量依次测量$’、(’、)’、*’、+’,水平接地体在土壤电阻率为)’、0’’、0)’!·,下电位达到峰值的时间，由$-%-*,8-,,可计算相应情况下时间差（表&）。
从表&可看出：当冲击电流作用在水平接地体时，电压超前于电流；时间差随着土壤电阻率的增大而减小，随着接地体尺寸的增大而增大，趋势渐缓，直至稳定。
表#$冲击电流与接地体电位峰值时间差表&2F"#$G7;4*49:6,*4?,::4845749:6;4,*=03>4’>=42A 1230425?19362-4’>=42A 12304土壤电阻率#5（!·,）接地体尺寸!5,&’$’(’)’*’+’)’’-0)’-&)’-$’’-(’’-)’’-)’0’’’-0*’-02’-&)’-$$’-(0’-(’0)’’-00’-0)’-&0’-&+’-(’’-(’·’)·33水3电3能3源3科3学3&’’+年 万方数据!"影响水平接地体冲击特性的因素!#$"冲击接地电阻接地体的长度当冲击电流幅值一定时，水平接地体冲击接地电阻将随长度增加而减小，下降的趋势逐渐减弱且趋于稳定，在接近稳定时水平接地体的冲击接地电阻几乎不再随长度的增加而减小。
这是由于当冲击电流幅值一定、水平接地体长度不同时，泄流能力强弱不同所致。
当接地体长度较短时，长度在冲击放电过程中得到充分的利用，因此接地体长度增加时泄流能力得到显著增强，从而接地体冲击接地电阻下降较快；当接地体长度较长时使其长度在冲击放电过程中得不到充分的利用，因此接地体的泄流能力增强的程度减弱，从而使接地体冲击接地电阻下降的速度减缓。
!#%"土壤电阻率水平接地体冲击接地电阻随土壤电阻率的下降而减小。
!土壤电阻率越低，电流的泄散能力越强，接地体电位越低，从而接地体冲击接地电阻越小。
"土壤电阻率越低，火花放电效应越强，冲击电流泄散得越快，接地体电位越低，从而接地体冲击接地电阻也越小。
#标准雷电波波头部分在土壤中的传播速度与土壤电阻率的方根成正比。
土壤电阻率越低，雷电波在土壤中传播的速度越慢。
土壤电阻率的下降使雷电波传播的速度变慢，对有一定长度的水平接地体在波头时间内，接地体末端产生的反射波对接地体电位的影响减弱或者根本未形成反射波，从而使接地体冲击接地电阻减小。
!#!"冲击电流与电压峰值时间差对水平接地体而言，其电路特性表现为感性。
因此，接地体电压的相位略超前于冲击电流的相位，在时域上表现为，电位达到峰值的时间超前于电流达到峰值的时间。
随着接地体长度的增加，接地体的电阻渐小，等值电路中的电感因素越明显，电压与冲击电流的相位差也越明显，因此相应的时间差渐大。
但是，随着接地体尺寸的进一步增加，接地体的长度得不到充分利用，长度对时间差的影响将渐小，故时间差趋于稳定。
&"结语!"在雷电冲击电流幅值和土壤电阻率一定时，水平接地体的冲击电阻随着接地体的长度增加而减小，趋势渐渐平缓，直至平稳；冲击电流与电压峰值的相位差随长度的增加而增加，趋势渐渐平缓，直至稳定。
#"当雷电冲击电流和接地体的长度不变时，接地体的冲击电阻和土壤电阻率成正比，冲击电流与电压峰值的相位差与土壤电阻率成反比。
$"用!"#$%&"#进行水平接地体的冲击特性仿真，得到的结论和理论值基本吻合。
参考文献：［’］(解广润)电力系统接地技术［&］)北京：水利水电出版社，’**’)［+］(徐政)免费使用的电磁暂态分析程序!"#$%&"#程序介绍［,］)电网技术，’***，+-（.）：/0$/1［-］(234356768#，29:9;98)<:=>?@3=>A !:35B;6;C9D=43@>D9@E@9F:A6:?%&8，3:A %&<［,］)<%%%G9HIF=)!I$I56J3=)#94>@，’**-（/）：’*$+0［0］(夏长征)伸长接地体冲击特性的研究［2］)武汉：武汉大学，+KK+)［1］(曾永林)接地技术［&］)北京：水利电力出版社，’*.*)%&’&!($)*+,-.)/0-0.12345’&6)!(!$/&(-’/-$’*+7*(-8*0/!59(*40:-0.;5&$/(*:&L%M36D>:?(N<O PF:（G955>?>9D %5>J=@6J353:A %5>J=@9:6J %:?)，MOC"，QFR3:0-KK.0，GR6:3）(<#’/(!$/："9;=FAB =R>56?R=:6:?6HIF5;>JR3@3J=>@6;=6J;9D ?@9F:A6:?>5>J=@9A>，=R>R9@6S9:=35>3@=R$=>@H6:3=69:>5>J=@9A>’;6HIF5;>JR3@3J=>@6;=6J;F:A>@6HIF5;>JF@@>:=6;3:35BS>A 7B F;>9D !"#$%&"#H>=R9A)"R>@>53=69:;R6I;=R3==R>6HIF5;>JR3@$3J=>@6;=6J @>53=>;=9=R>?>9H>=@B A6H>:;69:9D ?@9F:A6:?>5>J=@9A>3:A =R>;965@>;6;=6T6=B 3@>?6T>:9F=)"R>;6HF53=69:@>;F5=;;R94：=@3:;6>:=?@9F:A6:?@>;6;=3:J>（"EU ）46556:J@>3;>4R>:=R>A6H>:;69:9D ?@9F:A6:?>5>J=@9A>;6:J@>3;>，7F==R>=>:A>:JB 7>J9H>;?@3AF35，3:A =R>"EU 46557>J9H>3J9:;=3:=4R>:=R>5>:?=R 9D =R>>5>J=@9A>;6:J@>3;>=93J>@=36:T35F>)"R>"EU 6;56:>3@5B I@9I9@=69:35=9=R>T35F>9D =R>;965@>;6;=6T6=B)C6HF53=69:@>;F5=;;R94=R3=6HIF5;>;?@9F:A6:?@>;6;=>:J>A>J@>3;>;46=R =R>6:J@>3;>9D ?>9H>=@B A6H>:;69:9D >5>J=@9A>3:A =R>A>J@>3;>9D ;965@>;6;=6T6=B)=&>?*(:’：?@9F:A6:?；6HIF5;>?@9F:A6:?@>;6;=3:J>；!"#$%&"#；=6H>A6DD>@>:J>·’1·第+1卷第’期叶海峰等：水平接地体的雷电冲击特性研究((((万方数据水平接地体的雷电冲击特性研究作者：叶海峰， 刘浔， YE Haifeng， LIU Xun作者单位：华中科技大学,电气与电子工程学院,湖北,武汉,430074刊名：水电能源科学英文刊名：WATER RESOURCES AND POWER年，卷(期)：2007，25(1)引用次数：3次参考文献(5条)1.解广润电力系统接地技术 19912.徐政免费使用的电磁暂态分析程序--ATP-EMTP程序介绍[期刊论文]-电网技术 1999(7)3.Dawalibi F P.Donoso F Integrated Analysis Software for Grounding EMF,and EMI 1993(6)4.夏长征伸长接地体冲击特性的研究[学位论文] 20025.曾永林接地技术 1979相似文献(10条)1.期刊论文叶海峰.刘浔.Ye Haifeng.Liu Xun基于ATP-EMTP的水平接地电极的冲击特性研究-电工技术2006(11)为了研究雷电流经接地极时的冲击特性,采用电磁暂态计算程序(ATP-EMTP)仿真的方法对水平接地体在脉冲电流下的冲击特性进行分析,得出接地电极的几何尺寸和土壤电阻率对冲击接地特性产生的影响.仿真结果表明:冲击接地电阻的大小随着接地体的尺寸的增加而增大,但增长的趋势渐缓,到一定长度时趋于稳定,冲击接地电阻大小与土壤电阻率成正比.2.期刊论文范冕.李建明.戴玉松.张振军.王乃会电力系统冲击接地电阻测量的新方法-四川电力技术2007,30(6)指出了电力系统接地网中冲击接地电阻对电力系统接地安全的重要影响,并提出了一种接地测量的新方法.其原理是利用冲击电流注入地网并作为测量用电流,应用频谱分解法计算接地参数.本方法能计算出直流电阻及相应冲击阻抗、频域阻抗特性.通过实验室试验和现场试验,证明该方法可以应用到工程中,具有实际工程意义.3.期刊论文彭飞.Peng Fei防雷接地中的冲击接地电阻-电气技术2009(10)本文以人工垂直接地极为例,根据计算结果模拟出影响冲击接地电阻的各类因素与冲击接地电阻的关系,从而更好地认识冲击接地电阻.并对两个有效长度的计算公式进行比较,提出规范中和实际工作中存在的出入,更好地指导防雷检测和防雷接地工作.4.期刊论文徐华.文习山.黄玲.XU Hua.WEN Xishan.HUANG Ling关于冲击接地电阻测量的探讨-高电压技术2006,32(8)工频接地阻抗测量的常用方法是IEEE推荐使用的电位降法,基于此,国内的实际操作中,测量方法大致采用远离法和补偿法.但冲击接地阻抗的测量国内外还没有比较成熟的理论.为此,通过数学模型建立目标函数,利用最优化方法-变度量法较精确地求出双指数函数中的参数;借助于傅氏级数把双指数函数转化为很多正弦函数的和.转化结果表明,冲击电流与工频电流类似,冲击接地电阻可按类似工频接地阻抗测量的方法测量;冲击电流下电压和电流引线间的互感比工频电流下大很多,冲击电阻测量时不能忽略引线间的互感.5.学位论文范冕输电杆塔接地电阻的冲击测量系统的研制2008随着大容量、远距离输电的超高压、特高压电网的相继出现，电力系统中接地短路电流越来越大，这无疑对电力系统的接地提出了更高和更新的要求。
