标准层900宽柱模板支撑计算书

（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。

一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。

1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。

F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。

2、楼板模板及支撑配置层数
本工程标准层水平结构配置四套模板，竖向结构配置二套模板，计划5天一层，1-4层水平结构施工全部配置新模板，第五层板面施工时需拆除第一层模板，周转使用。

待浇筑第五层砼时：
四层木模板及支撑自重：
G1=*=M2
五层板面施工人员荷载：
G2=*=M2
五层楼板新浇筑砼自重：
G3=**=M2
叠加可得荷载设计值为G=G1+G2+G3=M2
根据设计图纸，楼板的砼达到设计强度时，其允许承受荷载设计值为：
Q=*+*=M2
即四层楼面的砼强度达到40%后，四层楼面的允许承受荷载设计值为：
Q=*+*x40%=M2
由于>，所以四层楼面的模板支撑体系是不可以拆除的。

四层模板支撑体系传递给三层楼面的荷载值：三层木模板及支撑自
重：
G1=*=M2
叠加可得三层荷载值为G=G1+=M2
当三层楼面砼强度达到70%后，楼板允许承受荷载设计值为：
Q=（*+*）x70%=M2＜M2，不满足上层荷载要求。

此时三层楼面的模板支撑体系不可以拆除。

四层和三层模板支撑体系传递给二层楼面的荷载值：二层木模板及支撑自重：
G1=*=M2
叠加可得二层荷载值为G=G1+=M2
当二层楼面砼强度达到90%后，楼板允许承受荷载设计值为：
Q=（*+*）x90%=M2＞M2，满足上层荷载要求。

此时一层的模板支撑体系可以拆除，用来周转第五层使用。

拆除第一层模板时，第一层顶板砼已浇筑15天，强度基本可以达到90%。

以此循环使用，四套模板满足现场施工要求。

600*900扣件式钢管高支撑模板系统计算书一、参数信息：1.立杆参数：立杆的纵距b=0.9m立杆的横距l=0.6m立杆的步距h=0.9m伸出长度：0.3m2.荷载参数：混凝土板厚：900mm混凝土自重选用24kN/m3模板自重采用0.3kN/m2施工均布荷载选用3kN/m23.地基参数：地基承载力标准值取170kN/m2基础底面面积取0.25m24.次木方参数：木方的宽度50mm木方的高度100mm木方的间距250mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.5N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=5.00×10.003/12=416.67cm4木方的截面抵抗矩WW=5.00×10.002/6=83.33cm35.主木方参数：木方的宽度100mm木方的高度100mm木方的间距900mm木方的弹性模量为9500N/mm2木方的抗剪强度取1.5N/mm2木方的抗弯强度取15N/mm2木方的截面惯性矩II=10.00×10.003/12=833.33cm4木方的截面抵抗矩WW=5.00×10.002/6=166.67cm36.面板参数：面板板厚为18mm面板的抗剪强度取1.4N/mm2面板的抗弯强度取15N/mm2面板的弹性模量为6000N/mm2面板的截面惯性矩II=100×1.803/12=48.60cm4面板的截面抵抗矩WW =100×1.802/6=54.00cm37.其他参数：搭设高度取6.05m伸出长度取0.3m钢管尺寸:Ф48X3.5钢管i:1.58cm钢管立杆净截面面积 (cm2)；A=4.89cm2钢管截面惯性矩I：I=12.19cm4钢管截面惯性矩W：W=5.08cm4二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。

模板面板取1米板带的按照三跨连续梁计算。

计算简图静荷载标准值：q1=24×0.90×1+0.3×1=21.90kN/m活荷载标准值： q2=3×1=3.00kN/m荷载设计值：q=1.2×21.90+1.4×3.00=30.48kN/m1、抗弯强度计算M = 0.1ql2M=0.1×30.48×0.252=0.1905kN.m截面抗弯强度计算值：σ= M / W < [σ]σ=0.1905×106/(54.00×103)=3.53N/mm2截面抗弯强度设计值:[f]=15.00 N/mm2"面板的受弯应力计算值3.53N/mm2小于面板的抗弯强度设计值15.00N/mm2，满足要求!"2、抗剪计算V=0.6qlV=0.600×30.48×0.25=4.572kN截面抗剪强度计算值：T=3Q/2bh < [T]T=3×4572/(2×1000.00×18)=0.381N/mm2截面抗剪强度设计值 :[T]=1.40N/mm2"面板的剪力计算值0.381N/mm2小于面板的抗剪强度设计值1.40N/mm2，满足要求!"3、挠度计算v=0.677q1l4/100EI < [v]面板最大挠度计算v=0.677×21.90×2504 /(100×6000×486000.00)=0.199mm[v]=250/250=1mm"面板的最大扰度计算值0.08mm小于面板的最大挠度允许值1mm，满足要求!"三、板底木方计算木方按照均布荷载下连续梁计算。

某小高层标准层模板计算书某小高层13层。

框架剪力墙结构。

标准层楼层层高为2.9m (包括150厚混凝土楼板)。

3层（楼面标高7.6m）到13层（楼面标高36.6m）为标准层，标准层共10层。

根据经验拟定标准层模板如下图：立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U 形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U 形承托可能变形：下面对上述模板图进行验算：用“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）验算胶合板、方木及水平钢管。

用“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)验算立杆。

胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）15厚胶合板自重标准值 G1K=8×0.015=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取 8KN/m3 (偏大)混凝土自重标准值： G2K=24×0.15=3.6 KN/㎡钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.15=0.225 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。

胶合板受的恒载标准值 G K=0.12+3.6+0.225=3.945 KN/㎡结构重要性系数 γ0=0.9 荷载组合值系数 0.7（模板规范4.3）胶合板荷载设计 q1=0.9（1.35×3.945+ 0.7×1.4×2.5）=7 KN/㎡ q2=0.9(1.2×3.945+1.4×2.5)=7.41 KN/㎡取胶合板荷载设计值 q=7.41KN/㎡方木间距即胶合板跨度200胶合板线荷载设计值(取1m宽板) q=1×7.41=7.41KN/m模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。

按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩M=0.125ql2=0.125×7.41×0.22=0.037KNm按均布恒载+2.5KN集中力计算胶合板弯矩：M1=0.9（0.125×1.2×3.945×0.22+0.25×2.5×1.4×0.2）=0.18KNm M2=0.9（0.125×1.35×3.945×0.22+0.25×0.7×2.5×1.4×0.2）=0.134KNm三个弯矩： 0.037、0.18、0.134 取弯矩 M=0.18 KNm上式中 f=12N/mm 2见模板规范附录A。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 7900mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。

柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取9.600m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，柱模板的截面高度 H=1200mm，柱模板的计算高度 L = 6500mm，柱箍间距计算跨度 d = 600mm。

柱箍采用双钢管48mm×3.5mm。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。

B方向竖楞3柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取6.500m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m212实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=14.190kN/m 2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×14.190×0.600+1.4×3.000×0.600=12.737kN/m面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)；M —— 面板的最大弯距(N.mm)；W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375×0.375=0.299kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.299×1000×1000/32400=9.214N/mm 2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×14.190+1.4×3.000)×0.375=4.776kN截面抗剪强度计算值 T=3×4776.0/(2×600.000×18.000)=0.663N/mm 2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×17.190×3754/(100×6000×291600)=1.315mm12.74kN/mA面板的最大挠度小于375.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下7.96kN/m竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.375m。

柱模板支撑计算书（700×700）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=700mm，柱模板的截面高度 H=700mm，柱模板的计算高度 L = 5800mm，柱箍间距计算跨度 d = 300mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度50mm，高度50mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

7003253255237523柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下9.88kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.300+1.40×2.700×0.300=9.882kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 截面抵抗矩 W = 16.20cm 3； 截面惯性矩 I = 14.58cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325×0.325=0.104kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.104×1000×1000/16200=6.443N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×7.290+1.40×0.810)×0.325=1.927kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1927.0/(2×300.000×18.000)=0.535N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.290×3254/(100×6000×145800)=0.629mm面板的最大挠度小于325.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下30030030010.71kN/mAB竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.325m 。

梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)1200mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

二、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；其中γct ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.900m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=21.590kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×21.600=19.440kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。

三、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！四、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×19.44+1.40×3.60)×0.90=25.531N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×17.496+1.40×3.240)×0.250×0.250=0.160kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.160×1000×1000/33750=4.728N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×17.496+1.40×3.240)×0.250=3.830kN 截面抗剪强度计算值T=3×3830.0/(2×900.000×15.000)=0.426N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值v = 0.677×17.496×2504/(100×6000×253125)=0.305mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!五、穿梁螺栓计算计算公式:N < [N] = fA其中 N ——穿梁螺栓所受的拉力；A ——穿梁螺栓有效面积 (mm2)；f ——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N = (1.2×19.44+1.40×3.60)×0.90×1.20/2=15.32kN 穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 [N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=15.319kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距1200mm。

第一节编制依据1、碧波家园南安臵小区(BT项目)工程施工图纸；2、国家及地方有关安全生产的法律、法规文件；3、建设部〈建筑施工安全检查标准〉JGJ59-99；4、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；5、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；6、浙江省地方标准，《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》（DB33/1035-2006）。

7、《钢结构设计规范》GB50017-20038、《建筑结构荷载规范》GB50009-20019、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）10、地方及行业现行的规范、规程及技术标准；11、本公司质量管理体系文件及其它安全管理标准。

12、《品茗安全计算软件》2009版第二节工程概况一、工程基本概况：1、工程名称：碧波家园南安臵小区(BT项目)工程2、建设单位：台州市路桥商城房地产开发有限公司；3、设计单位：浙江省城乡规划设计研究院；4、施工单位：九鼎建设集团股份有限公司总承包施工；5、监理单位：浙江工程建设监理公司5、工程地点：位于路桥区路北街道三角陈村内，北接双水路，东邻南山路，西边紧靠河道。

二、建筑、结构设计简介：⒈建筑概述：1）工程规模：总用地面积30264M2；由六栋十八层高层住宅、四栋九层多层住宅、一栋二层会馆和地下车库组成（局部夹层为自行车库）；总建筑面积：76989.05平方米（其中地上部分面积为55471.20平方米，地下部分面积为21517.85平方米）；2）本工程室内地坪±0.000相当于绝对高程6.500米，室外地坪相对标高-0.600米，地下室底板结构面相对标高为-5.680米（局部配电间加深为-6.830米），地下室顶板结构面相对标高为-1.830米，场地自然地坪相对标高为-2.680米2、结构设计特点：1）基础：采用钻孔灌注桩，桩承台筏板基础。

2）地下室结构：现浇钢筋混凝土框架剪力墙结构，钢筋混凝土楼屋盖。

板模板(木支撑)计算书模板支架采用木顶支撑，计算根据《木结构设计规范》（GB50005-2003）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《建筑施工计算手册》江正荣著、建筑施工手册》（第四版）等编制。

一、参数信息1、模板支架参数横向间距或排距(m): 1.000；纵距(m): 1.000；立柱长度(m): 3.000；立柱采用圆木:圆木小头直径(mm): 80.000；圆木大头直径(mm): 100.000；斜撑截面宽度(mm)：30.000；斜撑截面高度(mm)：40.000；帽木截面宽度(mm)：60.000；帽木截面高度(mm)：80.000；斜撑与立柱连接处到帽木的距离(mm): 600.000；板底支撑形式：圆木支撑；方木的间隔距离(mm)：300.000；圆木的小头直径(mm)：50.000；2、荷载参数模板与木板自重(kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.000；3、楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；楼板混凝土强度等级：C35；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2)：1440.000；楼板的计算跨度(m)：4.000；楼板的计算宽度(m)：4.500；楼板的计算厚度(mm)：120.000；施工期平均气温(℃)：25.000；4、板底圆木参数板底圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；(N/mm2)：11.000；圆木抗弯强度设计值fm圆木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v5、帽木方木参数帽木方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000(N/mm2)：11.000；方木抗弯强度设计值fm方木抗剪强度设计值f(N/mm2)：1.400；v6、斜撑方木参数斜撑方木选用木材：杉木；方木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；方木抗压强度设计值f(N/mm2)：11.000；v7、立柱圆木参数立柱圆木选用木材：杉木；圆木弹性模量E(N/mm2)：9000.000；圆木抗压强度设计值f(N/mm2)：10.000；v二、模板底支撑方木的验算:本工程模板板底采用圆木作为支撑，圆木按照简支梁计算；圆木截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为：W = 0.0982×d3 = 0.0982×5.0003 = 12.275 cm3；I = 0.0491×d4 = 0.0491×5.0004 = 30.688 cm4；木楞计算简图1、荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重线荷载(kN/m)：q1= 25.000×0.120×0.300 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值(kN)：p1= 2.000×1.000×0.300 = 0.600 kN；2、抗弯强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩之和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2×(q1+q2) = 1.2×(0.900+0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 P = 1.4×p1= 1.4×0.600 = 0.840 kN；最大弯距 M = P×l/4+q×l2/8 = 0.840×1.000/4+1.206×1.0002/8= 0.361 kN；最大支座力 N = P/2+q×l/2 = 0.840+1.206×1.000/2 = 1.023 kN ；截面应力σ = M/W = 0.361/0.012 = 29.389 N/mm2；圆木的最大应力计算值为29.389N/mm2，大于圆木抗弯强度设计值11.000N/mm2，不满足要求！3、抗剪强度验算：最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足下式：其中最大剪力：V = 1.206×1.000/2+0.840/2 = 1.023 kN；截面受剪应力计算值：T = 3×1.023×103/(2×40.000×60.000) = 0.639 N/mm2；] = 1.400 N/mm2；截面抗剪强度设计值：[fv圆木的最大受剪应力计算值为0.639N/mm2，小于圆木抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求！4、挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，按规范规定，挠度验算取荷载标准值，计算公式如下：均布荷载 q = q1+q2 = 0.900+0.105 = 1.005 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN最大变形ω = 5×1.005×1.000×1012/(384×9000.000×30.688×104) +0.600×1.000×109/(48×9000.000×30.688×104)= 4.743 mm；圆木的最大挠度为4.743mm，大于最大容许挠度4.000mm，不满足要求！三、帽木验算:支撑帽木按照集中以及均布荷载作用下的两跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力：P = 1.206×1.000+0.840 = 2.046 kN；均布荷载q取帽木自重：q = 1.000×0.060×0.080×3.870 = 0.019 kN/m；截面抵抗矩：W = b×h2/6 = 6.000×8.0002/6 = 64.000 cm3；截面惯性矩：I = b×h3/12= 6.000×8.0003/12 = 256.000 cm4；帽木受力计算简图经过连续梁的计算得到帽木剪力图(kN)帽木弯矩图(kN.m)帽木变形图(mm)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为： R[1] = 2.426 kN；R[2] = 4.169 kN；R[3] = 1.608 kN；最大弯矩 M= 0.222 kN.m；max最大变形ωmax = 0.118 mm；最大剪力 Vmax= 2.494 kN；截面应力σ = 3.462 N/mm2。

附件四柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数以框支柱KZZ2截面为B*H=1300*1400的柱为例，验算其支撑系统柱砼浇捣高度为4.4m，采用18厚木模板，60*80木枋作竖楞，B向间距210，H 向间距191，φ48*2.8mm双钢管作横楞，竖向间距500，φ12对拉螺杆，B向对拉2道，H向对拉2道。

二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇砼侧压力和倾倒砼时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇砼侧压力产生荷载标准值。

新浇砼侧压力计算公式为下式中的较小值：F=0.22*γcT0β1β2V1/2F=γcHγc—砼自重密度T0—新浇砼的初凝时间，T0=200/(T+15)T—砼的入模温度(℃)，取20℃V—砼的浇灌速度(m/h)，取2.5m/hH—砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度(m)β1—外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2—砼坍落度影响修正系数，取1.15F=0.22*24*1.2*1.15*2.51/2*200/(20+15)=65.8kn/m2F=24*4.4=105.6 kn/m2取较小值为65.8 kn/m2，有效作用高度为h=65.8/24=2.74m倾倒砼时产的荷载标准值为4kn/m2，三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，BH向计算跨度取大值206。

面板的计算宽度取柱箍间距0.5m，荷载计算值q=1.2*65.8*0.5+1.4*4*0.5=42.3kn/mW=500*18*18/6=27000mm3I=500*18*18*18*/12=243000mm3(1)、抗弯强度计算f=M/W≤[f]木模板抗弯强度设计值[f]=13N/mm2M=0.1*qL2=0.1*42.3*0.206*0.206=0.18kn.mf=M/W=0.18*106/27000= 6.1N/mm2≤[f] =13N/mm2强度符合要求(2)、挠度计算ωA=0.677*qL4/100EI≤[ωA]ωA=0.677*qL4/100EI=0.677*65.8*0.5*2064/100*9.5*103*243000=0.17mm≤[ωA]=206/400=0.52mm挠度符合要求四、竖楞木枋的计算竖楞木枋直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，竖楞木枋的计算宽度取BH两方向最大间距0.206m。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm ， 柱模板的截面高度 H=1000mm ， 柱模板的计算高度 L = 5mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 600mm 。

柱箍采用[10号槽钢U 口竖向。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度80mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。

柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；1000t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.00×27.000=27.000kN/m 2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.00×3.000=3.000kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.60m 。

荷载计算值 q = 1.2×27.000×0.600+1.40×3.000×0.600=21.960kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:截面抵抗矩 W = bh 2/6 = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm 3；截面惯性矩 I = bh 3/12 = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm 4； 式中：b 为板截面宽度，h 为板截面高度。

柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 3900mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 450mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×2.8mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。

面板厚度18mm ，剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。

木方剪切强度1.5N/mm 2，抗弯强度16.0N/mm 2，弹性模量10000.0N/mm 2。

900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×34.980=31.482kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下19.27kN/mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m 。

模板及支模架计算书一、荷载及荷载组合１、荷载计算模板及支架的荷载，分为荷载标准值和荷载设计值，后者是荷载标准值乘以相应的荷载分项系数得出的。

（1）荷载标准值模板工程的荷载标准值包括新浇混凝土自重、施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载和倾倒混凝土时产生的荷载，对柱、梁、墙等构件，还应考虑新浇混凝土对模板侧面的压力。

1）新浇混凝土自重标准值对普通钢筋混凝土，采用25N/m3，对其他混凝土，可根据实际重力密度确定。

2）施工人员及设备荷载标准值（表4—1）：施工人员及设备荷载标准值表4—13）振捣混凝土时产生的荷载标准值（表4—2）振捣混凝土时产生的荷载标准值表4—23）新浇筑混凝土对模板侧面的压力标准值——采用内部振捣器时，可按以下两式计算，并取其较小值：F=y c H （4—2）其中：F———新浇筑混凝土对模板的最大侧压力，KN/m2y c———混凝土的重力密度，KN/m2t0———新浇筑混凝土的初凝时间，h，可按实确定；缺乏试验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，T为混凝土的温度，0C V———混凝土的浇筑速度，一般取2m/hH———混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度，m β1———外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2β2———混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；50—90mm时，取1.0；110—150mm时，取1.155）倾倒混凝土时产生的荷载（表4—3）倾倒混凝土时产生的荷载表4—3（2）荷载设计值荷载设计值为荷载标准值乘以相应的荷载分项系数，表4—4是荷载分项系数。

荷载分项系数表4—4２、荷载组合荷载组合表表4—5二、模板结构的强度和挠度要求目前施工现场的模板和大小楞以木模板为主，支架多采用钢管架。

其强度和钢度应满足表4—6的要求。

模板允许强度和允许刚度表4—6注：L0———模板的计算长度。

三、模板结构构件的计算理论1模板计算模板结构中的面板、大小楞等均属于受弯构件，而支架为受压构件，可按简支梁或连续梁计算。

柱模板支撑计算书一、柱模板荷载标准值强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取6.600h；T ——混凝土的入模温度，取15.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.900m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.700m；1——外加剂影响修正系数，取1.000；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.340kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=59.340kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。

二、柱模板计算简图柱箍是柱模板的横向支撑构件，其受力状态为拉弯杆件，应按拉弯杆件进行计算。

柱模板的截面宽度 B = 500mm；柱模板的截面高度 H = 500mm；柱模板的高度 L = 3700mm；柱箍的间距计算跨度 d = 500mm。

图1 柱箍计算简图三、木方(面板)的计算木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的两跨度连续梁计算，计算如下木方计算简图1.木方强度计算支座最大弯矩计算公式跨中最大弯矩计算公式其中 q 为强度设计荷载(kN/m)；q = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 = 11.52kN/m d 为柱箍的距离，d = 500mm ；经过计算得到最大弯矩 M = 0.125×11.521×0.50×0.50=0.360kN.M 木方截面抵抗矩 W = 50.0×100.0×100.0/6=83333.3mm 3经过计算得到 = M/W = 0.370×106/83333.3 = 4.320N/mm 2 木方的计算强度小于13.0N/mm 2,满足要求! 2.木方挠度计算 最大挠度计算公式其中 q 混凝土侧压力的标准值，q = 59.340kN/m ； E 木方的弹性模量，E = 9500.0N/mm 2；I 木方截面惯性矩 I = 50.0×100.0×100.0×100.0/12=4166667.0mm 4； 经过计算得到 w =0.521×59.340×500.04/(100×9500×4166667.0) = 0.488mm [w] 木方最大允许挠度，[w] = 500.000/400 = 1.25mm ； 木方的最大挠度满足要求! 四、B 方向柱箍的计算本算例中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 钢柱箍的规格: 圆钢管_48_3.5mm ； 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm 3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78cm 4；B 方向柱箍计算简图 其中 P 为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.50 = 5.76kN0.000最大弯矩 M = 2.448kN.m 最大支座力 N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 2.45kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm 3；柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 B 边柱箍的强度计算值 f = 129.83N/mm 2； B 边柱箍的强度验算满足要求! 五、B 方向对拉螺栓的计算 B 方向没有设置对拉螺拴！ 六、H 方向柱箍的计算H 方向柱箍计算简图 其中 P 为木方传递到柱箍的集中荷载(kN)；P = (1.2×59.34+1.4×4.00)×0.15 × 0.50 = 5.76kN0.000最大弯矩 M = 2.448kN.m 最大支座力 N = 14.402kN 柱箍截面强度计算公式其中 M x —— 柱箍杆件的最大弯矩设计值, M x = 2.45kN.m ； x —— 截面塑性发展系数, 为1.05；W —— 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩, W = 17.96cm 3； 柱箍的强度设计值(N/mm 2): [f] = 205.000 H 边柱箍的强度计算值 f = 129.83N/mm 2； H 边柱箍的强度验算满足要求!。

梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。

W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。

⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。