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jbs14典型油藏试井分析方法(双重+垂直裂缝+水平井)

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3第三章 双重介质油藏现代试井分析方法

3第三章 双重介质油藏现代试井分析方法

第二节
基岩向裂缝的流动为拟稳定流动的模型
由压力拟合得：
Kf h pD 1842 . 10 qB( )拟合 p
3
1842 . 103 q B pD Kf ( )拟合 h p
由时间拟合得：
1 C 7.2 ( t D / CD ) 拟合 t
C CDf m 2 2 (V源自 Ct ) f m hrw第一节 双重孔隙介质油藏的有关概念
第一节 双重孔隙介质油藏的有关概念
第三阶段
P
lgP
第一阶段
第二阶段
lgt lgt
半对数关系曲线
双对数关系曲线
第二节
基岩向裂缝的流动为拟稳定流动的模型
第二节 基岩向裂缝的流动为拟稳定流动的模型
一、数学模型及解
2 pDf pDf pDf 1 pDf (1 ) 2 rD rD tD tD rD
( e2 S )拟合 e2 S
第三节 双重孔隙介质油藏的压力导数解释方法
第三节 双重孔隙介质油藏的压力导数解释方法 一、介质间拟稳定流动模型
第三节 双重孔隙介质油藏的压力导数解释方法
CDf m 实测曲线沿某一条 (1 ) CDf m 然后沿某一条 1
Kfh
然后计算：
第二节
基岩向裂缝的流动为拟稳定流动的模型
曲线拟合得三个曲线拟合值：[(CDe2S)f]拟合、(e-2S)拟合、 [(CDe2S)f+m]拟合，从而可计算：
1 S ln 2
[( CD e2 S ) f m ]拟合 CDf m
2S 2S

[( CD e ) f m ]拟合 [( CD e ) f ]拟合 ( e 2 S )拟合 [( CD e2 S ) f m ]拟合 CDf m

双层油藏垂直井套管外窜流试井解释模型

双层油藏垂直井套管外窜流试井解释模型

层状油藏中，由于固井质量差、射孔、开采过程 中管理措施不当、套管腐蚀等[1]原因会造成套管外窜 流。套管外窜流会导致地层堵塞、腐蚀、油井产能降
（1.MOE Engineering Research Center of Development & Management of Western Low & Ultra-low Permeability Oilfield, Xi'an Shiyou University, Xi'an, Shaanxi 710065, China; 2.College of Petroleum Engineering of China University of Petroleum
文献标识码:A
Well test interpretation model about interporosity flow outside casing around vertical well in dual layer reservoir
Su Zezhong1,Li Xiaona1, Li Mengmeng2 and Liu Rui1 and Lin Jiaen1
粘度、油层厚度，窜流系数等影响过渡段和窜流段；②测试层和邻近层相关参数对试井曲线的影响呈相反趋势；③渗透率和测试层表皮因子；④造成套管外窜流的原因是套管外水泥环的破
损程度，并提出了相应的检测方法。
关键词：双层油藏；垂直井；套管外窜流；试井解释模型
中图分类号:TE353
摘要：为了监测和预防套管外窜流，建立了考虑层间半透率和井筒储集效应的双层油藏垂直井套管外窜流试井解释模
型。采用拉普拉斯变换进行求解并绘制典型试井曲线，划分出四个流动段：纯井储段、过渡段、窜流段和系统径向流段。

油藏工程 第三章 8 典型油藏试井分析方法(二)

油藏工程 第三章 8 典型油藏试井分析方法(二)

pwf
pi
1.79q
Lh
B
t
Ct k x
0.046h kxkz
ln
h rw
0.25ln kx kz
ln sin zw
h
1.838 sA
• 起始与结束时间分别为
式中 Dz maxh zw, zw
3.晚期径向流动阶段
• 由于流动的范围越来越大，可近似认为远处的 流体径向流入水平井，地层中又一次出现径向 流动阶段，为晚期径向流动阶段。
(1)均质地层被压开一条裂缝，不考虑地层厚度，裂缝与 井筒对称，半翼缝长为xf。 (2)整条裂缝中压力相同，即沿着裂缝没有压力降产生， 也没有渗流，此时裂缝的渗透率kf为无限大。 (3)不计裂缝宽度，即wf =0，裂缝穿透整个地层。 (4)若油井位于方形地层的中央，裂缝方向与该油藏的一 条不渗透边界相平行。
• 对于水平井常规试井分析来说，正确诊断水平井 的流动形态是十分重要的。
一、均质油藏水平井系统的物理模型和数学模型
1.物理模型 考虑盒状砂岩油藏中一口水平井生产。
假设：
(1)盒状油藏在x,y,z三个方向上的长度分别为xe,ye,h, 所有的六个边界均为封闭边界。
(2)水平井长为L，且平行于x轴；半径为rw ,其中心 坐标为(xw,yw,zw)。
2)无限导流能力
沿水平井井轴压力降处 处相等（均匀分布）， 但此时的流量分布并不 均匀
水平井生产时，由于水平井井筒沿程不断有油藏流体流 入井筒中，使水平井井筒流动比常规圆管中流体流动复杂。 油藏流体径向流入井筒改变了水平井井筒主流边界层，因而 水平井井筒摩擦系数不能采用常规管中摩擦系数计算式；另 外，井筒流量是不断增加的，所以需考虑加速度损失的影响。 油藏径向流入量的大小会影响水平井井筒内压力分布及压降 大小，而井筒内压力分布会反过来影响从油藏径向流入井筒 的流量大小，因而油藏内的渗流与水平井筒内的流动还是耦 合的。

双重孔隙介质油藏试井解释课件

双重孔隙介质油藏试井解释课件

t f m
tDf
3.6K f
(VCt ) f rw2
tf
C
CDf m 2 (V Ct ) f m hrw2
C
CDf 2 (VCt ) f hrw2
7
双孔介质油藏试井解释步骤：
与均质油藏情形基本一致。
在进行图版拟合时：
前一阶段实测曲线与某一均质油藏样板曲 线(CDe2S= (CDe2S)f)相拟合；
CDf m
16
霍纳曲线：
双孔介质油藏、拟稳定窜流、第 一阶段未达到径向流动的典型曲线。
K f
2.121103q B
0.00593
mh
m2
S
1.151( p1h m
lg
Kf
(VCt ) f m rw2
0.9077)
3.256
p
10 m
17
§3 基岩向裂缝的流动为不稳定流动的模型
在每一瞬间，基岩内部都存在着压差。
13
拟合值为：
pD
0.7151
p 拟合
tD
/
CD
5.566
t 拟合
CDe2S
f
10
拟合
CDe2S
1
f m 拟合
e2S 拟合 0.0107
14
Kf
1.842
103 h
q
B
(
pD p
)拟合
0.005929m2
C
7.2
Kf
h
(
tD
1
/ t
CD
)拟合
0.4695 m3
半对数曲线是两条相交的直线段其中第一直线段为过渡段即介质间不稳定流动的径向流阶段第二直线段则反映整个系统裂缝系统基岩系统的特性

现代试井第三章双重孔隙介质油藏的试井解释

现代试井第三章双重孔隙介质油藏的试井解释
➢ (1)拟稳态窜流是指基质岩块内部的压力处处相同，窜流
量只和裂缝系统与基岩系统之间的压差有关。
➢ (2)不稳态窜流则是指基岩内的各点压力不相同，基岩内本
身存在着不稳定渗流。
§3-1双重孔隙介质油藏的有关概念 三、
为了进一步研究双重孔隙介质油藏的压力特征，必须掌
➢ 1、裂缝体积比Vf Vf =裂缝系统体积/
§3-4 基岩向裂缝的流动为不稳态流动模型
二、 图版的应用 1、图版拟合方法.
实测压力曲线 lgP～lgt与典型曲线拟合,分三个阶段进行。
➢ 第一阶段(前段)实测曲线与某一条均质油藏典型曲线相
拟合，拟合参数(CDe2S)M=(CDe2S)f，反映裂缝介质的均 质特性；
➢ 第二阶段(中期段)实测曲线与某一条介质间不稳定流动
§3-2 双重孔隙介质油藏试井解释数学模型及其解
一、 为了使推导的方程成立，必须先假定油藏和流体条件： ➢ (1) 流体流动是单向层流(即达西定律有效)； ➢ (2) ➢ (3) ➢ (4) ➢ (5) 每种介质(裂缝或基质)的孔隙度与另一种介质 的压力变动无关； ➢ (6) 流体向井筒的流动是经过裂缝的，基质作为源。 ➢（7）开井前各处压力相等，等于原始地层压力，开井后定 产量生产。
一、 渗流模型 二、 压力动态 三、 几个基本概念 四、 无因次量定义
§3-1双重孔隙介质油藏的有关概念 一、 渗流模型
由两种孔隙结构组成:基质岩块系统和裂缝系统 一般:kf>>km, km0 m>f
流体:基岩系统裂缝系统→井筒
§3-1双重孔隙介质油藏的有关概念
二、 在双重孔隙介质油藏中的任何一点应同时引进两个压力
➢ 2、基岩体积比Vm： Vm=基岩系统体积/

裂缝性油藏水平井产能计算方法

裂缝性油藏水平井产能计算方法

第2期
程林松等：裂缝性油藏水平井产能计算方法
231
段与水平井段相互干扰， 建立了新的耦合模型 . 1. 1 远井区域渗流模型 远井区域的油藏渗流对于水平井流动的影响是间接通过近井区域的裂缝 和 基 质 渗 流 实 现 的 ， 因此可以 近似认为远井区域为一个等效连续均匀介质， 裂隙岩体的等效渗透性等于无裂隙完 整 岩 石 基 质 的 渗 透 性 能 和裂隙系统的渗透性能之和
Δ H fj 为第 k 条裂缝沿缝高方向第 j 段长度（ m ） . 第 k 条裂缝在无限大地层中任意点（ x ，y ，z ） 所产生的势为
N k2 N k1
Φ fk (
x， y， z)
=
ΣΣ
j=1
fk ， （ i， j） + C .
（3）
i=1
N 条裂缝同时生产时在无 与水平生产段相交的 N 条裂缝在 三 维 空 间 上 相 互 干 扰， 根 据 势 的 叠 加 原 理， 限大油藏中的势为
v
图2 Fig. 2
裂缝性油藏裂缝模型
Fracture model of a naturally fractured reservoir
x fk ， （ i， j ） = x m0 + Δ L m Σ （ sin θ ms cos α ms ） + δ xk + i Δ L f sin α f k － j Δ H f cos θ f k cos α f k ，
s=1
0 ≤ j ≤ N k2 － 1 ，δ x ， y 轴及 z 轴上的投影； θ ms 和 α ms 为水平 式中 0 ≤ i ≤ N k1 － 1 ， δ y 和 δ z 为（ L m fk － v Δ L m ） 在 x 轴 、 井生产段第 s 微元段的倾斜角和方位角； θ fk 和 α fk 为第 k 裂缝的倾斜角和方位角 . 1. 2. 2 天然裂缝系统在无限大地层中势的分布 q fk ， （ i， j） 4 πΔ L fi Δ H fj y， z ） 所产生的势为 第 k 条裂缝第（ i ，j ） 个微元在无限大地层中任意点（ x ， fk ， （ i， j） = －

jbs11_典型油藏试井分析方法(均质油藏的试井方法)

jbs11_典型油藏试井分析方法(均质油藏的试井方法)

压力降落试井
两种条件下进行： 两种条件下进行： •新井开始投产，保持恒定产量； 新井开始投产，保持恒定产量； 新井开始投产 •油井关井时间长，后开井生产； 油井关井时间长，后开井生产； 油井关井时间长
流动阶段(Flow Period)： 流动阶段(Flow Period)： 流动阶段的概念：流体在地下流动的宏观形式， 流动阶段的概念：流体在地下流动的宏观形式，这里指 的流动阶段是指能够持续一定的时间，取得一定的数据， 的流动阶段是指能够持续一定的时间，取得一定的数据， 能够进行有意义的数据分析。 能够进行有意义的数据分析。 (1)早期段：主要反映井筒流体储存对井底压力的影响，续 (1)早期段：主要反映井筒流体储存对井底压力的影响， 早期段 流阶段，主要地面开关井造成的； 流阶段，主要地面开关井造成的； (2)不稳定流动阶段：地下流体径向流入油井，径向流动阶 (2)不稳定流动阶段：地下流体径向流入油井， 不稳定流动阶段 主要反映测试井周围地层的平均性质； 段，主要反映测试井周围地层的平均性质；
压力恢复试井分析方法
油井继续生产，压力降为： 油井继续生产，压力降为：
2.121× 10−3 qµB k (t p + ∆t) ∆p1 = pi - pwf (t p + ∆t ) = + 0.9077 + 0.8686s lg 2 kh φµCt rw
虚拟注入井，压力降为： 虚拟注入井，压力降为：
pi
2 .121 × 10 − 3 q µ B t p + ∆ t lg (d)求原始地层压力∆ p ws ( ∆ t ) = pi − p ws ( ∆ t ) = (d)求原始地层压力 kh ∆t
m
lg
tP + ∆t ∆t

典型油藏试井分析方法(均质油藏的试井方法)

典型油藏试井分析方法(均质油藏的试井方法)
当油井从一个稳定产 量变到另一个稳定产量之 后，测量瞬时的井底压力 随时间的变化，就完成了 二级流量测试，对其所测 压力数据的分析，同样可 以确定地层参数。
压力恢复试井分析方法
在测试前，油井以定产量q1生产到时间tP ，然后产量由q1 立刻变为q2 ，测试时间为△t，则井底压力公式可由叠加原理 求得：பைடு நூலகம்
2p

r
2

1 r
p r

Ct 3.6o
p t

p t0

pi
p r pi

lim r p qB r0 r 172.8kh
单相:
o

ko o
ct co cR
2p

r
2
1 p r r

Ct 3.6t
p t
1)
lg
k
ct rw2
0.9077 ]
(24)
压力恢复试井分析方法
多数情况下，关井前产量一直保持不变是不可能的，只能 做到关井前的一段时间内产量稳定。生产时间可用折算时间， 它等于相邻两次稳产期的累积产量除以关井前的稳定产量， 即：
tp

qt
q
这样做并不影响试井结果的精度。
压力恢复试井分析方法
三、变产量试井分析方法
在实际生产，常常难以保证产 量为常量，特别是对于新开采的高 产井，保持定产量是不可能的，也 是不实际的。因此，对于这类油井 就需要采用改换油嘴大小来实现多 级产量（或叫变产量）的测试及分 析方法。
右图为变产量生产历史示意图。
实际上，产量变化往往是连续的，将连续变化产量的过程 划分为多个时间段，在每个小段内的产量即可认为是常量，分 段越多，越接近于实际，分析精度也越高。

双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法

双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法

双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法1. 引言在地质工程和资源开采领域，双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解是一个重要且复杂的问题。

传统的求解方法在一定条件下存在一定局限性，因此需要寻求新的方法来解决这一问题。

本文将就双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型的新求解方法展开讨论和探究。

2. 传统方法的局限性传统的双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解方法多采用解析解或数值解的方式进行，但在实际应用中存在着一定的局限性。

传统方法难以考虑到裂缝与基质之间的相互作用，难以准确描述裂缝的非线性特性等。

亟需新的方法来提高求解的精度和适用性。

3. 新方法的提出针对传统方法存在的问题，近年来学者们提出了一种新的求解方法，即基于XXX理论的双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解方法。

该方法利用XXX理论来描述裂缝与基质之间的相互作用，考虑了裂缝的非线性特性，并通过XXX算法来求解模型，得到了更为精确和全面的结果。

4. 新方法的优势新方法相较于传统方法具有诸多优势。

它能够更准确地描述裂缝与基质之间的相互作用，使得模型更加真实可靠。

新方法考虑了裂缝的非线性特性，使得求解结果更为精确。

新方法还能够应用于不同类型的双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型，具有更广泛的适用性。

5. 个人观点和理解作为地质工程领域的从业者，我对这一新方法的提出感到非常欣喜。

传统方法存在的局限性一直是我们在实际工作中面临的难题，而新方法的出现为我们提供了更为全面、深入的解决方案。

我相信，随着该方法的逐步推广和深入研究，它将为双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型的求解带来革命性的变化。

6. 总结与展望通过本文的讨论和分析，我们对双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法有了更深入的理解。

新方法的提出为解决传统方法存在的局限性提供了新的思路和途径，对于提高地质工程和资源开采领域的应用水平具有重要意义。

在未来的研究中，我们还可以进一步探讨新方法的改进和优化，以及在实际工程中的应用效果，为其推广和应用提供更多的支撑和保障。

低渗薄层油藏多垂直裂缝水平井产量计算公式

低渗薄层油藏多垂直裂缝水平井产量计算公式

低渗薄层油藏多垂直裂缝水平井产量计算公式汪全林;唐海;吕栋梁;周科;陈舟【摘要】随着越来越多的水平井压裂技术应用于低渗透薄互层油藏,准确地确定多垂直裂缝水平井的产量意义重大.在假设各薄互油层物性各异、各裂缝流量不相等的条件下,分析研究了各裂缝周围的渗流场分布特征.采用渗流面积等值法,把多垂直裂缝系统水平井等效为水平井与垂直井的组合.应用镜像反映及势的叠加原理,对裂缝系统的产量公式进行了详细推导,并结合Renard-Dupuy公式,得到了多垂直裂缝水平井产量公式.实例的计算结果表明,水平井经压裂后产量明显增加,各垂直裂缝的产量不相等,中间裂缝较边部裂缝产量小.由此说明在压裂缝数量确定的情况下,应尽量增加裂缝间的距离,以增加各裂缝的泄油半径,以此来提高单井产量.【期刊名称】《西安石油大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2010(025)005【总页数】4页(P42-45)【关键词】低渗透油藏;薄互层;水平井;垂直裂缝;产量公式【作者】汪全林;唐海;吕栋梁;周科;陈舟【作者单位】西南石油大学,石油工程学院,四川,成都,610500;西南石油大学,石油工程学院,四川,成都,610500;西南石油大学,石油工程学院,四川,成都,610500;西南石油大学,石油工程学院,四川,成都,610500;中国石油工程设计有限公司,西南分公司,四川,成都,610017【正文语种】中文【中图分类】TE155随着低渗透油藏特别是多层、薄互层低渗透率油藏的开发,人们发现在油层中打水平井可以有效提高单井的产量.低渗透薄互层油藏油层厚度有限,并且大多数小层间有隔层存在,无层间窜流,若每层都打一口水平井其经济成本难以控制,由此就提出了水平井压裂技术.Giger[1]首先提出了水平井适合于开发非均质油藏,并在理论上计算并比较了压裂水平井与压裂垂直井的采油指数随裂缝长度的变化规律.M ercer[2]研究表明 4口未压裂水平井的产量相当于 16口垂直井的产量,2口压裂水平井的产量相当于 4口未压裂水平井的产量.B rown[3]系统分析比较了裂缝直井与未压裂水平井的动态情况,认为水平井压裂不仅动态性能好,而且具有良好的经济效益.理论研究和现场应用表明,将水力压裂和水平井技术相结合,便形成了压裂水平井技术.它能增大泄油面积,提高纵向和水平方向的扫油范围;一口压裂水平井可同时开采多个层,减少岩石各向异性影响,提高单井产量,降低成本.特别对于低渗透 (致密或超致密)的油气藏开发起着越来越重要的作用[4-7].本文推导了多层、薄层低渗透油藏水平井多条垂直裂缝的产量公式.水平井压裂多条垂直裂缝即在油藏某薄层中打一口水平井,垂直压穿上下几个油层,使其上下各层能有效连通,提高单井产量.1.1 多条垂直裂缝模型现有一无限大低渗透薄互层油藏,垂向上有 3小油层,厚度分别为 h1、h2、h3,且每层间有隔层将其分开,层间无窜流.一水平井穿越中间薄油层,在水平井段压裂 3条垂直裂缝,裂缝穿越 3小层;水平井井筒内流动为无限导流,裂缝内流动为有限导流;水平井外边界为无限大,仅在裂缝处射孔,油藏各小层物性均质且各向同性,各裂缝的流量不相等,物理模型如图 1所示.为了便于推导,现假设 3条垂直裂缝形状完全一致,裂缝长为 Lf,宽为Wf,如图 2所示.1.2 裂缝的渗流场水平井稳定生产的情况下,图 3描述了水平井的垂直裂缝在垂直平面 (x,z)的渗流场特征,图 4描述了垂直裂缝在水平面 (x,y)的渗流场特征.由两图可看出,在稳定流条件下,水平井 3条垂直裂缝在无限大地层中生产,其周围形成椭圆形的渗流场.1.3 裂缝等效模型根据上述水平井垂直裂缝周围渗流场的特征,考虑到油层较薄,应用渗流面积等值原理[8],完全可将垂直裂缝简化为 3口拟圆形生产井,如图 5所示.简化后的拟生产井渗流面积等于裂缝的渗流面积,即由式 (1)得拟生产井等效井半径由此将无限大地层中存在 3条垂直裂缝水平井的生产,转化为无限大地层中 3口拟直井与一口水平井共同稳定生产的问题.1.4 垂直裂缝产量公式推导由上述分析,在无限大地层中 3口井稳定生产,其边界很大,可以看成是 3口井在无限大圆形地层中稳定生产.生产井相互会发生井间干扰,此处应用镜像反映法求解圆形边界多井干扰问题[9].设 3口拟生产井分别为M1、M2、M3,井间距都为d,设M2为坐标原点 O,圆形边界半径为 Re.在圆形边界内有 3个汇 (生产井),为了圆周上的势保存不变,在 x轴上分别放上 M1、M3的共轭等产量点源M1′、M3′,如图 6所示.根据共轭点的位置,从反演条件求得根据上述推导,多垂直裂缝水平井产量应为垂直裂缝产量与水平井产量之和,即式中,L为水平井长度,A为泄油面积.在式 (21)中各物理量参数的单位均为 SI制基本单位.某油藏及裂缝基本参数如下:油藏压裂了 3条垂直裂缝,裂缝压穿 3小层,裂缝间距相等,3小层厚度分别为 h1=5.4m、h2=3.29m、h3=6.89m,地层渗透率k1=0.75×10-3μm2,k2=2.54×10-3μm2,k3=1.54 ×10-3μm2,原油黏度μo=0.90m Pa·s,原油体积系数 Bo=1.20 m3/m3,生产压差△p=3.447M Pa,裂缝宽度Wf=6.54×10-3m,裂缝长Lf=115m,泄油面积 A=485 830 m2,水平井段长L=609.76m,裂缝间距 d=215m.现利用本文公式计算多垂直裂缝水平井产量.在研究了各裂缝周围的渗流场特征后,采用渗流面积等值法,把多垂直裂缝水平井等效为直井与水平井的组合.应用汇源反映及势的叠加原理,对低渗透薄互层油藏水平井的垂直裂缝产量公式进行了推导.由实例的计算结果可看出水平井经压裂后产量明显提高,垂直裂缝之间的产量并不相等,中间裂缝较边部裂缝产量小.由此表明在压裂缝数量确定的情况下,应适量增加裂缝间的距离,以增加各裂缝的泄油半径,以此来提高单井产量,增加最终经济效益.【相关文献】[1] Giger FM.Ho rizon talW ells Production Techniques in HeterogeneousReservoirs[C].SPE 13710,1985.[2] M ercer JC,ParttH R YosrA B.InfillD rillingU sing HorizontalW ells:A Field Developm ent Strategy for Tight Fractu red Fo rm ation[C].SPE 17727,1988.[3] B rown J E,SchlumbergerDow ell,Econom idesM J.An A-nalysisof Hyd raulically Fractured HorizontalW ells[J].SPE 24322,1992.[4] Thompson L G,M anrique JL,Jelm ert TA.EfficientA lgorithm s for Computing the Bound Reservoir[C].SPE 21827,1991.[5] Van Eeverdingen A F,HurstW.The App lication of the Lap lace Transform ation to Flow Problem s in Reservoirs[J].Trans,A IME,1949,186:305-324.[6] 陈伟,段永刚.水平裂缝水平井试井分析[J].油气井测试,2000(3):55-58.[7] Resurreicao C E S,Fernando R.TransientRate Behavio r of Finite Conductivity A symm etrically Fractured W ells Producing atConstant Pressure[J].SPE 22657,1992.[8] 陈元千.水平井产量公式的推导与对比[J].新疆石油地质,2008,29(1):68-71.[9] 葛家理.现代油藏渗流力学原理 [M].北京:石油工业出版社,2003:118-123.[10]陈小凡,乐平,苏国丰.一种新的水平井产量计算公式[J].西南石油大学学报,2010,32(1):93-96.[11]Tarek Ahm ed.Reservoir Engineering Handbook[M].Houston Texas:Gu lf Publishing Company,2000:515-531.。

典型油藏试井分析方法(双重+垂直裂缝+水平井).56页PPT

典型油藏试井分析方法(双重+垂直裂缝+水平井).56页PPT
典型油藏试井分析方法(双重 +垂直裂缝+水平井).
41、实际上，我们想要的不是针对犯 罪的法 律，而 是针对 疯狂的 法律。 ——马 克·吐温 42、法律的力量应当跟随着公民，就 像影子 跟随着 身体一 样。— —贝卡 利亚 43、法律和制度必须跟上人类思想进 步。— —杰弗 逊 44、人类受制于法律，法律受制于情 理。— —托·富 勒
45、法律的制定是为了保证每一个人 自由发 挥自己 的才能 ，而不 是为了 束缚他 的才能 。—— 罗非洲 2、最困难的事情就是认识自己。——希腊 3、有勇气承担命运这才是英雄好汉。——黑塞 4、与肝胆人共事，无字句处读书。——周恩来 5、阅读使人充实，会谈使人敏捷，写作使人精确。——培根

二区复合油藏垂直裂缝井压力动态分析的开题报告

二区复合油藏垂直裂缝井压力动态分析的开题报告

二区复合油藏垂直裂缝井压力动态分析的开题报告一、研究背景及意义复合油藏垂直裂缝井是一类常见的非常规油气开发技术，其具有多层次、多油组分储层的特点，适用于大面积、低孔低渗、复杂地质条件下的油气开采。

由于垂直裂缝井具有高产能、长寿命及产油率快、开发周期短等优点，近年来得到了广泛关注。

因此，对垂直裂缝井的研究具有极其重要的实际意义。

二、研究内容和思路本文旨在研究复合油藏垂直裂缝井的动态压力特性，通过垂直裂缝井模型的建立和模拟，分析不同裂缝参数对垂直裂缝井产能的影响，并探讨产出策略和调控技术，为复合油藏垂直裂缝井的优化设计和生产实践提供支撑。

具体研究内容如下：1. 复合油藏垂直裂缝井物理模型建立。

选取典型复合油藏为研究对象，根据储层结构、地质特征及实际生产数据，建立垂直裂缝井数值模型，模拟储层流动过程及生产时间。

2. 裂缝参数影响分析。

通过数值模拟，分析不同裂缝参数对垂直裂缝井生产特性的影响，如裂缝密度、裂缝长度、裂缝宽度等。

3. 产出策略和调控技术研究。

通过对生产数据的分析、优化设计和调整地质、工程和经济参数等，制定有效的产出策略和调控技术，提高复合油藏垂直裂缝井的生产效果和经济效益。

三、研究方法和技术路线本文采用数值模拟、统计分析等方法，建立数学模型，分析垂直裂缝井物理过程，提出产出策略和调控技术。

研究技术路线如下：1. 调研和文献综述，了解垂直裂缝井的基本概念、数学模型和研究进展。

2. 垂直裂缝井数值模拟。

基于常规物理学方法，建立复合油藏垂直裂缝井的数值模型，并考虑多种裂缝参数对垂直裂缝井生产动态的影响。

3. 生产数据分析。

收集复合油藏垂直裂缝井生产数据，分析、处理和统计数据，探讨其生产特性和规律。

4. 产出策略和调控技术。

基于数值模拟和生产数据分析结果，提出具体的产出策略和调控技术，并进行优化设计和调整。

5. 实验验证。

通过实验室或现场试验，验证研究结果和方案的有效性和可行性。

四、拟解决的关键科学问题和研究应用价值1. 如何建立复合油藏垂直裂缝井数值模型，并对垂直裂缝井动态压力特性进行分析和研究，为优化设计提供依据和支撑。

【油藏工程】第三章 7 典型油藏试井分析方法(一)

【油藏工程】第三章 7 典型油藏试井分析方法(一)

pwf
(t)
pi
2.121103 qB
kf h
lg
tp
t t
(3-59)
故后期
t
Pwf
pwf
~ lg tp
t
曲线，也为直线I2，为双孔介 质的Horner曲线的后直线段 ，它反映了双孔介质的整个 系统（裂缝系统十基岩系统 ）的均质特性。
2.121103 qB t
1
pwf (t) pi
kf h
lg tp t lg
(3-58)
pwf
(t)
pi
（四）按井类别分类
（1）垂直井 （2）水平井 （3）压裂井 （4）径向井、分支井
（五）按试井资料处理方式分类
（1）常规试井分析方法（半对数） （2）现代试井分析方法（双对数）
常用油藏物理模型(地层类型)
双
k1
渗
均 质
k
介 质
模 型
k2
双 孔 介
k1
复 合
介
质
k1 k2
质
k2
一、双重孔隙介质油藏的有关概念
双孔介质地层中流体渗流的压力动态 变化存在三个阶段：
• 第一阶段：
• 裂缝系统中的原油流入油井； • 基岩系统保持静止。
• 第二阶段：
• 基质与裂缝之间形成了压差，基质内流体开始流向裂缝（过渡区）。
• 第三阶段：
• 流体从基质流到裂缝系统； • 原油从裂缝系统流入井筒。
二、双重介质油藏常规试井分析方法
(3-56)
当λθ较大时，含(tp+Δt)两项的Ei值可忽略，故得
pwf
(t)
pi
qB {ln 345.6 k f h

双重孔隙介质封闭油藏中水平井试井解释方法

双重孔隙介质封闭油藏中水平井试井解释方法

双重孔隙介质封闭油藏中水平井试井解释方法
王晓冬;刘慈群
【期刊名称】《试采技术》
【年(卷),期】1995(016)004
【摘要】本文用汇源叠加等方法推导了水平方向圆形封闭，垂赂边界有拟稳态补人的双重孔隙介质型油藏水平井之三维不定常渗流Ｌａｐｌａｃｅ变换解式并建立了衫试井解释方法，其中包括：水平井压力分布公式、水平井试井分析之有效井筒模型，典型曲线计算方法、控制参数调参分析和实测井拟合。

【总页数】8页(P1-8)
【作者】王晓冬;刘慈群
【作者单位】不详;不详
【正文语种】中文
【中图分类】TE312
【相关文献】
1.气顶底水油藏水平井试井解释方法研究 [J], 范子菲
2.双重孔隙介质地层中的水平井试井公式 [J], 吕涛;吕劲
3.双重介质封闭油藏水平井试井分析方法 [J], 王晓冬;刘慈群
4.在双重孔隙介质中有限导流水平井的试井分析公式 [J], 刘慈群
5.双重孔隙介质中水平井试井分析方法 [J], 刘慈群;王晓冬
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双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法

双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法

双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法在传统的试井模型求解中，通常使用有限元法或有限差分法对裂缝周围的渗流过程进行数值模拟，然后利用解析方法求解渗流方程的解析解。

但是，由于裂缝周围的渗流过程是高度非线性的，传统的求解方法常常需要很高的计算资源和复杂的计算过程。

新的求解方法是基于改进的有限元法和解析方法的结合。

具体来说，首先使用改进的有限元法建立裂缝周围的渗流模型。

改进的有限元法可以有效地考虑裂缝周围介质的非均匀性和渗流路径的复杂性，从而提高模型的准确性。

然后，将模型的参数和边界条件输入到解析方法中，求解裂缝周围的渗流方程的解析解。

解析解可以提供裂缝周围的流量和压力分布的准确结果，从而方便后续的数据分析和试井结果的解释。

这种新的求解方法具有多方面的优势。

首先，改进的有限元法可以有效地模拟裂缝周围的渗流过程，从而提高模型的准确性。

其次，解析解可以提供准确的流量和压力分布结果，从而方便后续的数据分析和试井结果的解释。

此外，由于解析解的计算过程相对简单，所以该方法具有较高的计算效率。

最后，该方法还可以与其他试井方法相结合，以进一步提高试井模型的求解能力和适用范围。

然而，这种新的求解方法也存在一些挑战。

首先，改进的有限元法的建模过程相对复杂，需要对裂缝周围介质的非均匀性和渗流路径的复杂性有较深入的理解。

其次，解析解的计算过程可能会受到计算资源的限制，尤其是在处理大规模试井模型时。

最后，该方法的适用范围可能受到一些假设和简化的限制，需要在实际应用中进行验证和调整。

综上所述，双重介质中有限导流垂直裂缝井试井模型求解的新方法是地下水领域中一个有潜力的研究方向。

该方法结合了改进的有限元法和解析方法，以提高试井模型求解的准确性和效率。

尽管存在一些挑战，但这种新的求解方法有望在地下水领域的实际应用中发挥重要作用。

油藏工程 第三章 8 典型油藏试井分析方法(二)

油藏工程 第三章 8 典型油藏试井分析方法(二)
第六节 垂直裂缝井的常规试井分析
垂直井压裂 • 目的：增产、增注、解除井底堵塞 • 深度超过700m的地层中，压裂产生的裂缝
基本是垂直缝。
–对裂缝的高度不能很好控制 –对裂缝的方向很难控制
• 裂缝的导流能力问题
–模型：无限导流能力、有限导流能力
一、无限导流能力模型的常规试井分析
1.无限导流能力模型
pwf

pi
1.79q
Lh
B
t
Ct k x
0.046h kxkz
ln
h rw
0.25ln kx kz
ln sin zw
h
1.838 sA
• 起始与结束时间分别为
式中 Dz maxh zw, zw
3.晚期径向流动阶段
• 由于流动的范围越来越大，可近似认为远处的 流体径向流入水平井，地层中又一次出现径向 流动阶段，为晚期径向流动阶段。
时间。
第七节 水平井的常规试井分析方法
水平井和垂直裂缝井的比较 水平井试井分析的目的
– 获得油藏的性质； – 确定水平井钻进长度亦即生产井段的长度； – 估计机械表皮因子或钻（完）井对一口水平井造
成的伤害。
第七节 水平井的常规试井分析方法
• 水平井的渗流问题受水平段长度、外边界，尤其 是上、下边界的影响大，不能像垂直井那样简化 成一个二维的渗流问题。因此，要比垂直井的渗 流问题复杂得多，流动形态比较复杂。
2)无限导流能力
沿水平井井轴压力降处 处相等（均匀分布）， 但此时的流量分布并不 均匀
水平井生产时，由于水平井井筒沿程不断有油藏流体流 入井筒中，使水平井井筒流动比常规圆管中流体流动复杂。 油藏流体径向流入井筒改变了水平井井筒主流边界层，因而 水平井井筒摩擦系数不能采用常规管中摩擦系数计算式；另 外，井筒流量是不断增加的，所以需考虑加速度损失的影响。 油藏径向流入量的大小会影响水平井井筒内压力分布及压降 大小，而井筒内压力分布会反过来影响从油藏径向流入井筒 的流量大小，因而油藏内的渗流与水平井筒内的流动还是耦 合的。
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展是逐步由简单向复杂发展的，由线性化逐步发展为非线性化。
垂直裂缝油藏试井分析方法
图1
点源解流动示意图
垂直裂缝油藏试井分析方法
图2
有效井径示意图
垂直裂缝油藏试井分析方法
图 3 单线性流示意图
垂直裂缝油藏试井分析方法
图4
双线性流示意图
垂直裂缝油藏试井分析方法
图5
三线性流示意图
垂直裂缝油藏试井分析方法
式中：

f Cf

f
C f m Cm
m m Cm

Ei x
f Cff

kf

f
m

2 rw
2 rw k m kf
a
1
—幂积分函 数。
双重介质油藏的常规试井分析


弹性储容比：裂缝系统的弹性储容量占整个系统 弹性储容量 的百分数。 窜流系数: 表示基岩向裂缝系统中的窜流难易程度的大 小
Ei at Ei at
双重介质油藏的常规试井分析
双重介质油藏的常规试井分析
t pwf ～lg t p t
ห้องสมุดไป่ตู้
初始直线段， 反映了裂缝介质系统的 均质特性。第二条直线 段反映整个裂缝和基岩 作为一个均之系统的流 动
双重介质油藏的常规试井分析
比较式（3－58）和式（3－59），两条直线的斜率相等： 2.121 10 3 qB m1 m2 m kfh
2 rw k m kf
对于压力恢复测试，利用叠加原理则有：
pi pwf t p t qB t Ei a t p t Ei a t p t ln 2 345.6k f h rw







ln
t
2 rw
双重介质油藏的常规试井分析
窜流： 拟稳态窜流
假设基岩系统压力处处相等，即不考虑基岩内 部的流体流动，窜流只与两个系统的压力有关。大多数 窜流属于拟稳态窜流。
不稳态窜流 假设基岩系统压力处处不相等，即考虑基岩内 部的流体流动。一般情况下窜流在早期属于不稳态窜流。
双重介质油藏的常规试井分析
1.双重孔隙介质模型 由于裂缝系统的渗透率比基岩系统的渗透率大得多，认为 原地下流体由基质岩块到裂缝系统，然后由裂缝系统流到井筒， 忽略由基质岩块系统直接流入井筒(如图3-27)所示，即：
双重介质油藏的常规试井分析
Warren-Roots对上面的双重介质模型进行研究，给 出了井底压力的近似解析解为：
p wf t pi qB t ln 2 Ei at Ei at 0.809 345 .6k f h rw
（3－54）
内延伸。
垂直裂缝油藏试井分析方法
水力压裂能够增产增注的渗流力学机理是将这种原来普通完善直井的流体径 向渗流模式改变为线性渗流模式，径向流模式的特点是流线向井高度聚集中，
其井底渗流阻力大，而线性流的特点是流线平行于裂缝壁面，其渗流阻力相
对小得多。垂直裂缝在开发过程中改变近井筒地带流体的渗流方式、增加泄 油面积、提高驱油效率，最终影响油井单井产量和采收率。 水力压裂裂缝有水平裂缝和垂直裂缝之分，通常情况下，除非地层较浅（一 般小于800米），水力压裂一般形成垂直裂缝。 对垂直裂缝井进行研究，曾做出各式各样的理论模型，归纳起来主要有如下 几种情况。 由于采取水力压裂措施而形成的高导流能力垂直裂缝井； 地层中原生的、形成均匀流量的垂直裂缝井； 在水力压裂时，加砂充填且粒度比适当而形成的低导流能力垂直裂缝井。
垂直裂缝油藏试井分析方法
高导流能力裂缝（high-conductivity vertical fractures）通常近 似为无限导流裂缝，高导流能力裂缝渗流的特点是裂缝的导流能力较
大，（一般无因次导流能力CFD>300）,沿裂缝渗流的特点是当地层流
体进入裂缝，压力损失可以忽略。 均匀流量裂缝（uniform flux vertical fractures）是指流入裂缝
双重介质油藏的常规试井分析
二、双重介质油藏常规试井分析方法
设水平等厚无限大双孔介质地层中心一口井，以定产 量 q 生产，由于 k f k m ，故可假设
k m 0，基质和
q 裂缝之间的窜流为拟稳态，窜流量
0 pm p f q
由下式确定：
（3－53）


0 —流体的密度；
—流体的粘度； —形状因子。
双重介质油藏的常规试井分析
双重介质渗流的数学模型为：
k f 2 p f p f 1 p f pm p f f r 2 r r 3.6 t p m － pm p f m 3.6 t p f r ,0 pm r ,0 pi qB r p f r 0 r 172 .8k f h p f , t pi
1E-1
λ=0.01 ω =0.01 S=1.0 C FD =20
1E-2 1E-5
1E-3
1E-1
1E+1
1E+3
1E+5 tD
双孔油藏有限导流垂直裂缝井井筒储存影响无量纲压力及压力导数
垂直裂缝油藏试井分析方法
2、垂直裂缝井试井分析流动期分析
当一口井带有垂直裂缝时，可能出现几个典型的 流动期，由各流动期得到的简化解式是垂直裂缝 井常规试井分析的基础。
1E-4
1E-2
1E+0
1E+2
1E+4
1E+6
1E+8 tD
双、三线性流垂直裂缝井无量纲压力及压力导数对比
垂直裂缝油藏试井分析方法
1E+2 P D ,dP D /Ln(t D ) F CD =0.1 =1.0 =10.0 =100.0 =300.0 =500.0
1E+1
1E+0
1E-1
1E-2 1E-5
第三章
油藏动态监测原理与方法
典型油藏试井分析方法(3)
双重介质油藏的常规试井分析
一、双重孔隙介质油藏的有关概念
双重介质油藏是存在天然裂缝的油藏，这种油藏在实际 分析中，常视为由两种孔隙介质组成，即基质岩块介质和 裂缝介质，且两种介质均匀分布，油藏中任何一个体积单 元都存在着这两个系统。 由于两种孔隙介质具有不同的储油性，因此当油井生产 时压力波的扩散和地下流体的渗流规律将与均质油藏完全 不同。在双重介质中的任何一点应同时引进两个压力(即裂 pm pf 缝中的压力 和基质岩块中的压力 )参数，同时 也将存在两个渗流场。另外由于两种孔隙介质中的压力分 布不同，在基岩和裂缝介质之间将产生流体交换，这种现 象称之为介质间的窜流(Crossflow)。
垂直裂缝油藏试井分析方法
（一）垂直裂缝井试井分析基本数学模型
自存在垂直裂缝井以来，人们用以分析垂直裂缝井的理论模型主要有 六种：点源解模型（Point Source Flow Model），有效井径模型 （Efficiency Well Radii Flow Model），单线性流无限导流模型 （Linear Flow Finite-Conductivity Model），双线性流有限导流 模型（Bilinear Infinite-Conductivity Flow Model），三线性流 无 限 导 流 模 型 （ Trilinear Linear Finite-Conductivity Flow Model），椭圆流动模型（Elliptical Flow Model）。这些模型的发
kfh
2.121 10 3 qB m
2.3D p exp m
p1h kf s 1.151 lg 0.9077 2 Ct f m rw m
垂直裂缝油藏试井分析方法
水力压裂技术自1947年在美国堪萨斯州实验成功至今近半个世纪了， 作为油井的主要增产措施正日益受到世界各国石油工作者的重视和关 注，对提高位于伤害地层或低渗透地层中生产井的产量来说，水力压 裂是一项应用广泛的技术。由于这一原因，已经投入了大量的工作直 接研究如何优化压裂施工工艺、确定裂缝井的流动状态、分析压力测 试资料、设计裂缝几何特征以及选择压裂方案参数。 水力压裂过程是通过对目的储层泵注高粘度前置液，以高压形成裂缝 并延展，而后泵注混有支撑剂的携砂液，携砂液可继续延展裂缝，同 时携带支撑剂深入裂缝，然后使压裂液破胶降解为低粘度流体流向井 底反排而出，在地层中留下一条高导流能力的通道，以利于油气从远 井地层流向井底。裂缝一般垂直于最小主应力方向裂开，沿最大主应 力方向沿展，裂缝一般在井的两边形成对称的两翼，大体在垂直平面
基岩系统
裂缝系统
井筒
双重介质油藏的常规试井分析
2.双重介质中流体的流动形态 第一阶段：油井一开始生产，由于裂缝系统的渗透率大于 基岩系统的渗透率，裂缝系统中的原油将首先流入油井， 而基质岩块系统仍保持原来的静止状态，此时的井底压力 只反映裂缝系统的特征，裂缝系统的流动阶段。 第二阶段：当油井生产一段时间后，由于裂缝系统中流体 减少，裂缝压力下降，致使基质岩块和裂缝系统之间形成 了压差，基岩内流体开始流向裂缝，这一阶段的压力特征 将反应基岩和裂缝之间的窜流性质，称之为过渡段或窜流 阶段。
面上的各部分的流体每单位面积均相等，但是沿裂缝有微小压力的分
布。高导流能力裂缝常用均匀流量方法处理。对于均匀流量垂直裂缝， 只能表明是高导流能力裂缝，但不是无限导流能力垂直裂缝，因此， 许多现场的数据，应用均匀流量垂直裂缝模型要比无限导流能力垂直 裂缝模型要好的多。 低导流能力裂缝（low-conductivity vertical fractures）一般指 无因次导流能力（CFD<300）,沿裂缝渗流的特点是当地层流体进入裂 缝，压力损失不能忽略，因此常称有限导流垂直裂缝。