预制梁场计算书(学习建筑)

预制梁场龙门吊计算书本文为预制梁场龙门吊计算书，根据梁场实际情况，计算龙门吊的承载能力，确定合理的吊装方案，保障施工安全和工程质量。

一、梁场情况梁场位于室外平坦场地上，场地面积为2000平方米，地基为坚实的混凝土地面，无明显障碍物。

场地内存放着各种规格的预制梁，梁的长度为8-24米，重量为10-40吨。

整个梁场用于存放、调配和组装预制梁。

二、龙门吊性能参数本次使用龙门吊型号为QD100吨龙门吊，吊装高度为10米，最大跨度为20米，最大起吊高度为15米，额定起重量为100吨，额定力矩为300kN.m。

三、龙门吊计算根据预制梁的尺寸、长度、重量和吊装高度，进行龙门吊计算，得出以下结果：1.龙门吊的额定起重量为100吨，可满足预制梁的吊装需求。

2.根据梁的长度和吊装高度，龙门吊需要满足足够的力矩才能完成吊装。

根据实际计算，龙门吊的额定力矩为300kN.m，可以满足梁的吊装需求。

3.根据梁场的面积和梁的规格，可确定龙门吊的最大跨度为20米，满足梁场内的吊装需求。

四、吊装方案根据龙门吊的性能参数和梁的重量、长度和规格，制定以下吊装方案：1.龙门吊的吊钩要正确放置在预制梁的吊装点上，确保吊装平稳和牢固。

2.为了保障吊装安全和梁的完整性，应使用吊装链条或吊装绳索，将预制梁吊起，并在梁两端加装保护器材，避免吊装时梁出现倾斜或损坏现象。

3.在吊装过程中，应遵守安全操作规范，确保工人安全和梁的吊装安全。

应有专人监督吊装过程，避免意外事故的发生。

五、结论本次预制梁场龙门吊计算书，根据实际情况，得出龙门吊的性能参数和吊装方案，保障了施工安全和工程质量。

在施工过程中，应严格按照吊装方案进行操作，确保吊装安全和梁的完整性。

32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。

•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。

1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。

3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。

2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。

泸州长江六桥及连接线工程正桥北段主线及立交工程隆叙铁路跨线桥预制梁厂计算书编制：审核：批准：中国葛洲坝集团股份有限公司泸州长江六桥施工总承包项目经理部2017年3月目录第一章检算依据 (3)第二章隆叙铁路跨前桥预制梁场设计说明 (3)2.1总体布置 (3)2.2基础结构设计说明 (3)第三章检算参数 (4)第四章基础检算 (4)4.1换填后基础承载力强度计算 (4)4.2制梁区基础检算 (5)4.3制梁区基础配筋检算 (6)4.4存梁区基础检算 (6)4.5存梁区基础配筋检算 (7)4.6龙门吊轨道基础检算 (7)4.7龙门吊基础配筋检算 (8)第五章总结........................................................................................... 错误！未定义书签。

第六章地基现状承载力实测现场照片............................................... 错误！未定义书签。

第一章检算依据1）正桥北段主线及立交工程2）建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）3）建筑地基处理技术规范（JGJ79-2002）4）土力学5）结构设计原理6）简明施工计算手册第二章隆叙铁路跨前桥预制梁场设计说明2.1总体布置本预制梁场位于主线内，长230m，宽26m，总面积5491m2。

场区分制梁区、存梁区和运梁通道，制梁区设置制梁台座共计10个，用于预制50mT梁，存梁区设置存梁台座1排，可存放6片梁。

本预制场安装两台跨度24m的120T龙门吊机，轨道贯穿整个预制场，钢筋加工厂设置在预制场主线外，钢筋场进入预制场道路按7%放坡形成钢筋进场便道，混凝土罐车经由店子坡立交施工区域内部便道进入预制场。

2.2基础结构设计说明考虑到制梁场生产运营期间所受车载、堆载较大，对基础承载力要求较高，我部拟采用在梁场所在主线填砂路基上进行路基压实，浇筑扩大基础方案完成预制场基础布设，粘土护坡隔水，其内部插管排水，具体措施为：1）地基要求挖方区域场地压实精平。

1、制梁台座受力计算梁端采用长350cm ，宽180cm ，高80cm 的现浇C20混凝土扩大基础，中间部分宽100cm ，高50cm 的梁端台座；制梁台座直接在已浇台座基础上用钢筋混凝土浇筑制成，台座台身宽度为梁板底面宽度,台座厚度最小保证60cm 。

台座断面图（正常段） 台座断面图（梁端）1/2台座立面图1.1 台座荷载参数制梁台座基础承受荷载有：预制T 梁自重、梁端台座自重、扩大基础（条形基础）自重。

1.1.1预制T 梁自重预制T 梁最重为大地里大桥41mT 梁，自重kN G 7011117t 1==。

1.1.2台座自重G2=0.6m×0.6m×42m×25kN/m3=378kN1.1.3扩大基础自重G3=2×3.5m×1.8m×0.8m×25kN/ m3=252kN1.1.4条形基础自重G4=35m×1m×0.5m×25kN/m3= 437.5kN施工时：40mT梁施工时，施工荷载为均布荷载。

安全系数取1.2，台座基础承受均布荷载为：q=1.2×(G1+G2+G3+G4)/42=63.93kN/m 张拉后：41mT梁张拉时，施工荷载为集中力。

安全系数取1.2，台座基础承受集中力为：P=1.2×(G1/2+G2/42∗3.5+G3/2)=1231.2kN1.2台座基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa。

1.2.1施工时条形基础承载力验算根据上面计算得，条形基础承受均布荷载为q=63.93kN/m条形基础宽度b=1m基础底面的应力p k=q/b=63.93/1m=63.93kPa<250kPa 满足要求。

1.2.2张拉后扩大基础承载力验算根据上面计算得，扩大基础承受集中力为P=1231.2kN扩大基础长度a=3.5m，宽度b=1.8m，扩大基础面积A=a×b=3.5×1.8=6.3m2基础底面的应力p k=P/A=1231.2/6.3=195.43kPa<250kPa满足要求。

附件125米箱梁预制场移梁龙门吊计算书主梁为两排贝雷梁上下设水平支撑架组成。

一、承重横梁计算：1、贝雷片加支撑架及销子重：11×2×300=6600kg承重横梁平均荷载:q=(6600)/33=200 kg/m②集中力P:每个吊点及卷扬机重2500 kg,最大箱梁(边跨边梁)重：28.14×2600=73200(kg) 73200/2=36600(kg)共计P=2500+36600=39100(kg)2、龙门吊承重梁时的最大弯矩:M max=pa+ql²/8=39.1×10.0×2+1/8×0.2×10.0×282=978.0(kN.m) 查《桥涵》（公路施工手册〃下册〃人民交通出版社出版）P1088贝雷梁，两排单层不加强容许弯距M0=1576.7kN.m。

M0＞M max，验算安全。

3、挠度验算：f max=5ql4/384EI+Pa(3al2-4a2l+a3-a2b)/48EIl=(5*2.0*103*284)/( 384*2.1*1011*11.55*105*10-8)+391*103*2(3*2*2 82-4*22*28+23-22*24)/ ( 48*2.1*1011*11.55*105*10-8*28)=0.008m=0.8㎝<L/400=2800/400=7.0cm。

二、起重卷扬机计算：采用5轮滑车，则跑头绳拉力：Q=0.124×36.6=4.54T，所以得选用5T的慢速卷扬机。

钢丝绳的选用：取4倍的安全系数，有4×4.54=18.2T，需选用φ19.5钢丝绳。

三、地基验算：龙门吊共有4个平车，每个平车承受（45+5）/2＝25T，每个平车由2个轮支承，每个轮承重12.5T，轮子作用在钢轨上，钢轨作用在砼枕梁上，按每个轮作用作用的面积按=0.3m2计，则对地基应力为12.5/0.3=41.7T/m2=0.417Mpa。

先张法板梁预制场计算书1）概述因13米、16米这两种不同跨径空心板梁的角度、钢绞线位置及数量各不相同，因此，张拉台座设计必须根据以上两种不同跨径的空心板梁总体施工计划进行设计，以满足施工进度的需要。

按照总体施工工期及施工图纸的不同安排初步考虑先全部预制16米板，待16米板全部浇筑结束再行安排13米板的浇筑任务。

预制场采用通长承压槽式台座结构，单个截面面为（60×80cm）的钢筋砼结构，全长70米（预制场整体布置图见后附图）。

2）台座结构形式与具体几何尺寸张拉台座采用槽型结构，主要由底板、承压杆、横系梁和张拉横梁、定位板等组成。

底板由10厘米厚30#砼地坪和10厘米厚30#砼底板组成，浇筑时注意钢筋、钢板预埋，以便固定底板上的角铁和工字钢，底板和承压杆之间用横系梁连接，确保底板与承压杆的整体性。

承压杆按轴心受压构件计算，张拉端钢筋横梁按简支受弯构件计算。

具体几何尺寸初拟如下：承压杆为钢筋砼构件，砼设计标号为C30，断面尺寸为： 60cm*80cm（宽*高）。

承压杆配有4φ12螺纹钢，箍筋用φ8，间距为25厘米，两承压杆的间距为174cm。

张拉横梁用3.5厘米厚钢板采用特种焊接方法焊成如下图所示形状。

图中阴影部分为钢材。

张拉时，钢绞线位置与张拉横梁中心、中间支撑梁基本重合，误差控制在5mm内。

3）台座验算I：承压杆强度验算承压杆按轴心受压构件计算，计算长度L0取两联系梁之间的距离取10米。

杆件允许轴心荷载按下列公式计算。

N允= ∮ r b(R a·A/r C+ R g’·A g’/r s)台座承压杆件断面：（80*60cm）N允=0.81*0.95(17.5*106*0.8*0.6/1.25+340*106*4.52*10-4/1.25) =5.27*103KN∮——钢筋砼构件纵向弯曲系数，查表得0.81r b——构件工作条件系数，取r b=0.95r c——砼安全系数，取r c=1.25R a——砼抗压设计强度，查表R a=17.5MPạA——构件截面面积r s——钢筋安全系数取r s=1.25K g’——纵向钢筋抗压设计强度，查表R g’=340 MPạA g’——纵向钢筋截面面积，按4根φ12，A g’=4.52cm2N允——计算纵向轴压力(已计入荷载安全系数)16m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN13m空心板Nmax=132.2×18=2379.6KN结论：杆件满足轴向力要求II：张拉横梁验算1、张拉横梁截面计算：将张拉横梁钢板厚度偏安全定为3cm计算，张拉横梁I z=359071.5cm4 所以抗弯截面模量为：W=I z/Y max=13057cm32、张拉横梁的强度验算：张拉横梁计算简图如下：说明：本处均布荷载简化成按集中荷载叠加成P计算是更安全的。

目录一、工程概况 (1)二、地质情况 (1)三、计算依据 (1)四、存梁台座 (2)4.1 存梁台座设计 (2)4.2 存梁台座地基承载力计算 (2)五、制梁台座 (2)5.1 制梁台座设计 (2)5.2 地基承载力计算 (3)六、龙门吊机轨道 (4)6.1 轨道设计 (4)6.2 轨道地基承载力计算 (4)一、工程概况南昌市绕城高速公路南外环（塔城至生米段）工程A2标段全长10.9Km，起于赣抚平原总干渠西，跨越京九铁路、南莲路，骑行城南路，过迎宾大道、雄溪村，骑行富山三路、过金沙互通、昌宁枢纽，下穿向莆铁路、西环铁路，终于西环铁路西300米处。

整个标段预制箱梁520片，预制梁场设置20个制梁台座，4个存梁台扩大基础，布置2台120t、2台10t龙门吊机作为箱梁施工、移梁设备。

二、地质情况梁场区域地质情况，据设计图纸以钻孔位置K18+301处地质情况为代表，其地质资料如下：18.52～13.02 为素填土13.02～11.82 为粉质粘土11.82～10.22 为细砂10.22～5.92 为砾砂5.92～2.72 为强风化泥质粉砂岩2.72～-18.38 为中风化泥质粉砂岩表2-1土层参数三、计算依据1、《建筑地基基础设计规范》 GB50007-20112、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 JTG D62—20043、莲塘高架桥钻孔柱状图四、存梁台座4.1 存梁台座设计存梁台座设计采用三层存梁，由于地基承载力不足，台座采取条形梁扩大基础的方式布置，其地面上采用高0.5米，宽1米的C30钢筋混凝土条形承台；地面以下分两层，成台阶状，第一层采用高0.6米，宽2.2米，第二层采用高0.6米，宽3.4米的C30钢筋混凝土基础。

具体布置如图4.1-1:图4.1-1 存梁台座布置图4.2存梁台座地基承载力计算一片箱梁自重约为950KN,作用于基底的荷载：950321425F kN =⨯÷= ,混凝土自重产生的应力：26.5 1.745.05c c h Kpa σγ=⨯=⨯=。

附件一1 预制梁场龙门吊计算书1.1工程概况1.1.1工程简介本项目预制梁板形式多样，分别为预制箱梁、空心板及T梁，其中最重的是30m 组合箱梁中的边梁，一片重达105t。

预制梁场拟采用两台起吊能力为100t的龙门吊用于预制梁的出槽，其龙门吊轨道之间跨距为36.7m。

1.1.2地质情况预制梁场基底为粉质粘土。

查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E0=29～65MPa，粉质粘土16～39MPa，考虑最不利工况，统一取粉质粘土的变形莫量E0=16 MPa。

临建用地经现场动力触探测得实际地基承载力大于160kpa。

1.2基础设计及受力分析1.2.1龙门吊轨道基础设计龙门吊轨道基础采用倒T型C30混凝土条形基础，基础底部宽80cm，上部宽40cm。

每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝。

基础底部采用8根Φ16钢筋作为纵向受拉主筋，顶部放置4根Φ12钢筋作为抗负弯矩主筋，每隔40cm设置一道环形箍筋。

，箍筋采用HPB235Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为40cm，具体尺寸如图1.2.1-1、1.2.1-2所示。

图1.2.1-1 龙门吊轨道基础设计图图1.2.2-2 龙门吊轨道基础配筋图1.2.2受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（105t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

图1.2-1 最不利工况所处位置单个龙门吊自重按G1=70T估算，梁板最重G2=105t。

起吊最重梁板时单个天车所受集中荷载为P，龙门吊自重均布荷载为q。

P=G1/2=105×9.8/2=514.5KN （1-1）q=G2/L=70×9.8/42=16.3KN/m （1-2）当处于最不利工况时单个龙门吊受力简图如下：`图1.2-3 龙门吊受力示意图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=869.4KN，N2=331.1KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为6m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图1.2-4 支腿单车轮受力示意图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=434.7KN1.3建模计算1.3.1力学模型简化对龙门吊轨道基础进行力学简化，基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2015进行模拟计算。

计 算 书一、各参数情况1、取最重梁段：梁长为25.327m ；混凝土方量为29.89方；2、混凝土自重：2.6t/m33、承载力安全系数K 取1.24、台座混凝土标号为C255、单片小箱梁模板重量按120kg/m 2计算出，模板重量为20670kg 。

6、采用标准轻型触探仪（锤重10kg 、探头面积12.6cm 2、锥角60°、自由落距50cm ），测得地面以下2.1米处地基承载力156KPa ，以上地层地基承载力均超过200kpa 。

二、预制台座验算2.1、张拉前地基承载力验算台座断面形状如下图所示：台座底面积S=0.915×25=22.87m 2荷载Q =q1（梁重）+q2（台座重）+q3（模板重）=29.89×26+（0.35×0.915×25）×26+206.7 =1192KN62.54kpa 10^622.873^101.21192S k =⨯⨯⨯=⨯= Q f k ＜200Kpa(满足要求)2.2、张拉后地基承载力验算因小箱梁张拉后梁体起拱，故小箱梁自重主要由台座两端底部条形基础承受，台座底部布设1.2米宽通长C25钢筋混凝土条形基础，厚度为25cm 。

两台座间距3.8米，故所受荷载Q =q1（梁重）+q2（基础重）=29.89×26+3.8×1.2×0.25×2×26=836.4KNS=3.8×1.2×2=9.12 m 2110kpa 10^69.123^101.2836.4S k =⨯⨯⨯=⨯= Q f k ＜200Kpa(满足要求) 采用midas civil 2012建模，地基与条形基础弹性连接，基础上作用5个836.4KN 的集中荷载，弯矩图如下：最大弯矩Mmax=208.4KN.m ，按矩形截面配筋计算：)()2(2.100max a h A f x h bx f M s y cm -+-≤ f cm —混凝土轴心抗压强度，C25取11.9MPab---矩形截面宽度取1200mmx---矩形截面受压区高度H/3=83.3mmh 0---截面有效高度250-50=200mmfy---受拉钢筋强度设计值，取310MPaAs---受拉钢筋面积a---受压区钢筋到截面的距离，取50mm计算出AS=1327.3mm 2,实配双层7Φ12@20cm ，实配AS 实=1582.5 mm 2＞A s （满足要求）三、龙门吊基础验算两吊具同时吊装，单侧吊装能力按构件重70%考虑，则77.7*0.7=54.39t ，故使用60t 龙门吊。

目录1单片梁重量计算.............................................................................................................. - 1 -2吊装工况验算.................................................................................................................. - 1 -3吊车起吊重量验算.......................................................................................................... - 1 -4地基承载力验算.............................................................................................................. - 3 -5吊装钢丝绳的选择.......................................................................................................... - 4 -箱梁运输及架设专项施工方案计算书1单片梁重量计算混凝土容重按照2.6t/m3考虑，每种跨径混凝土数量按最大边跨边梁考虑；各类梁型最大重量见表1-1所示。

表1-1 箱梁单片最大重量表综上所述，箱梁安装时最大吊装梁重为94.4t。

2吊装工况验算30m箱梁最大梁重为94.4t，根据箱梁结构计算，采用1台130t和1台150t汽车配合吊装，负荷平均分配，单机承担47.2t的荷载，由于采用双机抬吊，考虑动载系数1.1，双机抬吊折减系数0.8，安全吊装箱梁的全重（单机承担的）=47.2×1.2*1/0.8=70.8t。

梁场台座基础计算书（最终版）麻竹高速公路大悟段项目部梁场预制（存）台座基础、龙门轨道基础地基承载力验算书n梁场预制（存）梁台座基础、龙门吊基础承载力验算湖北江路桥CHANG JI4MG ROAD &BRIDGE二0—六年一月20m箱梁制梁台座基础承载力设计验算书箱梁梁场制梁台采用C30钢筋混凝土台座，台边预埋6#槽钢，防止台座棱角在施工过程中发生掉角现象，台座表面铺设厚度为8mm钢板做为预制梁底模、施工时边棱角钢与台座钢筋焊接固定，台面钢板与边棱角钢焊接，台座厚度为30cm台座宽度90cm、台座两端由于预应力张拉后受力较大，为满足支承能力所以在台座两端3m范围内加深处理厚度为30cm。

预应力张拉台须满足强度和刚度，台座及台座端头15cm x 15cm 的①12钢筋网片。

制梁台座相关计算如下：(1 )荷载计算按构件最大重量计算根据设计图纸最大构件为边跨边梁砼数量为：21.6m3,钢筋重为6405kg，构件自重：21.6m 3X26kN/m 3+6.405 X10 =625.65KN (2 )台座砼强度计算根据台座受力情况台座可按竖向压力作用下受压构件计算计算如下：按均布线荷载计算:q1=625.65 -20= 31.283KN/m台面砼强度为：卢31.283KN -H0.90m 2=34.758KPa台座砼设计为C30砼,其允许抗压强度为：［门=30MPa，穴［门台座强度合格。

(3 )台座下地基承载力计算台座地基承受梁体砼自重和台座砼自重按均布荷载沿台座纵向线荷载为:q2=q1+(0.9 X0.3 X1) X26KN/m 3 =31.283+7.02=38.303KN/m计算地基承载力为：°^q2 P.90=42.558KPa要求台座下地基承载力不小于150Kpa，故满足要求。

(4)台座两端砼强度和地基承载力计算根据现场实际施工情况，因梁体张拉后梁体会起反拱，主要是台座两端受力最为不利，根据台座两端台座尺寸计算台座砼的强度和地基承载力计算如下：1座两端砼强度台座两端各取3m计算，宽度为1.90m ,受力面积A=3 X1.9 X2=11.4m 2台座两端砼强度计算：。

预制梁台座验算说明： 30mT 形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa ； 2、台座混凝土R ≥50Mpa ；3、台座尺寸：（（1.4*0.6+（0.6+0.52）*1.1/2）*2+25*0.52）*0.3 =15.912*0.3=4.3368m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.909*30+5.261）=84.58 t5、模板自重：7.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*30.4=24.32m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=4.3368*2.6+84.58+7.5+24.32*2.4+0.8=162.52tP=M/S=162.52*103*9.8/(1.6*30.4)=32.7KpaP ﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（2）、梁端基础承载力验算计算参数：1、梁端基础尺寸：1.6*2*0.5=1.6m32、C25钢筋混凝土 P=21M ÷S =（84.58/2+（1.6*2.4））*9.8*103/（1.6*2）=141 KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

（3）台座刚度验算台座宽度与马蹄宽度一致，混凝土标号相同，可不进行刚度和剪力验算。

（4）地基沉降地基沉降量不进行精确计算，按设计3mm观测控制。

说明： 41mT形梁预制台座：一、计算参数：1、预制场地基容许承载力[]　σ≥400Kpa；2、台座混凝土R≥50Mpa；3、台座尺寸：（（1.6*0.7+（0.7+0.52）*1.55/2）*2+34.7*0.52）*0.3=6.6525m34、梁体钢筋混凝土自重：2.6*（0.962*41+8.27）=124.05t5、模板自重：13.5t6、扩大基础尺寸：1.6*0.5*41.4=33.12m37、活载：800kg二、承载力验算（1）、地基按均布荷载计算：M=6.6525*2.6+124.05+13.5+33.12*2.4+0.8=235.13tP=M/S=235.13*103*9.8/(1.6*41.4)=34.8KpaP﹤地基容许承载力[]　σ，因此地基承载力符合要求。

芜湖长江公路二桥预制梁场中铁大桥局集团第四工程有限公司设计事业部第本共本，本册计页二○一四年一月芜湖长江公路二桥预制梁场设计计算书计算：复核：项目负责人：部长（部门总工）：总工程师：中铁大桥局集团第四工程有限公司设计事业部第本共本，本册计页二○一四年一月目录1、设计依据 (3)2、设计说明 (3)3、设计参数 (3)3.1、设计荷载 (3)3.2、材料性能指标 (3)4、荷载计算 (3)4.1、制梁台座基础计算 (3)4.2、存梁台座基础计算 (5)5、搅拌桩复合地基承载力计算 (6)5.1、单桩承载力计算 (6)5.2、置换率初步计算 (7)5.3、复合地基承载力计算 (7)6、地基沉降计算 (7)6.1.制梁台座 (7)6.2.存梁台座 (9)7、台座配筋计算 (11)7.1、制梁台座计算 (11)7.2、存梁台座计算 (13)1、设计依据1、《基础工程》2、《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2002）3、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）5、《芜湖长江公路二桥D1合同段（K24+318 ～K31+878）》施工图2、设计说明D-1合同段里程范围为K24+318～K31+878，全长7560m，主要施工内容为40m/55m 节段梁预制和拼装。

梁场布置在K30+530线路左侧，其中梁场占地面积125.7亩，分制梁区（19个制梁台座），存梁区（404个存梁区，双层存梁）、二次养护及整修区、钢筋加工区、钢筋绑扎区、模板整修区、材料存放区、场内通道等工作区域，占地约125.7亩，办公生活区占地约17.2亩，中心料库占地约6亩，总占地面积为148.9亩，布置见图2.1。

节段箱梁总计5284榀，其中40m节段箱梁4620榀；55m节段箱梁664榀。

节段长有1.9m和3m两种类型，40m跨节段箱梁最大重量约77t，55m跨节段箱梁最大重量约95.5t。