(参考资料)32m预制箱梁计算书

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24、32m铁路简支箱梁满堂支架受力计算(12-30)

24/32m简支箱梁现浇满堂支架荷载计算1-24/32m双线铁路简支箱梁采用碗扣式满堂支架现浇施工，支架顶设纵向方木分配梁，其上为定型钢模板底模，箱梁侧模和内模均为定型钢模板。

一、荷载1、梁体自重梁体最大高度为2.89m，砼比重取2.6t/m3，则自重荷载为7.514t/m2。

2、定型钢模板自重1.0t/m2。

（底模与外侧模采用定型钢模）3、施工人员及设备荷载0.25t/m2。

（按规范取值）4、砼振捣荷载0.2t/m2。

（按规范取值）5、基本风压值0.08 t/m2。

（查广州市基本风压值）6、支架与方木自重根据不同间距的支架布置，支架与方木自重在以下计算中分别考虑。

二、定型钢模另外设计计算箱梁底模和外侧模采用特制定型钢模，底模横向分为两块，在梁中心线处拼接，纵向单块模长为4.77m，外侧模模数与底模相同。

定型钢模单块自重为2.7t，图纸后附，钢模本身的受力计算另列，此处省略。

三、腹板下碗扣支架计算支架高度按20m计算（20m为本施工段采用满堂支架现浇的最高墩位）。

1、试算：（不考虑风载）①满堂支架按纵横向间距60㎝×60㎝布置，步距1.2m布置，则每平米有2.8根立杆支架与方木自重为：(18×2.8＋16×2.8×1.2)×3.84＋15×12×100×1.7×1=0.43t/m2荷载组合q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.43）=11.65t/m2荷载折减q= 0.85q’=9.9 t/m2每根立杆受力为N=9.9÷2.8=3.54t＞3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）不满足要求②按纵横向间距60㎝×30㎝布置，重新计算：每平米有5.6根立杆，步距1.2m支架与方木自重为：(18×5.6＋16×5.6×1.2)×3.84＋15×12×100×3.3×1=0.86t/m2荷载组合q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.86）=12.25t/m2荷载折减q= 0.85q’=10.4 t/m2每根立杆受力为N=10.4÷5.6=1.9t＜3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）则强度和稳定性均满足要求腹板下支架按纵横向间距60㎝×30㎝布置，满足施工要求2、详细计算（考虑风荷载，支架纵横向间距按60㎝×30㎝布置）先计算风载对支架产生的弯矩影响和应力增加值风载应力σ计算如下：基本风压值0.08 t/m2μ1风压高度变化系数1.46μ2风载体形系数1.3ψ（ψ=0.087）步高1.2m，横距0.3m，抵抗矩W=4.52㎝3水平风荷载标准值Wk=0.7×1.46×1.3×0.087×80=9.2kg/ m2风载弯矩M=0.85×1.4×9.2×0.3×1.22/10=0.473kg mσ=47.3/4.52=10.5 kg/ ㎝2=1.05 Mpa碗扣支架φ48×3.5钢管A=0.000489㎡N1=0.05t每根立杆受力N总=1.9＋0.05=1.95t＜3 t则强度和稳定性均满足要求3、结论满堂支架在箱梁腹板下平面纵横向布置为60㎝×30㎝，水平步高为1.2m。

32m现浇箱梁碗扣式支架计算书

附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。

支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。

支架采用碗扣式钢管架。

支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。

横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。

箱梁混凝土一次浇筑完成。

2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。

2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。

32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。

箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。

箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。

简支箱梁设计伸长值计算

不同步率计算公式
不同步率=
LA LB 100 % LA LB
张拉过程中动态伸长值预警计算办法
（1）张拉过程中伸长值异常预警从控制阶段开始，计算公式如下：动态偏差值= L L理论 100% n%
L理论
式中：
（2）张拉过程中的动态实测计算伸长值的公式：式中：
（3）经过预初张的终张阶段动态实测计算伸长值的计算公式：
x1 取＝0.550m，
则该段伸长量为：l1
1
E
x1
1415 .04 195000
0.550
1000＝3.99mm
1786
b、对于直线段 x2 cos(8 ) cos(6.5 ) 1815 mm 1.815 mm
该段弯起角=0，锚口损失为6.1%，
则该段起点应力为： 2
' 1
(1
-
0.061)
L1
=L1
L0
l0
l1
k
k1
0
k
0
L2 =[L1 L0 l0 l1 ] [L2 L1 l1 l2 ]
L =L1 L2
式中：
（2）实测总伸长值计算公式
ΔL实测 ΔLA ΔLB
式中：
3 单端钢绞线锚固回缩值计算公式
L锚固回缩 L2 L3 L锚外
伸长值偏差计算公式
偏差值= ΔL实测 - ΔL理论 100% ΔL理论
张拉阶段终张拉
张拉顺序
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
钢束编号
2N9 2N8 N1a 2N2d 2N5 2N4 2N2b 2N10 2N7 2N6 2N3 2N1b 2N2c
锚外控制应力（MPa)
1371.57 1344.54 1339.20 1339.20 1371.57 1344.54 1339.20 1344.54 1371.57 1344.54 1371.57 1339.20 1339.20

箱梁计算书

桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。

32m(24m)支架现浇箱梁施工方案(16m＜墩高≤25m)

目录目录............................................................ - 1 -1 编制依据........................................................ - 1 -2 编制说明........................................................ - 2 - 3分项工程概况.................................................... - 2 - 4 分项工程特点分析................................................ - 5 -4.1工程难点 (5)4.2工程重点 (5)5 分项工程施工总体安排............................................ -6 -5.1总体施工安排 (6)5.2总体施工工艺流程图 (7)5.3人员需求计划 (8)5.4机械设备配置计划 (8)6 施工方法........................................................ - 9 -6.1支架搭设及拆除 (9)6.1.1施工工艺流程............................................ - 9 -6.1.2基础施工............................................... - 10 -6.1.3钢管支架安装、加固及落架............................... - 13 -6.2支架预压 (19)6.2.1支架预压目的........................................... - 20 -6.2.2支架预压及加载方法..................................... - 20 -6.2.3施工预拱度的设置....................................... - 22 -6.3安装支座 (23)6.3.1安装前的检查........................................... - 23 -6.3.2安装步骤及方法......................................... - 24 - 6.4模板施工 (24)6.4.1模板设计............................................... - 24 -6.4.2外侧模板............................................... - 24 -6.4.3内模系统............................................... - 25 -6.4.4底模板................................................. - 25 -6.4.5端模板................................................. - 26 -6.4.6模板拼装要求........................................... - 26 - 6.5钢筋施工 (27)6.5.1钢筋制作与安装......................................... - 27 -6.5.2管道布设............................................... - 29 - 6.6预埋件、预留孔、综合接地的设置.. (30)6.6.1防落梁挡块............................................. - 30 -6.6.2接触网支柱及下锚拉线预埋件............................. - 31 -6.6.3通风孔................................................. - 32 -6.6.4泄水孔................................................. - 33 -6.6.5综合接地............................................... - 33 - 6.7混凝土施工. (34)6.7.1混凝土浇筑准备......................................... - 34 -6.7.2浇筑工艺............................................... - 35 -6.7.3养护................................................... - 36 -6.7.4脱模................................................... - 37 -6.7.5混凝土浇筑应注意以下事项............................... - 37 -6.8预应力工程 (40)6.8.1预应力施工............................................. - 40 -6.8.2张拉机具的进场要求..................................... - 41 -6.8.3纵向预应力束张拉....................................... - 42 -6.8.4张拉注意事项........................................... - 44 -6.8.5压浆................................................... - 45 -6.8.6封锚................................................... - 49 - 7施工进度计划................................................... - 49 - 8施工试验、测量与监测........................................... - 51 -8.1施工试验 (51)8.1.1试验检测方案........................................... - 51 -8.1.2试验工作的主要内容..................................... - 52 -8.1.3主要试验方法........................................... - 52 -8.2施工测量 (54)8.2.1一般要求............................................... - 54 -8.2.2测量仪器配备........................................... - 55 -8.2.3桥梁施工测量........................................... - 55 -8.2.4竣工测量............................................... - 56 -8.3施工监测 (57)8.3.1桥涵沉降监测........................................... - 57 -8.3.2支架预压观测........................................... - 57 -8.3.3模板及砼浇筑监测....................................... - 57 -9质量、进度、安全、文明、环保保证措施........................... - 58 -9.1质量保证措施 (58)9.2进度计划保证措施 (59)9.2.1加强人员配置，发挥人才优势............................. - 59 -9.2.2做好人员培训，保障施工生产............................. - 59 -9.2.3全方位做好施工机械设备保障............................. - 59 -9.2.4确保物资供应........................................... - 59 -9.3安全施工保证措施 (59)9.3.1施工现场用电安全保证措施............................... - 59 -9.3.2施工机械（特种设备）安全保证措施....................... - 61 -9.3.3防火安全保证措施....................................... - 62 -9.3.4高空作业的安全保证措施................................. - 62 -9.3.5预应力张拉施工安全防护措施............................. - 64 -9.3.6施工期间的雨季安全保证措施............................. - 65 -9.4文明施工保证措施 (66)9.5环境保护措施 (66)10 附件.......................................................... - 67 -现浇简支箱梁梁柱式支架（16m＜墩高≤25m）专项施工方案1 编制依据⑴国家、中国铁路总公司和河北省的有关政策、法规和条例、规定；⑵原铁道部和中国铁路总公司现行设计规范、施工规范、验收标准；⑶现行铁路施工、材料、机具设备等定额；⑷铁道第三勘察设计院集团有限公司编制的《新建铁路北京至沈阳铁路客运专线施工图》及我公司的投标文件；⑸施工现场调查的相关资料；⑹我公司当前客运专线铁路建设的技术水平、管理水平和施工装备水平；⑺高速铁路桥涵工程施工技术规程（Q/CR9603-2015）；⑻《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；⑼已审批的京沈客专JSJJSG-6标《安匠白河特大桥实施性施工组织设计》；⑽《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）；⑾《无砟轨道后张预应力混凝土简支箱梁23.5m》（京沈桥通-55-I）；⑿《无砟轨道后张预应力混凝土简支箱梁32.5m》（京沈桥通-55-II）；⒀《特殊结构桥梁附属构造设计图》（京沈桥通-58）；⒁《铁路桥梁球型支座》（TJQZ-8360）；⒂《预制无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）》通桥（2013）2322A-II；⒃《接触网杆位布置图》安匠站～承德南站区间京沈客专施网-212B；⒄《CRTSIII型板式无砟轨道桥面预埋件设计图》京沈客专施01-10、11。

32m单线铁路梁支架演算

塘沽西32米箱梁现浇支架计算概况32米单线箱梁重390吨，两侧腹板及底板宽3.63米，翼缘板宽1.685米，翼缘板厚0.23米，梁总高2.63米。

侧模采用钢模板40吨，底模及内模采用木模。

梁底距承台顶净高3米，原始地质为：地表80cm厚杂填土，杂填土以下为淤泥质粉质黏土（层厚10米，σ）、粉质黏土（层厚15米,σ0=160KPa）、粉土（层厚5米, σ0=90KPa），再往下为粉质黏土和粉土等（σ0=200Kpa～220Kpa）。

0=200KPa一、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、32米箱梁设计图纸；3、《铁路桥涵施工技术规范》；4、《贝雷梁使用手册》；二、支架设计要点1、支架结构形式支架单层贝雷梁，跨度为28.5米,贝雷梁横向布置12排，每两排一组。

中间设两排支墩，支墩采用直径800mm的预制混凝土管桩，两端支承在承台上。

贝雷梁上方布置横向分配梁I20间距50公分，然后布置纵向分配梁I10，间距30cm，然后铺6mm厚钢板做底模。

2、模板及支撑箱梁模板外模采用钢模板，重40吨，内模采用木模，重30吨。

四、施工荷载计算取值㈠、梁体及支架重量1、梁体混凝土自重：390t；2、钢模：40t；3、木模：30t；4、贝雷自重取1KN/m（包括连接构件等附属物）；现浇梁标准断面图 (图一)㈡、施工荷载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及下面小方木时按均布荷载为2.5KN/m2计算，并以集中荷载2.5KN 进行比较，取二者产生的弯矩最大者。

2、振捣荷载：水平方向取２.0KN/m2，竖向取４.0KN/m2；五、各构件验算㈠、贝雷梁计算利用大型有限元程序MIDAS进行计算-1.9-1.6-1.6-1.6-1.6-1.9-1.9-1.9-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3--1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.6-1.6-1.6-1.6-1.9-1.9-1.9-1.9-1.31.3计算图示正应力正应力最大值：128.3MPa ＜210MPa ，结构安全。

娄邵铁路324832m计算书

1 工程概述和计算依据1.1工程概述邵水1号特大桥跨越邵水河采用（32+48+32）m预应力混凝土连续箱梁。

箱梁断面为单箱单室直腹板断面。

箱梁顶宽11.18m,翼缘板宽3.6m、1.48m，根部梁高3.7m，悬浇段腹板厚45cm ～70cm，底板厚度为63.2cm～43.5cm，悬浇段顶板厚度30cm。

箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长8.4m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～4#块段长2.5m，5#～7#块段长3m。

箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。

1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+MPa密度：γ=7850 Kg/m3泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012表1.钢材允许应力表2.焊缝允许应力钢材按容许应力取值，临时钢结构提高30%，节点销子的抗弯允许应力在任何荷载作用下不得提高。

1.4挂篮主要技术指标及参数（1）梁段最大重量：77.22t；（2）梁段最大分段长度：3m；（3）梁段混凝土重量：2.65t/m3；（4）人群及机具荷载：2.5 KPa；（5）超载系数取1.05；（6）新浇砼动力系数取1.2；（7）挂篮行走时的冲击系数取1.3；（8）抗倾覆稳定系数2.0；1.5计算组合及工况（1）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)（2）计算工况：根据梁段长度、重量、梁高等参数，设计时按以下三种工况进行计算。

工况一：1号梁段混凝土灌注完成工况。

此工况梁段高度最大、混凝土重量较大。

工况二：5号梁段混凝土灌注完成工况。

此工况梁段长度最大、混凝土重量最大。

此工况挂篮走行距离最长，控制挂篮走行状态抗倾覆稳定及外模、底模走行梁走行状态的强度和刚度。

1.6挂篮计算模型根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序MIDAS进行空间分析。

32m铁路双线箱梁预制工艺

文章编号:1003-4722(2006)05-0051-0432m 铁路双线箱梁预制工艺雷昌龙1,2(1.同济大学桥梁工程系,上海200092; 2.武广铁路客运专线有限公司,湖北武汉430070)摘要:速度目标值300km/h 的客运专线中小跨度桥梁以32m 简支箱梁为主要梁型,采用预制架设施工方法是既能保证质量又能保证工期的最佳选择。

介绍32m 简支双线箱梁预制关键工艺。

关键词:客运专线;铁路桥;箱形梁;预制;施工工艺中图分类号:U448.13;U445.471文献标识码:APrecasting Technology for 32 m Span Railway Double Track Box GirdersLEI Chang long1,2(1.Depart ment o f Br idg e Eng ineering ,T o ngji U niver sity,Shang hai 200092,China; 2.WuhanGuang zho u P assenger Dedicated Railw ay L ine Co.,Ltd.,Wuhan 430070,China)Abstract:For the passenger dedicated railw ay line w ith speed target 300km /h,the 32 m span simply supported box girders are the major g ir ders that w ill be used fo r small span bridg esand the utilizatio n of pr ecasting and erection co nstructio n method w ill be the best choice of guar anteeing both construction quality and construction time lim it.In this paper,the key technolog y for precasting o f the 32 m span sim ply suppor ted do uble track box girders is dealt w ith.Key words:passeng er dedicated railw ay line;railw ay br idge;box girder;pr ecasting;con structio n technolo gy 收稿日期:2006-06-13作者简介:雷昌龙(1968-),男,高级工程师,1991年毕业于西南交通大学桥梁工程专业,获学士学位,现为同济大学桥梁工程系建筑与土木工程专业工程硕士研究生。

32m后张法预应力箱梁混凝土养护作业指导书(改).doc

预制箱梁养护作业指导书lx编制目的明确预制箱梁混凝土养护作业的工艺流程、操作要点和相应的T 艺标准，指导、规范箱梁混凝土养护作业施工。

2、编制依据(1)《高速350公里客运专线铁路简支箱梁技术交底报告》(2)《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005(3)《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160 号(4)《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》铁建设[20051160 号)(5)《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》铁科技[2004] 120 号。

(6)《时速350公里客运专线铁路无確轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)》(通桥[2008J2322A-II. IV)。

(7)《石武客专SWZQ-4标新许特大桥南段箱梁预制施工组织方案》(8)客运专线(武广客运专线、哈大客运专线等)箱梁预制类似工程经验。

3、适用范围适用于石武客专新许特大桥南段（642号墩至1259号桥台）3加、24ni直曲线无施轨道后张法预应力混凝土双线单箱单室简支箱梁。

4、工程概况石武客运专线是为了缓解我国铁路运输最繁忙的南北主干线之一的京广铁路运输能力紧张状况，实现客货分线运输，形成大能力快速度的客运通道而修建的。

石武客运专线河南段线路北起河南省与河北省省界，南至河南与湖北省交界。

中铁五局集团施工管段为石武客专河南段4标的新许特大桥南段（DK772+312.39〜DK792+507. 67）,管段桥址位于河南省长葛、许昌两市境内，止线长度20.195km。

桥址处地势平坦，线路两侧多为耕地。

桥梁多处跨越地方道路、小河流，采用连续梁和32米（局部24米）简支梁跨越。

中铁五局石武客运专线项目部许昌制梁场位于许昌县胡寨村东北部，起讫里程为DK784+591〜DK785+127,正线右侧，占地面积162363m2,约244亩，线路穿越许昌、长葛两市。

主耍桥梁为新许特大桥，许昌制梁场承担新许特大桥南段642号墩至1259号桥台的608 孔箱梁预制、架设任务，计划制梁608孔，其中32ni箱梁600孔，24m 箱梁8孔。

秦沈高速铁路辽河特大桥32m简支箱梁模板设计

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１底模：、底模采用固定式整体钢模
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｜技回程术
秦沈高速铁路辽河特大桥３ｍ简支箱梁２模板设计
单国东中铁一局集团四公司
脱模时首先旋拧旋转丝杠，使底角模板和６ｍｉ钢板，］８３下面以槽钢做肋。为使底模与外侧模板面密贴，在底模两侧设置特制的三角形弧下转角模板绕转轴旋转，至将底角模板和下直体橡胶带，并设置底模、外模拉紧装置。在梁段转角模板提起，然后旋拧对撑丝杠，使对称两侧脱模后用手拉葫芦将模板钩四角受力点下面设四个顶梁砼支墩，对应底模预模板绕转轴旋转，最后降下内模滑道，通过内模留四个活动开口，当梁段达到规定强度并脱模挂在内模顶板上。后，在活动开１用千斤顶将梁段顶起，：３处以便实滑道由卷扬机牵引滑出箱梁。４端模：、工程特点：施横移。端模采用小块钢模板组拼，栓连接，螺板秦沈高速铁路辽河特大桥位于我局施工建２整体台车式外模：、ａｒ成的京沈高速公路辽河特大桥的上游约６００ｍ为缩短制粱周期，简化制梁场的布置，降低缝问夹以３ｍ厚的橡胶带。外模采用整体台车式结构形式。三模板安装和拆除：处，中心里程ＤＫ３＋３．，３７６３７全长２３．ｍ，９４３５位工人劳动强度，９支撑架、脱模装置、横移装置、走行ｌ模板安装程序：、于＋．的坡道和半径为５０ｍ、ｏ、６０ｍ它由外模板、００％５０＋ｏ００部分组成（、１平整场地，）制作砼制梁台座。的曲线、线和曲线上。直上部结构设计为双线台车和轨道５（、２安装底模横梁，）固定外模走行轨道。单箱单室简支箱梁：度３ｍ，长３．０跨２梁２６ｍ，脱模装置和横移装置包括旋转丝杠、横移（、３安装底模板。）在底模台座范围以外的轨梁顶板宽１．０厚度３ｃ底板宽６厚度丝杠及其它配件，２４ｍ，０ｍ，ｍ，每侧外模共布置４对丝杠。脱使外模绕内侧的横道上预拼外模。２ｃ腹板厚度４ｃ梁高２６ｍ。孔重量模时首先旋拧旋转丝杠，５ｍ，５ｍ，．０每移滚轮旋转并在外模板与底模相接触处（、４外模沿轨道自）行就位。约７４，５吨截面类型为等高度变截面箱梁（见图产生底模对外模的反作用力，外模产生少量使（）吊装箱梁底腹板钢筋笼。５、１。）（、６安装内模滑移轨道。）在梁端预拼箱梁内横移。后旋拧横移丝杠将外模横移至走行位然置。模。走行台车采用电动自行式台车，由台车它（、组装好的内模滑入箱梁内，落就７将）下架、车轮和驱动装置组成。台车架由纵横梁焊成位。（、８吊装箱梁顶板钢筋。）井字结构，横梁兼作９模横移轨道，１、并在混凝土灌筑过程中承受外模板和箱梁翼缘板混凝土的（、９安装两ｆｑ模间的上下对拉杆以及内外）￣ｌｌ＂重量。驱动装置采用立式 “ 三合一” 传动机构，模之间的对拉螺栓。（对于１５梁段需安装＃、＃制动电动机立式布置，垂直轴式减速器与车轮端模板）２模板拆除程序：、箱梁分５段预制，依顺序为：＃、＃、＃、直接连接。ｌ２３这种驱动装置具有体积小结构紧凑、采用电动自行式台车，操作简 ①内模拆除程序：４５＃、＃粱段，分别在５个制梁台座里预制，两端组装性好的特点。（、１卸下内端模螺栓，）拆除内端模（＃、＃１５安全，少制梁场内卷扬机数量，免场内减避ｌ５梁段长均为５３ｍ，司２３４单、＃、＃．５中Ｉ＃、＃、＃、有。梁段长均为６５ｍ，．０梁段之间设６ｃ０ｍ￣湿接缝；复杂的钢丝绳缠绕与其它工序的干扰，利于梁段）（）旋拧内模旋转丝杠，２、提升底角模板。箱粱钢筋笼分５绑扎，段各段分底腹板钢筋、顶文明施工、全生产。安（、３旋拧内模对撑丝杠，）将两侧内模拉拢，轨道采用２３／钢轨，根４ｋｇｒｎ由预埋锚栓和板钢筋依次吊装入模。制梁周期安排，按箱梁它既是外模的走行轨之后用手拉葫芦将其钩挂在内模顶板上。内、外模从上一个梁段拆完到下一个梁段组装压板固定于混凝土地面上。（、４降下内模滑道。）只有４个小时（钢筋笼已提前准备好）因此要求道，，也是外模高程的控制装置。其轨顶高程由外（、５用卷扬机牵引内模滑出箱梁。）在全长范围内实际轨内、外模必须有较好的操作性，并能快速装拆。模高度和底模高程推算，ｍｍ以内。轨道 ②外模拆除程序：而该梁截面变化点较多，变化幅度也比较大，尤顶高程与设计高程误差控制在２减少了人工调整外模高程的（）卸下外端模螺栓，除外端模。１、拆其是箱梁内轮廓由跨中至梁端部分变化最大，且直接控制外模高程，缩短外模安装时间，避免人为因素造成的（、下外摸对拉杆螺栓，２卸）拆除拉杆。ｌ５梁段端部底板、＃、＃腹板内模处共设置有８工序，（、３旋拧旋转丝杠，外模脱离梁体。）使处齿块，构十分复杂。结设计时要求模板除能满外模安装误差，使外模的安装简单、准确。（、４旋拧横移丝杠，）使外模移至走行位置。足梁体轮廓尺寸、强度、刚度及９观质量外，还必３滑移式内模：、（）外模沿轨道自行移开口５、该方案采用下敞口式内模。整套内模由顶须能够在有限的操作空间内进行快速装拆，并模板、侧模板、转角模板、底角模板、撑杆、斜水四体会：在此基础上尽量降低模板造价。目前该套模板已成功应用于秦沈高速铁路二．板构造：模平撑杆和丝杠组成（图２。见）顶模板和转角模其使用性能完全满箱梁模板由底模、整体台车式外模、移式板较接，滑侧模板和底转角模板较接。内模顶板下沙河特大桥现场制梁工程，通笔者深深体可以沿纵向滑移。整套内模通足施工要求。过这次模板的设计，内模、端模和其它附属配件组成（图２。见）附属面设置四个滑轮，过四个滑轮架设在内模滑道上（内模滑道见图会到：一个好的产品设计，必须自始至终贯穿方配件包括千斤顶、卷扬机、拉葫芦等。手便施工操作、保安全生产并能降低成本的理确３。）念。在方案选择之初，争议颇多。为此曾征求了数位桥梁工程师及将要参加现场制梁工人的意见，他们竞无一例外的选择了此方案。由是：理 — 具有可操作性，全可靠。实也证明了这一安事点。

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32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。

•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。

1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。

3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。

2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1）抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。

抗扭系数2210.277112Ti i iGl I E a I β=∑+∑＝。

2）采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》V3.6.0计算,计算方法：修正刚性横梁法。

横向分布系数计算采用如下布载方式加载，布载方式（4车道加载）：0.5m （防撞护栏）+12.25m （机动车道）+0.5m （防撞护栏）＝13.25m 。

计算结果如下表：横向分布系数表（多车道折减后）梁号四列车三列车二列车 1 0.680 0.688 0.669 2 0.667 0.613 0.550 3 0.666 0.613 0.550 40.6790.6870.668结论：汽车最大横向分布系数出现在横向布置四列车时，边梁横向分布系数为0.680，中梁横向分布系数为0.667。

计算时边梁近似取0.70，中梁取0.68。

3.2. 汽车荷载冲击系数µ值计算3.2.1. 汽车荷载纵向整体冲击系数µ简支梁桥结构基频根据主梁计算模型计算，结果为 3.307Hz f =。

按照《通规》第4.3.2条，冲击系数µ可按下式计算：当14Hz f 5Hz .1≤≤时，0157.0)f (1767ln .0−=µ∴0.1767ln(3.307)0.01570.196µ=−= 3.2.2. 汽车荷载的局部加载的冲击系数采用µ=0.3。

4. 主梁纵桥向结构计算4.1. 箱梁施工流程1)先预制主梁，混凝土达到设计强度的90％后，张拉正弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。

2)安装好永久支座，逐孔吊装主梁。

3)浇筑端横梁、中横隔板及湿接缝桥面板。

4)从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间按三个月（90天）计算。

5）浇筑桥面铺装及防撞护栏。

4.2. 有关计算参数的选取• 一期恒载1q ：预制梁重力密度取3m /26KN =γ• 二期恒载2q ：1）湿接缝 C50混凝土，重力密度取326KN /m γ=（参与受力） 2）80mm C50混凝土，重力密度取325KN /m γ=（8片梁均分） 3）100mm 沥青混凝土铺装重力密度取3m /24KN =γ（8片梁均分） 4）护栏（单侧）30.45m /m ，重力密度取3m /25KN =γ，边梁按铰接梁法计算，分配系数为0.584，中梁按刚性横梁法计算，分配系数为0.5。

• 活载：城-I 级，汽车的横向分配系数：边梁取0.70，中梁取0.68。

•主要计算参数相对湿度： 80％；徐变系数： Ψ＝2.15；收缩应变终值： ε＝0.26x103；锚下控制张拉力：con 0.751395PKf MPaσ=＝；锚具变形与钢束回缩值（一端）：△L＝6mm；管道摩阻系数：μ＝0.15；管道偏差系数：κ＝0.0015 1/m；钢束松弛系数：ζ＝0.3；计算取体系升温30℃，体系降温30℃；温度梯度按照新规范取值。

梯度温度：正、负温差按100mm沥青铺装、800mm混凝土调平层考虑。

4.3.计算程序主梁计算采用平面杆系有限元程序桥梁博士3.6.0。

4.4.中梁计算4.4.1. 计算模型纵梁18个单元，施工阶段共5个，收缩徐变期10年。

跨中横断面端部横断面计算模型4.4.2. 4.4.2持久状况承载能力极限状态计算：主要进行承载力验算，材料采用其强度设计值，假设钢筋和混凝土同屈服，同属于塑性状态。

计算时考虑冲击系数和结构重要性系数，计算表达式为:r0*S≤R承载力极限状态计算结果如下：承载能力极限状态下抗力及所对应的内力由图上看出承载能力极限状态验算满足规范要求。

4.4.3. 持久状况正常使用极限状态计算：（一）、钢束应力验算：钢束应力验算如下表所示：钢束号最大应力(kPa) 容许最大应力(kPa) 是否满足1 1148 1209 是2 1137 1209 是3 1128 1209 是4 1125 1209 是5 1144 1209 是（二）、正截面抗裂验算：（1）作用长期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σlt -σpc≤0，即混凝土正截面不出现拉应力，计算结果如下作用长期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件长期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 2.80 0 下缘最小 2.50 0由图上看出梁体各部位均不出现拉应力。

（2）作用短期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σst -σpc≤0.7ftk，即混凝土正截面拉应力不大于1.855Mpa，计算结果如下图：作用短期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件短期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 1.77 -1.85 下缘最小0.36 -1.85（三）、斜截面抗裂验算：（1）作用短期效应组合：斜截面混凝土主拉应力控制（按预制构件考虑）：σtp ≤0.7ftk，即混凝土斜截面主拉应力不大于1.855MPa，计算结果如下图：作用短期效应组合主拉应力拉应力最大为0.24MPa，主拉应力小于1.855 Mpa，满足规范要求。

（四）、混凝土的压应力控制：（1）正截面混凝土压应力控制：σkc +σpt≤0.5fck，即混凝土正截面压应力不大于16.2Mpa。

计算结果如下：标准组合上下缘最大应力最大的压应力为13.04Mpa，满足规范的要求。

（2）斜截面混凝土压应力控制：σcp ≤0.6fck，即混凝土主压应力不大于19.44MPa。

计算结果如下：标准组合主压应力最大的主压应力为13.04Mpa，满足规范的要求。

（五）、抗剪验算：抗剪验算如下表所示：4.4.4. 持久状况和短暂状况构件应力计算（施工阶段应力验算）按照《公桥规》第7.2.8 条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定：压应力σcct ≤0.70f ck ' 。

本桥施工时要求混凝土强度达到标准强度的100%，故压应力允许值0.70f ck '＝0.70×32.4＝22.68MPa 。

施工阶段混凝土上下缘正应力包络混凝土下缘最大压应力为13.58MPa ，上缘最大压应力为2.3MPa ，均不出现拉应力，满足规范要求。

4.4.5. 挠度验算主梁按A 类预应力混凝土构件设计，按《预规》6.5.2条规定，截面刚度取为：000.95c B E I = 。

当采用C40～C80混凝土时，长期增长系数 1.45~1.35θη=，C50内插得 1.425θη=。

计算预加力引起的反拱值时，截面刚度取为：00c B E I =，长期增长系数取用2.0。

长期组合主梁位移图短期组合下跨中上拱32mm，扣除主梁反预拱度（-25mm）后，主梁最大挠度为7×1.425=9.975mm，容许值为30420/600=50.7mm，满足规范要求。

4.5.边梁计算4.5.1. 计算模型纵梁18个单元，施工阶段共5个，收缩徐变期10年。

如下图所示：计算模型4.5.2. 持久状况承载能力极限状态计算：主要进行承载力验算，材料采用其强度设计值，假设钢筋和混凝土同屈服，同属于塑性状态。

4.5.3. 持久状况正常使用极限状态计算：（一）、钢束应力验算：钢束应力验算如下表所示：钢束号最大应力(kPa) 容许最大应力(kPa) 是否满足1 1147 1209 是2 1136 1209 是3 1127 1209 是4 1124 1209 是5 1142 1209 是（二）、正截面抗裂验算：（1）作用长期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σlt -σpc≤0，即混凝土正截面不出现拉应力，计算结果如下作用长期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件长期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 2.87 0 下缘最小 2.95 0由图上看出梁体各部位均不出现拉应力。

（2）作用短期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σst -σpc≤0.7ftk，即混凝土正截面拉应力不大于1.855Mpa，计算结果如下图：作用短期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件短期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 1.71 -1.85 下缘最小0.78 -1.85（三）、斜截面抗裂验算：（1）作用短期效应组合：斜截面混凝土主拉应力控制（按预制构件考虑）：σtp ≤0.7ftk，即混凝土斜截面主拉应力不大于1.855MPa，计算结果如下图：作用短期效应组合主拉应力拉应力最大为0.25MPa，主拉应力小于1.855 Mpa，满足规范要求。