催化主风机

关于催化裂化轴流风机静叶控制系统原理及应用探讨关键词：催化裂化轴流风机静叶控制当系统阻力位于失效线上时，也会发生运行不稳定状况，风机不能在稳定的工况点上运行。

由于气流不稳定，风机叶片受到气流脉动力激振，而最终导致叶片断裂，但当风机在喘振线（性能曲线上已给出）以下工作时，可保证风机的稳定运行。

一、催化裂化轴流风机的阻塞现象当轴流式主风机在低压比、大流量下运行，且流量大到动、静叶之间的气速超过临界气速时，风机流道的有效通流能力减少，风机出口压力继续降低，流量不再增加，出现阻塞现象。

阻塞多发生在轴流风机的高压段，阻塞时高压叶栅内气流流动紊乱，使叶片和风机排气缸剧烈振动，若延续时间过长同样也会振断叶片。

引起催化剂倒流、塌床、和泥，使主风总管阻死无法向再生系統供风。

反阻塞控制和反喘振一样，因为阻塞点难以测量和预料，同样在风机阻塞线上设置一条反阻塞线，通过自动控制使风机只能在反阻塞线上运行，以防发生阻塞。

反阻塞线的裕度通常为5-10%。

在风机出口管理上设一反阻塞单向快速切断阻尼阀与反逆流阀，参与到两器流化风低流量自保联锁中。

也可适当地关闭此阀就能使风机压比增高，在容积流量减少，从而避免阻塞、催化剂倒流引起的高温损机。

二、催化裂化轴流风机静叶控制系统的工作原理av型静叶可调轴流风机又称为子午加速风机。

由启动电动机或烟气轮机通过联轴器和中间轴带动叶轮旋转做功，介质（气体）则通过叶片（轮）流道时在子午面上收敛加速，从而获得动能，再经后导叶整流后进入扩压器，此时流速下降，大部分动能转换为静压能，从而满足了系统用风压、风量需求。

该控制系统的主要控制方案有静叶开度控制与故障锁位两种，所有的控制功能都由集成在电液控制柜内的 plc（西门子 s-224 型号）或者独立的静叶控制器来完成。

av型静叶可调轴流风机含anl3～ans0共23种机号，每种机号可分为13、15、17、19共4种叶片数，每种叶片数又可分为4种叶片安装角，故能满足用户的各种参数要求，从而选出与系统工况具有最佳匹配特性的风机。

第一部分压缩机油运一、试车目的1.离心主风机组机械试运行的目的是检验电机、变速器、主风机本体、润滑系统及监测控制系统、管道、管道附属部件、仪表控制部件、流量部件、入口过滤器、放空系统等辅助设备的安装质量，考核、检验机组的技术性能是否满足设计和制造要求，确保机组负荷试车的安全性、可靠性；2.使生产操作人员进行系统的岗位培训，熟悉和掌握本机组的开、停车程序及事故处理的方法。

3.检查与本机组相关的水、电、仪表空气、氮气等供应情况，掌握运行规律，消除缺陷为后续负荷开车做好准备。

注：本次试车分为油运试验和负荷试车两部分。

二、主风机参数2.1离心式压缩机型号：MCL703制造厂家：沈阳鼓风机集团股份有限公司入口流量：41965Nm3/h进口压力：0.089Mpa（A）出口压力：0.29Mpa （A）进口温度：24 C出口温度：161.3 C转速：7802r/min临界转速：4155 r/min压缩比： 3.26轴功率：2285KW压缩介质：空气2.2电动机型号：YKS630-2制造厂家：佳木斯电机股份有限公司电压：6000v额定电流：345A 功率：3000KW转速：2995r/min相数：三相绝缘等级：F 级2.3变速器35HS 传递功率：3000KW 速比：2.605 制造单位：沈阳鼓风机厂转速比：7802/29952.4润滑油站二次输出油压：0.28 MPa输出油温：45 ± 2C润滑油牌号：GB11120-89 N46透平油一次注油量：4520L高位油箱容量：1500L 润滑油泵出口压力：1.0 MPa 一次输出油压：0.7 MPa 润滑油流量：25.194 m3/h 润滑油泵电机功率：11KW 润滑油泵电机电压：380V 电加热器功率：13KW 电加热器电压：380V 排烟风机功率：1.5KW 排烟风机电压：380V油箱氮气吹扫氮气耗量：10Nm3/day 油箱氮气吹扫氮气压力：200mm2HO 油冷却器耗水量：21T/h （单台冷却器）润滑油箱最低液位：143mm 高位油箱最低液位：985mm、试车应具备的条件1.试车现场应场地整洁、道路畅通；2.厂房土建施工完毕达到交工要求3.地脚螺栓应紧固完毕；4.二次灌浆达到设计强度，抹面结束；5.冷却、润滑、开车充气等辅助系统及工艺管道连接正确；6.电机、变速箱单试合格；7.油箱内部用新棉布擦拭干净后再用面团把残留物清理干净以确保油箱内干净；8.各个阀门开关灵活好用；9.油泵已盘车，正反转校验合格且泵已找正；10.管线酸洗钝化已完成；11.主风机各管口无应力、并检查合格，电机与变速箱及变速箱与主风机已找正合格，盘车器试车合格；12.主风机试车流程已经贯通且处理干净，试车流程所涉及阀门开关正确；13.主风机各轴承润滑油入口管线上的孔板、视镜等安装正确投用；14.与试车有关的公用工程（循环水、仪表风、氮气等）已具备使用条件；15.电气、仪表安装工作结束并已调试合格，具备投入试运行的条件；16.DCS系统调试合格。

2018年05月关于催化裂化装置主风机组烟机能量回收系统的思考姚金磊胥瑞林（中石油云南石化有限公司，云南昆明650300）摘要：云南石化重油催化裂化装置自开工运行以来，受到烟机轴功率、主风机轴功率以及装置处理量的制约，电动机一直处于耗电做功状态，显现出提高烟机能量回收效率的重要性与迫切性。

关键词：烟机轴功率;主风机轴功率;电机轴功率;节能降耗主风机组承担着再生器烧焦的流化风量以及烟气能量回收的主要作用，是装置节能降耗的主要设备。

本装置主风机组采用三机组配置形式，采用烟气轮机+轴流风机+增速箱+电机的连接方式。

按年平均正常工况考虑，主电机20000KW 无法满足解除烟机后的主风机组-30891KW 低负荷运行功率要求，烟机33000KW 理论上可以单独带动主风机做功，但由于烟机并不能达到理想状态的功率输出，因此主风机组电机长期处于耗电做功的状态，电机发电的可能性不大。

故提高烟机能量回收效率尤其显得重要与迫切。

1主风机组能量回收的影响因素及其处理措施烟机输出轴功率计算公式：N =1.634∗P 1V 1K []1-(P 2/P 1)(K -1)/K η/(K -1)(1)其中N-烟机轴功率KW ，P 1-烟机入口压力KG/CM 2，P 2-烟机出口压力KG/CM 2，V 1-烟机入口流量，K-烟气的绝热系数，η-烟机总效率。

1.1烟机入口压力对于能量回收的影响及建议从某种程度上来看，可以将烟机类比成为一个降压孔板，当烟机入口温度变化不大时，可以用下列公式计算烟机入口压力与流量的关系[1]：P 12=(G +A )/C（2）其中P 1是烟机入口压力KG/CM 2，G 烟气质量流量kg/S ，C,A 均是常熟。

可以看出，当烟机入口温度变化不大时，烟机入口流量与烟机入口压力存在一一对应的关系。

由（1）可以看出，在其他因素不变的情况下烟机入口压力P 1与烟机功率基本呈现出正比关系，提高烟机入口压力可以显著的增加烟机输出轴功率N 。

主风机防喘振阀的控制结构解析发布时间：2021-09-17T06:12:42.111Z 来源：《科学与技术》2021年14期第5月作者：郑庆军[导读] 我公司二催化主风机的防喘振控制系统虽经ESD改造后，控制部分的安全性和可靠性都得到了提高，但现场的执行机构部分放空阀系统却还是将近20年前的老设备。

由于使用率很低，故障率非常小，检修周期长，自保精度要求严，郑庆军中国石油哈尔滨石化公司仪表车间，黑龙江哈尔滨 150056）摘要介绍主风机防喘振放空阀的控制结构，以及双保险电磁阀的结构原理。

关键词: 喘振衔铁挡板动喷嘴.前言我公司二催化主风机的防喘振控制系统虽经ESD改造后，控制部分的安全性和可靠性都得到了提高，但现场的执行机构部分放空阀系统却还是将近20年前的老设备。

由于使用率很低，故障率非常小，检修周期长，自保精度要求严，分解调试的机会很少，所以在本次检修期间，从联锁逻辑关系，控制原理，自保顺序，输出通道以及接线端子到现场执行机构和附属件都仔细、严谨地进行了安全性、可靠性和精确性的测试、评估。

对电气阀门定位器的喷嘴—挡板机构进行了更换，对双保险电磁阀的线圈衔铁进行了时功率监测评估，对阀体可动部件进行了研磨除锈并润滑。

下面笔者就整体控制回路对结构进行深入解析。

1、主风机防喘振放空控制回路构成如图1所示防喘振自动控制曲线和手动操控器在TPS系统控制模块上组态完成，通过FTA接线端子输出4—20mADC模拟控制信号，通过电气转换器链接到现场的气动阀门定位器，实现可调整的连续的实时控制功能。

定位器输入风压1.4 kgf/cm2 ，双输出通道输出风压0.2—1.0kgf/cm2，分别接入气缸上下进气端，双向控制推动活塞带动推杆丝杠做直行程运动，丝杠传动齿轮盘做角行程运动，齿轮盘传动旋转轴带动蝶阀阀芯蝶板做0—90度的行程开闭。

风线管为8mm紫铜管，气动功率放大器为双喷嘴—挡板机构，动态平衡快速，稳定，波动小。