下载文档原格式
门洞设计：如何计算门洞宽度和高度？
门洞设计是装修中一个比较重要的环节，门洞的宽度和高度应该
根据实际情况来计算。
以下就是门洞设计需考虑的几个因素：
1.门洞类型
门洞类型分为实墙门洞和非承重墙门洞，其计算方法不同。
实墙
门洞通常采用加垫板的方法来调整尺寸，而非承重墙门洞则需要根据
结构、荷载等因素进行计算。
2.户型
不同户型的门洞尺寸也要有所变化。
一般来说，小户型门洞宽度
为80-90厘米，高度为200-220厘米；大户型门洞宽度为90-110厘米，高度为220-240厘米。
3.门框
门框的大小也会影响门洞的尺寸。
对于木质门框，门洞宽度要不
留余地，门洞高度则应比门框高度略高。
而对于金属门框，门洞的宽
度和高度则需要比门框留出一定的余地。
4.家具
家具的尺寸也会影响门洞的大小。
所以在设计门洞时，需要考虑
到室内家具的大小和摆放位置，确保门洞尺寸合适。
总之，门洞设计需要综合考虑各种因素，通过科学的计算来确定门洞的合适尺寸，从而达到舒适、实用的效果。
门洞（型钢支撑）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数1、门洞立柱定位参数门洞立柱横向定位参数：门洞立柱纵向定位参数：2、门洞纵梁定位参数3、横向转换梁定位参数二、荷载参数1）区块12）区块23）区块3平面图纵向立面图区块1横向剖面图区块2横向剖面图区块3横向剖面图三、横向转换梁计算1、区块1横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）抗弯验算横向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=10.333×106/57700=179.083N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）抗剪验算横向转换梁剪力图(kN)V max=21.298kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=21.298×1000×[53×1202-(53-5.5)×1022]/(8×3460000×5.5)＝37.634N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3）挠度验算横向转换梁变形图(mm)跨中：νmax=3.546mm≤[ν]=2900/250=11.6mm悬挑端：νmax=8.848mm≤[ν]=1300×2/250=10.4mm满足要求！4）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN2、区块2横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN3、区块3横向转换梁计算均布线荷载标准值q’=0.121=0.121kN/m均布荷载设计值q=1.35×0.121=0.163kN/m计算简图如下：1）强度、挠度验算如下：2）支座反力计算正常使用极限状态R’1=10.687kN，R’2=26.535kN，R’3=27.917kN，R’4=25.497kN，R’5=10.816kN 承载能力极限状态R1=17.998kN，R2=34.806kN，R3=39.257kN，R4=33.768kN，R5=18.127kN 四、纵梁计算1、纵梁Lb1计算区块1范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块2范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m区块3范围内：纵梁所受线荷载标准值：q’=0.33kN/m纵梁所受梁线荷载设计值：q=1.35×0.33=0.446kN/m纵梁所受集中荷载标准值依次为：F’1=10.687kN，F’2=10.687kN，F’3=10.687kN，F’4=10.687kN，F’5=10.687kN，F’6=10.687kN，F’7=10.687kN，F’8=10.687kN，F’9=10.687kN，F’10=10.687kN，F’11=10.687kN，F’12=10.687kN，F’13=10.687kN，F’14=10.687kN，F’15=10.687kN，F’16=10.687kNF’17=10.687kN，F’18=10.687kN，F’19=10.687kN，F’20=10.687kN，F’21=10.687kN，F’22=10.687kN，F’23=10.687kN，F’24=10.687kN，F’25=10.687kN，F’26=10.687kN，F’27=10.687kN，F’28=10.687kN，F’29=10.687kN，F’30=10.687kN，F’31=10.687kN，F’32=10.687kN，F’33=10.687kN，F’34=10.687kN，F’35=10.687kN，F’36=10.687kN，F’37=10.687kN，F’38=10.687kN，F’39=10.687kN，F’40=10.687kN，F’41=10.687kN F’42=10.687kN，F’43=10.687kN，F’44=10.687kN，F’45=10.687kN，F’46=10.687kN，F’47=10.687kN，F’48=10.687kN，F’49=10.687kN，F’50=10.687kN，F’51=10.687kN，F’52=10.687kN，F’53=10.687kN，F’54=10.687kN，F’55=10.687kN，F’56=10.687kN，F’57=10.687kN纵梁所受集中荷载设计值依次为：F1=17.998kN，F2=17.998kN，F3=17.998kN，F4=17.998kN，F5=17.998kN，F6=17.998kN，F7=17.998kN，F8=17.998kN，F9=17.998kN，F10=17.998kN，F11=17.998kN，F12=17.998kN，F13=17.998kN，F14=17.998kN，F15=17.998kN，F16=17.998kNF17=17.998kN，F18=17.998kN，F19=17.998kN，F20=17.998kN，F21=17.998kN，F22=17.998kN，F23=17.998kN，F24=17.998kN，F25=17.998kN，F26=17.998kN，F27=17.998kN，F28=17.998kN，F29=17.998kN，F30=17.998kN，F31=17.998kN，F32=17.998kN，F33=17.998kN，F34=17.998kN，F35=17.998kN，F36=17.998kN，F37=17.998kN，F38=17.998kN，F39=17.998kN，F40=17.998kN，F41=17.998kNF42=17.998kN，F43=17.998kN，F44=17.998kN，F45=17.998kN，F46=17.998kN，F47=17.998kN，F48=17.998kN，F49=17.998kN，F50=17.998kN，F51=17.998kN，F52=17.998kN，F53=17.998kN，F54=17.998kN，F55=17.998kN，F56=17.998kN，F57=17.998kN由于纵梁为贝雷梁，抗弯抗剪验算用容许值，则荷载对应用标准值计算。
门洞支架计算书1、计算依据1)工程施工图纸及现场概况2)《建筑施工安全技术统一规范》GB50870-20133)《混凝土结构工程施工规范》GB50666-20114)《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20135)《建筑结构荷载规范》GB50009-20126)《钢结构设计规范》GB50017-20037)《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》建办质[2018]31号8)《路桥施工计算手册》（2004版）9)《桥梁施工常用数据手册》（2005版）2、荷载工况支架承受的荷载主要有：混凝土梁自重、模板及附件重、施工活载、支架自重以及混凝土浇注时的冲击荷载和振动荷载等。
1)钢筋混凝土自重：26.0kN/m32)模板及主次龙骨：1.2kN/m23)施工荷载：3kN/m2荷载组合：恒荷载分项系数取1.2，活荷载分项系数取1.43、门洞式支架搭设设置双向2车道的门洞式支架，门洞式支架跨径8m，拟采用50b工字钢作纵梁，50b工字钢作为横梁，门洞式支架净高5m，门洞净宽7m。
1)测量人员按设计桩号、角度放出支座基础轮廓线及防撞墩轮廓线，在水稳层上立模板浇注25m×1.0m×0.5m的C20砼基础（地面有坡度的以最高点为准）。
并在基础上预埋钢板（700mm×700mm×16mm），根据580支撑法兰螺栓孔位在上钻孔预先置上M30螺栓，与钢管支撑底部法兰联接,以固定钢管支撑。
两端做防撞墩，防撞墩净距离为4m。
基础施工时要严格按施工方案控制预埋件位置及高度。
2) 待砼强度达到15MPa 后，在砼基础上弹线搭设各排3根Ф580mm 钢管支撑，钢管与钢管之间的中心间距为4m ，吊装Ф580钢管位置一定要正确。
Ф580mm 钢管支墩高4m ，钢管间设10#槽钢人字撑。
支撑顶设1根50b 工字钢横梁。
3) 纵向采用21根（按照10m 宽度考虑）50b 工字钢按照0.5m 间距布置，分别用汽车吊吊装，按施工方案设计位置对正后，与工字钢横梁采用电焊稳定，并用10#槽钢做加强焊接。
中跨贝雷梁及碗扣架计算一、荷载计算1、荷载计算概述连续梁结构形式为40+60+40m现浇连续梁。
现浇支架结构拟采用钢管做墩、上布设贝雷梁，贝雷梁上布设碗扣钢管支架。
该桥中跨在支架布置时贝雷梁单跨跨度最大，因此，该桥支架计算以中跨为对象。
贝雷梁所承受荷载为梁体重量和碗扣钢管支架重量两部分。
考虑到梁体沿桥纵向横截面变化、支架钢管间距变化等原因，为方便计算，现沿桥梁中跨纵向将荷载分为A~H区（1/2跨），横向将荷载分为1~5区，如图1、2、3所示。
12345图1 荷载纵向分区示意图(单位：cm) 图2 荷载横向分区示意图(单位：cm)图3 荷载横、纵向分区编号示意图(单位：cm)2、现以B1区为例，对其进行荷载计算：（1）梁体自重为简化计算，在该区内忽略梁体沿纵桥向横截面变化，梁体横截面按照该段内最大C-C 截面进行计算，这样计算的结果比实际结构的重量要大，肯定是偏于安全的C-C截面1区域面积：S= 0.68 m2；此区域梁体纵向长度为5.0m，横向长度为1.95m；混凝土容重26kN/m3。
故B1区域总荷载为：F梁=0.68×5.00×26kN=88.4kN此区域内沿梁纵向支架立杆共分为8排，故将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =88.4/8=11.05kN。
因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q1=11.05kN/1.95=5.67kN/m（2）支架重量B1区域内，取支架立杆高度均为5.00米，立杆根数：n=3×8=24根则B1区域内立杆总重量：S钢管= 489.055mm2F立杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×5m×24=4.61 kNB1区域内，3层支架横杆总长度为：（1.95×8+3×5）×3=91.8m则B1区域内横杆总重量：F横杆=78.5kN/m3×489.055mm2×10-6×91.8m=3.52kN故B1区域支架总荷载为：F支架= F立杆+F横杆=4.61 +3.52=8.13 kN同上，将B1区域荷载纵向分为8排，每排荷载：Fˊ =8.13/8=1.02kN因加载时为线荷载，转化为线荷载为：q2=1.02kN/1.95=0.52kN/m（3）荷载组合：考虑模板、施工机具和人员重量，因此梁体自重荷载分项系数取1.3，碗扣支架自重荷载分项系数取1.4，故在B1区域内，荷载纵向分为8排，每排荷载q=1.3×5.67+1.4×0.52=8.10kN/m。
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述潇湘路（32+48+32）m连续梁，门洞条形基础中心间距8.5米。
门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：抗拉强度设计值：（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：3门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
3.3细部构件分析3.3.1I40工字钢计算I40工字钢位移等值线如图3.3-1所示。
图3.3-1I40工字钢整体位移等值线I40工字钢位组合应力如图3.3-2所示。
图3.3-2I40工字钢组合应力云图I40工字钢位剪应力如图3.3-3所示。
门洞（型钢立柱）计算书计算依据：1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数集中荷载：正立面图侧立面图四、横梁计算横梁类型型钢横梁横梁纵向间距(mm) 1000横梁材质及类型工字钢截面类型22a号工字钢横梁合并根数 1 横梁受力不均匀系数k1 1横梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125横梁弹性模量E(N/mm2) 206000 横梁截面抵抗矩W(cm3) 309横梁截面惯性矩I(cm4) 3400 横梁允许挠度[v] 1/250横梁自重线荷载标准值(kN/m) 0.33均布荷载设计值q=1.2×0.33+1×8.1=8.496kN/m计算简图如下：1、抗弯验算横梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=49.068×106/309000=158.797N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算横梁变形图(mm)νmax＝10.86mm≤[ν]=1/250=4500/250=18mm满足要求！3、抗剪验算横梁剪力图(kN)V max＝43.336kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=43.336×1000×[100×2202-(100-7.5)×195.42]/(8×34000000×7.5)＝27.791N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R1＝49.397kN，R2＝43.336kN正常使用极限状态R'1＝36.467kN，R'2＝32.019kN五、纵向转换梁计算纵向转换梁材质及类型槽钢截面类型18号槽钢抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125弹性模量E(N/mm2) 206000 截面抵抗矩W(cm3) 152.2截面惯性矩I(cm4) 1369.9 门洞每侧纵向转换梁根数n 2纵向转换梁受力不均匀系数k20.6 纵向转换梁外悬挑长度(mm) 400立柱纵向间距l a(mm) 2000 横梁纵向间距s(mm) 1000计算方式二等跨连续梁纵向转换梁自重线荷载标准值(kN/m) 0.23纵向转换梁所受集中荷载标准值：F’=k2max(R’1/1,R’2/1)=0.6×max(36.467,32.019)=21.88kN纵向转换梁所受集中荷载设计值：F=k2max(R1/1,R2/1)=0.6×max(49.397,43.336)=29.638kN计算简图如下：1、抗弯验算纵向转换梁弯矩图(kN·m)σ=M max/W=13.612×106/152200=89.437N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算纵向转换梁剪力图(kN)V max＝33.745kNτmax=V max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=33.745×1000×[70×1802-(70-9)×1592]/(8×13699000×9)＝24.834N/mm2≤[τ]=125N/mm2满足要求！3、挠度验算纵向转换梁变形图(mm)跨中νmax＝0.897mm≤[ν]=1/250=2000/250=8mm悬挑端νmax＝0.693mm≤[ν]=21/250=2×400/250=3.2mm满足要求！4、支座反力计算承载能力极限状态R max＝67.491kN正常使用极限状态R'max＝49.887kN六、立柱验算立柱结构类型型钢立柱立柱纵向间距l a(mm) 2000型钢立柱类型大钢管钢材等级Q235立柱抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 截面类型Φ500×10 回转半径i(cm) 17.33 立柱截面面积(mm2) 15394型钢立柱自重标准值g k(kN/m) 1.208 弹性模量206000 截面抵抗矩W(cm3) 1848.8 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 1606 焊缝长度l w(mm) 200与型钢立柱连接角焊缝焊脚尺寸h f(mm)满足要求！查表得φ=0.938立柱所受横梁传递荷载N=R max/k2=67.491/0.6=112.484kN立柱所受轴力F=N+1.2gk×H=112.484+1.2×1.208×4=118.283kN强度验算：σ=F/A=118.283×103/15394=7.684N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！稳定性验算：σ=F/(φA)=118.283×103/(0.938×15394)=8.192N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！立柱连接焊缝验算：焊缝所受压力N=112.484kNN/(h e l w)=N/(0.7h f l w)=112.484×103/(0.7×6×200)=133.91N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/ mm2满足要求！七、立柱基础验算立柱传给基础荷载F=118.283kN=118.283×103/(1×106)=0.118N/mm2≤f c=16.7N/mm2满足要求！立柱底面平均压力p＝F/(m f A)＝118.283/(0.5×1)＝236.565kPa≤f ak＝300kPa满足要求！。
砖混结构开个门洞计算书摘要：一、引言二、砖混结构基本概念三、开洞对砖混结构的影响四、计算方法与步骤1.确定墙体材料及参数2.计算墙体受力分析3.计算门洞荷载4.计算墙体开洞后的受力分析5.验算墙体安全性五、结论正文：一、引言本文主要针对砖混结构墙体开洞计算过程进行详细阐述，以便设计人员和施工人员能够准确、快速地进行计算，确保工程质量。
二、砖混结构基本概念砖混结构是由砖墙和混凝土梁、板组成的建筑结构，具有较好的保温、隔热性能和较高的抗震性能。
砖混结构中，墙体是主要的承重部分，承担着楼板、屋顶等荷载。
三、开洞对砖混结构的影响墙体开洞会削弱墙体的整体性，降低其承载能力和抗震性能。
因此，在进行墙体开洞时，需要进行详细的计算和分析，以确保墙体的安全。
四、计算方法与步骤1.确定墙体材料及参数首先，需要了解墙体的材料、尺寸等参数，以便进行后续计算。
例如，砖的规格、砂浆的强度、墙体的厚度等。
2.计算墙体受力分析根据墙体的材料和尺寸参数，计算墙体在各种受力条件下的应力分布，为后续计算门洞荷载提供依据。
3.计算门洞荷载根据门洞的大小、位置以及使用要求，计算门洞荷载。
例如，考虑门的开启荷载、风荷载等。
4.计算墙体开洞后的受力分析在墙体上开洞后，需要重新计算墙体的受力分析，以验证墙体在承受荷载时的安全性。
5.验算墙体安全性根据重新计算的受力分析，检查墙体的安全性，如发现安全隐患，需要采取相应的加固措施。
五、结论墙体开洞计算是砖混结构设计中一个重要的环节，需要充分考虑各种因素，确保计算的准确性和安全性。
跨公路门架计算书门架设计初步拟定：纵梁用12m长45号工字钢，跨度按8m设计，横向间距60cm。
洞支架采用Ф48mm钢管搭设支架横向间距30cm，纵向间距30cm，步距90cm，每四排纵向立杆和每五排横向立杆设置一道剪刀撑。
支架顶托上置15×15cm的方木，间距30cm，方木上铺设45号工字钢做纵梁。
（具体尺寸详见施工门洞图）木2最不利荷载位置计算综合考虑该跨连续梁的结构形式，在腹板下部位置最重。
计算简图如下： 其中45a 号工字钢惯性矩481022.3mmI ⨯=，抵抗拒361043.1mmW⨯=.弹性模量MPaE5101.2⨯=工字钢安全防护网护网木5*15木板作平台水1、计算单元A 、钢筋混凝土梁重：2/526.0260.26.0mkN h Wp =÷⨯⨯==钢筋砼砼ρ(钢筋混凝土梁重量按26kN/m3计算)B 、支架模板重① 模板重量：(内模未计)2/16.06.06.09018.0mkN h W p =⨯⨯==模板模板ρ(竹胶板重量按9kN/m 3计算)② 方木重量：2/27.06.00.688.50.60.0880.088288.50.60.090.13mkN h W p =⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯==方木方木ρ(方木重量按5.88KN/m 3计算)注：横向方木采用88×88mm ，间距为0.3m ，纵向方木采用130×90mm ，间距为0.6m③ 支架重量：根据现场情况以4.5米高支架进行检算2/73.11006.00.616.82217.31mkN W W W =⨯⨯⨯+=+=横杆立杆支架(理论重量：3.0m 立杆重量17.31kg 、1.2m 立杆重量8.66kg 、0.6m 横杆重量2.82kg)C 、人员及机器重2/0.1mkN W =人员机器(本荷载按1KN/m 2取值)D 、振捣砼时产生的荷载2/2mkN W =人员机器(对水平面模板为2.O KN/m 2，见《公路桥涵施工技术规范》)E 、倾倒混凝土时冲击产生的水平荷载2/2mkN W =人员机器H 、风荷载取最大值2/1mkN W =风荷载组合：2/16.6010.20.20.173.127.016.052mkN W =+++++++=总则：每延米工字钢上所受的均布荷载为mKN q /10.366.016.60=⨯=荷载如图：2、工字钢强度和刚度验算 2．1工字钢强度验算[]σσ≤=WM max 2070.0maxql M =[]σσ≤=⨯⨯⨯==MPa WM 67.1031043.1800010.3607.0max 62361043.1mmW ⨯=——工字钢截面抵抗矩；[]σ——工字钢设计抗弯强度，[]MPa 215=σ；2．2、工字钢刚度验算400100521.01411l EI l q f ≤=mml mm EIl q f 20400800040039.111022.3101.2100800010.36521.0100521.01854411===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==式中：f ——工字钢挠度；结论：工字钢满足强度和刚度要求。
砖混结构开个门洞计算书
摘要：
一、引言
二、砖混结构基本概念
三、门洞的尺寸与位置
四、门洞的计算方法
五、实际案例分析
六、总结
正文：
一、引言
在我国建筑行业中，砖混结构是一种常见的结构形式。
在砖混结构的房屋设计中，开门洞是一项重要的工作。
为了保证建筑物的结构安全和使用功能的合理性，我们需要对门洞进行精确的计算。
本文将详细介绍砖混结构开个门洞的计算方法。
二、砖混结构基本概念
砖混结构是由砖墙和钢筋混凝土楼板组成的结构体系。
砖墙承受垂直荷载，钢筋混凝土楼板承受水平荷载。
在砖混结构中，门洞的开设对结构的影响较大，需要进行详细的计算。
三、门洞的尺寸与位置
门洞的尺寸和位置应根据建筑物的使用需求进行设计。
一般来说，门洞的高度和宽度应满足通行和搬运家具等物品的需求。
同时，门洞的位置应尽量避
免对建筑物的承重结构产生不利影响。
四、门洞的计算方法
1.首先，需要计算门洞四周墙体的受力分析。
在砖混结构中，墙体承受垂直荷载，因此需要计算门洞上方楼板传递下来的荷载。
2.其次，根据受力分析结果，计算门洞四周墙体的剪力、弯矩等。
3.最后，根据剪力、弯矩等计算结果，选择合适的墙体构造和材料。
五、实际案例分析
以下是一个砖混结构住宅楼的门洞计算实例。
该建筑为5 层，每层2 户，每户一门。
门洞高度为2.1 米，宽度为0.9 米。
经过计算，门洞四周墙体的剪力、弯矩等均满足设计要求。
六、总结
砖混结构开个门洞的计算是一项重要的工作，需要对建筑物的受力进行分析。
大张庄互通跨津围公路门洞计算书门洞安全性受力验算：（1）计算依据及原则：①JTJ 041-2000 《公路桥涵施工技术规范》；②JTJ 025-86 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》③《路桥施工计算手册》④本桥设计文件及图纸⑤只进行工字钢及支墩强度和刚度验算，工字钢上模板布置方式与普通支架处相同，不另行验算。
（2）模板与支架材料及基本尺寸拟定①工字钢采用40a型；横桥向间距肋板下35cm,底板下70cm，纵桥向为两跨连续梁，每跨7m；②钢管柱选用直径Φ600mm，壁厚16mm的钢管柱，长度4.5m；③钢管柱间采用8#槽钢进行斜向稳定加固；④基本资料：36a型工字钢:［σa］= 145×1.25=181Mpa［τ］= 85×1.25=106Mpa E=2.1×105MPa G=0.81×105Mpa Ao = 76.48cm2 I=1.576×10-4m4 W=8.75×10-4m3（3）工字钢强度及挠度验算纵桥向工字钢受均布荷载作用，如图：ｑ①、作用在工字钢上的外力1）模板及小棱的自重q1=0.012×1×0.5×9+0.1×0.05×20×6×0.5=0.354KN/m 2）钢筋砼自重(按最重处考虑)q2=25KN/m3×0.7=17.5 KN/m3）施工人员、施工料具运输堆放荷载q3=3×1×0.35=1.05 KN/m4）倾倒砼时产生的冲击荷载q4=2.0×1×0.35=0.7 KN/m5）振捣砼时产生的冲击荷载q5=2.0×1.0×0.35=0.7 KN/m6)工字钢自重：q6=0.7 KN/m每根工字钢所受均布荷载为：q=q1+q2+q3+q4+q5+q6=21.004KN/m②工字钢的最弯矩在跨中墩顶处，上部受拉，其值为M maxq=0.125×2ql=0.125×21.004×72=128.6KN.m③工字钢的最大弯应力为σwq =max qM W =128.6×103/1.09×10-3=118MPa ≤[σw]=181Mpa④工字钢的挠度验算挠度验算的荷载组合按下列规定采用q=q 1+q 2+q 6＝18.6KN/m最大挠度位于每跨的跨中，因结构关于中支墩对称，所以两跨的跨中挠度相同f max ＝5ql 4/384EI=5×18.6×74/384×2.172×10-4×2.1×108=12.7mm ＜7000/400=17.5mm(5)剪力计算：支点处剪力Q=74KN[]Mp Mp m N d S I Q D 1007.201005.11.341074/43max max =〈=⨯⨯⨯=⨯=-ττ。
一、门洞计算1.1门洞设置红旗路主线第三联（8#~12#）顶面宽度为24.5m，梁高2.2m，顺桥向布置4跨，共130m，跨度为30m+35m+35m+30m，在9#~11#两跨之间横穿过海滨大道高速公路，与红旗路主线之间成76°夹角。
为了能满足施工和通车的要求，采用门洞形式进行施工，门洞采用8m+4m的双门洞形式（详见图1）。
门洞处箱梁的箱梁截面积为397.688m2*4=1590.752m2，单幅门洞总厂为29m。
基础采用C35素混凝土扩大基础，基础宽1m，高0.5m，基础浇筑完成后于南北两侧通行处设置导流防撞墩，并上贴反光膜。
临时支墩采用Φ609钢管柱，壁厚14mm，高度4.0m，每3m设置一个，单幅设置10排。
横桥向采用双根300×300mmHW型钢，长度12m，并排设置。
顺桥向采用56b、36b型工字钢，长度分为12m、6m两种。
1.2荷载分析计算（1）模板及模板支撑架荷载Q1通过计算模板荷载如下：a、内模（包括支撑架）：取q=1.0KN/m2；1－1=0.8KN/m2；b、侧模：取q1－2=0.7KN/ m2；c、底模（包括背带木）：取q1－3d、脚手架荷载：采用的是壁厚3.5mm，外径48mm的钢管通过计算得：按支架搭设高度计算（含剪刀撑）：q=0.26KN/m2。
1-4=0.5KN/m2e、脚手架配件重量标准值：q1-5脚手板自重标准值取0.35 KN/ m2；操作层的栏杆与挡脚板自重标准值取0.14 KN/ m2；脚手架上满挂密目安全网自重标准值取0.01 KN/ m2。
Q1=（24.5*12）*(1+0.7+0.26+0.5)=723.24KN（2）施工荷载Q2水平模板的砼振捣荷载，取q2-2=2 KN/m2，查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
（4）施工荷载Q3：施工人员及设备荷载取q3-1=1.0KN/m 2。
查《建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范》4.2.5条取值。
（5）箱梁自重Q4跨径为8m 门洞上方箱梁自重：考虑纵向56b 型工字钢长度为12m ，则按照12m 内的荷载，计算上部荷载的方法按照分段计算，腹板宽度由70cm 至40cm 推进，则腹板70cm 段的长度为6.1m ，②腹板70cm 至40cm 变化段有3.7m ，③腹板40cm 为14m 。
则计算得：图1中D-D 断面腹板宽度40cm 的面积为15.33m 2，C-C 与D-D 断面之间的变截面腹板宽度70cm~40cm 面积为16.95m 2，钢筋混凝土的自重为26KN/m 3。
箱梁自重2/8.16)125.24/()267.395.16263.833.15(4m KN Q =⨯⨯⨯+⨯⨯= 跨径为4m 门洞上方箱梁自重：考虑纵向36b 型工字钢长度为6m ，按照6m 内的荷载，计算上部荷载的方法按照分段计算，腹板宽度由70cm 至40cm 推进，则腹板70cm 段的长度为6.1m ，②腹板70cm 至40cm 变化段有3.7m ，③腹板40cm 为14m 。
在4m 门洞上方的箱梁腹板宽度为70cm 区域，则计算得：图1中B-B 断面腹板宽度70cm 的面积为18.53m 2，钢筋混凝土的自重为26KN/m 3。
箱梁自重2/7.19)65.24/()26653.18(4m KN Q =⨯⨯⨯=跨径3.68m 门洞上方箱梁自重：考虑纵向36b 型工字钢长度为6m ，按照6m 内的荷载，计算上部荷载的方法按照分段计算，腹板宽度由70cm 至40cm 推进，则腹板70cm 段的长度为6.1m ，②腹板70cm 至40cm 变化段有3.7m ，③腹板40cm 为14m 。
在跨径3.68m 门洞上方的箱梁形式为宽度2.1m 的横梁和3.9m 腹板宽度70cm 的区域，则计算得：图1中A-A 断面横梁处的面积为45.33m 2，钢筋混凝土的自重为26KN/m 3 图1中B-B 断面腹板宽度70cm 的面积为18.53m 2，钢筋混凝土的自重为26KN/m 3。
箱梁自重2[(KN45331.2Q=.⨯⨯=⨯+26⨯⨯5m5.24/()629/))]6..1853269.3(（3）荷载组合Q门洞跨径8m的荷载组合Q’《建筑结构荷载规范》（GB_50009-2001） 3.2.5=+++=Q+Q⨯qQQQ2441)]125.(4.1)32.1q4.1(2.1[2'⨯动静+++2.1[⨯⨯+⨯=2(⨯+++16)]8.245.)1125.01(4.17.0.08.026=93151.KN门洞跨径4m的荷载组合Q”《建筑结构荷载规范》（GB_50009-2001） 3.2.5=++++QqQQQ⨯=Qq4.1)]4245.61(4.12.1(2.1[2)3"⨯动静+++2.1⨯⨯+2(⨯=++⨯+5.024)7.5.6)1198.01(4.17.0.026=52544.KN门洞跨径3.68m的荷载组合Q”《建筑结构荷载规范》（GB_50009-2001）3.2.5=+++=Q+QQqQ⨯Qq4.1)]5245."⨯1(4.162.1(2.1[2)3动静+++⨯2(++⨯++⨯=2.1⨯)6.)1245.65.0298.04.17.01(.026=6766KN2.1.3 工字钢验算（1）56b工字钢受力计算规格：普工56b，截面特性：截面高度H=560mm；截面宽度B=168mm；翼缘厚度tf=21mm；腹板厚度tw=14.5mm；截面面积A=14658mm2；惯性矩Ix=685030000mm4；惯性矩Iy=14238000mm4；截面模量Wx=2446536mm3；截面模量Wy=169500mm3；回转半径ix=216.2mm；回转半径iy=31.2mm；单位重量:115.065Kg/m=1.151KN/m；弹性模板E=2100000kg/cm2单个56b工字钢上的受力为m93151.1==/(⨯KNq/42222.10)222.1==.1+=+3.KNm151qq23q/，由于该联箱梁与海滨大道斜交，则自重工字钢的计算跨径为9.2m 。
按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表 最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==5.2462.93.23818122 弯曲应力：MPa W M X 75.10024465365.246===σ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ， MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
挠度计算：mm l mm EI ql f 2340092004001568503000021000003842.93.235384544==<=⨯⨯⨯⨯==，满足规范要求。
稳定性验算：56b 工字钢的回转半径为21.6cm ，L 为9.2m ，根据《钢结构设计规范》（GB_50017-2003）查表构件的稳定系数887.0=ϕ，则MPa MPa 2156.113887.0/75.100<==σ，满足规范要求。
（2）36b 工字钢受力计算规格：普工36b ：截面高度H=360mm ；截面宽度B=138mm ；翼缘厚度tf=15.8mm ；腹板厚度tw=12mm ；截面面积A=8364mm 2；惯性矩Ix=165740000mm 4；惯性矩Iy=5836000mm 4；截面模量Wx=920778mm 3；截面模量Wy=84580mm 3；回转半径ix=140.8mm ；回转半径iy=26.4mm ；单位重量:65.657Kg/m=0.65657KN/m ；弹性模板E=2100000kg/cm 2①跨径为4m 门洞上方纵向分配梁36b 工字钢验算：单个36b 工字钢上的受力为m KN q /85.20)642/(4.52542=⨯=m KN q q q /5.2166.085.202=+=+=自重，由于该联箱梁与海滨大道斜交，则工字钢的计算跨径为5.1m 。
按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表 最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==701.55.21818122 弯曲应力：MPa W M X 9.7592077870===σ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ， MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
挠度计算：mm l mm EI ql f 75.12400510040044.516574000021000003841.55.215384544==<=⨯⨯⨯⨯==，满足规范要求。
稳定性验算：36b 工字钢的回转半径为14.1cm ，L 为5.1m ，根据《钢结构设计规范》（GB_50017-2003）查表构件的稳定系数914.0=ϕ，则MPa MPa 21504.83914.0/9.75<==σ，满足规范要求。
②跨径为4m 门洞上方纵向分配梁36b 工字钢验算：单个36b 工字钢上的受力为m KN q /85.26)642/(2.67662=⨯=m KN q q q /5.2766.085.262=+=+=自重，由于该联箱梁与海滨大道斜交，则工字钢的计算跨径为4.76m 。
按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表 最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==9.7776.45.27818122 弯曲应力：MPa W M X 6.849207789.77===σ，截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ， MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
挠度计算：mm l mm EI ql f 9.11400476040028.5165740000210000038476.45.275384544==<=⨯⨯⨯⨯==，满足规范要求。
稳定性验算：36b 工字钢的回转半径为14.1cm ，L 为4.76m ，根据《钢结构设计规范》（GB_50017-2003）查表构件的稳定系数922.0=ϕ，MPa MPa 2158.91922.0/6.84<==σ，满足规范要求。
1.4型钢的验算（1）HM300*300型钢受力计算规格：HW300×300：截面高度H=294mm ；截面宽度B=302mm ；翼缘厚度tf=12mm ；腹板厚度tw=12mm ；圆角r=20mm ；截面面积A=10830mm 2；惯性矩Ix=55200000mm 4；惯性矩Iy=170000000mm 4；截面模量Wx=375510mm 3；截面模量Wy=1125828mm 3；回转半径ix=71.4mm ；回转半径iy=125.3mm ；单位重量:85.015Kg/m=0.85015KN/m ；截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa弹性模板E=2100000kg/cm 2工字钢受300*300 HW 型钢按照60cm 一道进行布置，则传递力为集中荷载，按两等跨连续梁进行计算，如下：KN p 73.353/2/)2.93.23(1=⨯=KN p 28.183/2/)1.55.21(2=⨯= 全梁有均布荷载：q=p1+p2=54KN/m按照简支梁进行计算：《路桥施工计算手册》静力计算公式及用表最大弯矩：m KN ql M ⋅=⨯⨯==01.173)2/54(07.007.022弯曲应力：MPa W M X 3.4537551001.17===σ， 截面抗拉抗压抗弯强度设计值MPa 215][=σ，MPa 215][=<σσ，满足规范要求。
