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混凝土结构班级：工程XXXX 姓名：郑 X X 导师： X X 日期：2013年6月26日单向板肋形楼盖设计计算书一、设计资料.1、某单层工厂仓库，采用砖混结构，层高 3.6m ，楼盖为现浇钢筋砼肋形楼盖，其结构平面布置如下图所示。
楼板活荷载标准值（4.5KN/m ²）。
屋面活荷载组合值系数为0.7。
B=5700mm ，L=5700mm 。
2、图示范围内未考虑楼梯间。
3、钢筋砼柱截面尺寸自定，柱下釆用独立基础，基顶标高为－1.200m 。
4、四周承重墙墙厚自定。
5、屋面做法： 30厚细石砼保护层（324m KN）二毡三油防水层（235.0m KN）20厚水泥砂浆找平层（320m KN ）钢筋砼板（325m KN）10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN）二、计算过程 1、结构方案选择柱网尺寸为5700mm ×5700mm主梁间距为：5700mm ，次梁间距为：1900mm 柱的截面尺寸：300mm ×300mm梁、板截面尺寸选择：板厚h=80；次梁为bxh=180mm ×360mm ，主梁为：bxh=220mm ×600mm板伸入墙内185mm ；次梁，主次梁伸入墙内250mm ，墙厚370mm 。
三、 板的计算2.1板的设计值30厚细石砼保护层（324mKN ） 0.03×24 KN/m 3=0.72KN/m ² 二毡三油防水层（235.0m KN） 0.35KN/m ²20厚水泥砂浆找平层（320mKN ） 0.02×20 KN/m 3 =0.4KN/m ² 100厚钢筋砼板（325m KN） 0.08×25 KN/m 3 =2.5KN/m ²10厚混合砂浆顶棚抹灰（317m KN） 0.01×17 KN/m 3=0.17KN/m ²恒荷载标准值： g k =3.64KN/m ² 活荷载标准值： q k =4.5KN/m ²对于由可变荷载效应控制的组合201 1.2 3.64 1.3 4.510.218/g gk q qk S S S KN m γγγ=+=⨯+⨯=对于由永久荷载效应控制的组合202 1.35 3.640.7 1.3 4.59.009/g gk C q qk S S S KN m γγϕγ=+=⨯+⨯⨯=因此，荷载实际值为10.218 KN/m ² 2.2内力计算板的两个边长比：215.7321.9l n l ===>，故按单向板计算计算跨度边跨 n l =1900-185-180/2=1625mm0n l =l +0.5h=1625+80/2=1665mm中间跨 0l =1900-180=1720mm跨度差172016653303%10%1665-=<.故可按等跨连续板计算内力，取1m 板带作为计算单元材料选择：混凝土C25（f c =11.9 N/mm 2；f t =1.27 N/mm 2）；钢筋HPB300（f y =270 N/mm 2）；b=1000mm ；h=80mm ；h 0=80-25=55mm ；a 1=1.0边区板带（①-②，⑤-⑥轴线间）1）边跨跨中：M=2.58KN ·m 1、求x：0(155(1x h ==⨯ 04.460.350.355519.25mm h mm =<=⨯= 2、求As ：21 1.011.91000 4.46196.6270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168196.6bh mm mm ρ=⨯⨯=<3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm 2）B 支座：M=-2.16 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯03.430.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 3.43151270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ== 22min 0.21%100080168151bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取As =2min0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋：查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 3）离端第二跨跨中、中间跨跨中：M=1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞ 取As =2min 0.21%100080168bh mm ρ=⨯⨯=故按照构造配筋 3、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200) 4）中间C 支座：M=-1.89 KN ·m 1、求x ：0(155(1x h ==⨯02.820.350.355519.25mm h mm =<=⨯=2、求As ：21 1.011.91000 2.82124270c yf bxAs mm f α⨯⨯⨯==={}min max 0.2%,45/0.21%t y f f ρ==22min 0.21%100080168124bh mm mm ρ=⨯⨯=＞取2min 0.21%100080168As bh mm ρ==⨯⨯= 故按照构造配筋 3.、选配钢筋查附表11：选φ8@200,As=2512mm (d 不小于8mm ，间距不小于200)中间板带（②-⑤轴线间）计算与边区板块相同 1）边跨跨中：M=2.58KN ·mAs=196.62mm选配：φ8@200，As=2512mm 。
单向(dān xiànɡ)板肋梁楼盖设计计算(jì suàn)书一、设计(shèjì)资料某三层工业(gōngyè)厂房（层高3.6m），拟采用整体式单向板肋梁楼盖，建筑平面如图1所示（楼梯在此平面以外。
楼面可变荷载标准值为6KN/㎡（荷载分项系数1.3）。
楼面面层为20㎜厚混合砂浆抹底，底面用20㎜厚水泥砂浆抹平。
混凝土采用C25（柱可采用C30），梁、柱内受力纵筋为HRB335级，其他均为HPB235级。
车间内无侵蚀性介质。
建筑物安全等级为二级。
进行楼盖设计。
二、结构布置选用单向板肋梁楼盖结构，梁、板的布置及构件尺寸如图所示。
三、板的计算确定板厚h=100mm。
按塑性内力重分布方法计算内力，取1m宽板带为计算单元，结构尺寸和计算简图如图所示。
1.荷载(hèzài)20mm 水泥砂浆面层(miàn cénɡ) 25KN/m³×0.02m×2=1 KN/m²100mm钢筋(gāngjīn)混凝土板 25 KN/m³×0.1m=2.5 KN/m²20mm混合(hùnhé)砂浆摸底 25 KN/m³×0.02m=0.5 KN/m²永久荷载标准值 g k=4 .0KN/m²可变荷载标准值 q k=6.0 KN/m²荷载设计值 1.2×4.0 KN/m²+1.3×6.0 KN/m²=12.6 KN/m²1m板宽设计值 p=12.6 KN/m²2.内力计算跨度板厚 h=100mm 次梁截面b×h=250㎜×450㎜边跨l01=(2500-120-125+100/2)㎜=2305㎜ l n1=(2500-120-250/2)=2255㎜距端第二跨l02=2500㎜-250㎜=2250㎜ l n2=2250㎜跨距差(2305-2250)/2250=2.4%<10% ,可按等跨连续梁查表计算。
整体式单向板肋梁楼盖设计计算书① ② ③ ④ ⑤ ⑥一、设计资料1．建造地点与基本概况：建造地点为哈市某地，外墙采用490mm 厚的砖墙，该结构重要性系数为1.0，使用环境为2b 类。
2．楼面构造层做法（自上而下）20mm 厚水泥砂浆面层： 20=γkN/m3现浇混凝土楼板：25=γkN/m 315 mm 厚混合砂浆天棚抹灰：17=γkN/m 3 3．活荷载：板面活荷载标准值： 次梁活荷载标准值： 主梁活荷载标准值：组合值系数：c ψ=1.0 频遇值组合系数：f ψ=0.9准永久值组合系数：q ψ=0.854．恒荷载分项系数G γ=1.2 活荷载分项系数Q γ=1.35．选用材料：混凝土： 采用 （f c = f t = ）钢筋： 梁中受力钢筋和架立筋采用 （f y = ） 板中受力钢筋采用 （f y = ） 箍筋采用 （f yv = ） 6．柱的尺寸为：b ×h=350×350mm 柱高H=4.2m 二、板的计算：板按考虑塑性内力重分布方法计算 板的厚度取h=次梁截面高度取h= ，截面宽度取b= ，板尺寸及支承情况如图所示：1．荷载恒荷标准值： 20mm 厚水泥砂浆面层： 钢筋混凝土板： 15mm 厚混合砂浆天棚抹灰：恒荷载设计值： 活荷载设计值： 合计： 每m 板宽： 2．内力计算 计算跨度： 边跨： 中间跨：跨度差 ，说明可按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如下图所示：各截面的弯矩计算表：连续板各截面弯矩计算 表1截面边跨跨中离端第二支座 离端第二跨跨中、中间跨跨中 中间支座弯矩计算系m α2)(l q g M m +=α(kN ・m)3．截面承载力计算b= ，h= ，h 0= ，各截面的配筋计算见表2中间支座考虑板的内拱作用，其计算弯矩降低20% 板的配筋示意图如图：4、板的裂缝宽度验算见表35、板的挠度验算，见表4三、次梁计算次梁按考虑塑性内力重分布方法计算。
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书一、设计参数37号柱网尺寸：mm 66005400⨯ 活荷载：mKN6混过凝土柱：mm 350350⨯ 板底mm 20厚石灰砂浆粉刷 板面mm 20厚水泥砂浆楼面 混凝土强度C25二、板的设计（按塑性内力重分布计算）：板区格长边与短边之比345.222005400<=，宜按双向板设计，当按沿短边方向的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的数量的构造钢筋。
板的厚度按构造要求取mm l mm h 5540220040801==≥=，故取mm 80，取1m 宽板带为计算单元，按考虑塑性内力重分布方法计算内力。
板的计算简图：板为多跨连续板，对于跨数超过五跨的等截面连续板，其各跨受荷相同，且跨差不超过10%时，均可按五跨等跨度连续板计算。
（1）荷载楼面活荷载： 20.6m KN20mm 水泥砂浆面层： 24.02002.0m KN=⨯ 20mm 石灰砂浆粉刷板面： 234.01702.0m KN =⨯80mm 钢筋混凝土板： 222508.0m KN=⨯线恒载设计值： mKN g 29.374.22.1=⨯=线活载设计值： mKN q 8.763.1=⨯=合计： m KNq g 09.11=+（2）内力计算中跨 mm l l n 200020022000=-==边跨()m ma l m m h l l n n 20402120198022020280100120220020=+=+≤=+--=+=故边跨取 mm l 20200= 边跨与中间跨的跨度差0000101200020002020<=-故可按等跨连续板计算内力、板的计算。
可见，对板而言由可变荷载效应控制的组合所得荷载设计值较大，所以板内力计算时取11.KNg q m+=用塑性内力重分布理论计算，则有α系数如下：（3）、截面承载力计算板截面有效高度mm h 6020800=-=，位于次梁内跨上的板带，其内区格四周与梁整体连接，故其中间跨的跨中截面（2M 、3M ）和中间支座（c M ）计算弯矩可以减少20%，其他截面则不予以减少。
单向板肋梁楼盖设计书1目录1 基本设计资料（1）（1）材料（1）（2）荷载标准值（1）2 板的设计（1）（1）确定板厚及次梁截面（1）①板厚（1）②次梁截面（1）（2）板荷载计（2）①计算简图（2）②弯矩及配筋计（3）3 次梁设计（4）（1）计算简图的确定（4）①荷载（4）②主梁截面尺寸选择（4）③计算简图（4）（2）内力及配筋计算（6）①正截面承载力计算（6）②斜截面受剪承载力计算（7）4 主梁设计（8）（1）计算简图的确定（8）①荷载（9）②计算简图（9）（2）内力计算（9）（3）截面配筋计算（10）（4）附加横向钢筋计算（12）参考文献（14）设计计算书1.基本设计资料⑴材料C30混凝土：f=14.3N/mm2，t f=1.43N/mm2，tk f=2.01N/mm2；c钢筋:HRB400级（f=360N/mm2，bξ=0.517)。
y⑵荷载标准值楼面活荷载标准值：q=1.4⨯16=5.6N/mm2；k水泥砂浆：20kN/m3；钢筋混凝土：25kN/mm2；混合砂浆：17kN/mm2。
2.板的设计（按塑性理论方法）⑴确定板厚级次梁截面①板厚：h≥l/40=1800/40=45mm，并应不小于工业建筑楼面最小厚度60mm，取h =80mm。
②次梁截面：次梁截面高h按（1/20—1/12)l初步估算，选h=300mm，截面宽b=（1/3—1/2)h，选b=150mm。
⑵板荷载计算楼面面层 0.02×20=0.4kN/m 2 板自重 0.08×25=2.0kN/m 2 板底抹灰 0.015×17=0.255kN/m 2 恒荷载g 1.2×（0.4+2.0+0.255）=3.186kN/m 2 活荷载q 1.3×5.6=7.28kN/m 2g+q=10.466kN/m 2 (3)计算简图取板宽b =1000mm 作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际6跨，可按5跨计算），如图2所示。
混凝土梁板结构课程设计单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：凌伟学号：10124338指导老师：杨锋日期：2013/1/7单向板肋梁楼盖设计计算书1.设计资料（1）楼面做法：10mm厚水磨石面层；20mm厚水泥砂浆；现浇钢筋混凝土楼板；20mm混合砂浆天棚抹灰。
（2）材料：混凝土强度等级C30；梁钢筋采用HRB335，板采用HPB300级钢筋。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为6.9m，次梁的跨度为6.4m，主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为6.9/3=2.3m，l02/l01=6.9/2.3=3，因此按单向板设计。
按跨高比条件，要求板厚h≥2300/30=77mm，对工业建筑的楼盖板，要求h≥70mm，取板厚h=80mm。
次梁截面高度应满足h=l0/18~l/12=6400/18~6400/12=356~534mm，取h=500mm，截面宽度取为b=200mm。
主梁的截面高度应满足h=l0/15~l/10=6900/15~6900/10=460~690mm，取h=650mm，截面宽度取为b=300mm。
3.扳的设计（1）荷载板的永久荷载标准值10mm水磨石面层 0.01×25=0.25KN/m220mm水泥找平层 0.02×20=0.4KN/m280mm混凝土板 0.08×25=2.0KN/m220mm混合砂浆 0.02×17=0.34KN/m2小计 2.99KN/m2板的可变荷载标准值 4.5KN/m2永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0KN/m2，所以可变荷载分项系数应取1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.99×1.2=3.59KN/m2可变荷载设计值 q=4.5×1.3=5.85KN/m2荷载总设计值 g+g=3.59+5.85=9.44KN/m2(2)计算简图按塑性内力重分布设计。
单向板肋梁楼盖设计计算书姓名：学号：班级：宁波大学建筑工程与环境学院2013年12 月12日目录一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图附图2.板的配筋示意图附图3.次梁配筋示意图附图4.主梁配筋示意图附图5.板平法施工图示例附图6.梁平法施工图示例单向板肋梁楼盖设计任务书（1）设计要求①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。
②主梁内力按弹性理论计算。
③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。
本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。
构造要求、施工图绘制。
（2）设计资料①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ）。
③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。
单向板肋梁楼盖设计计算书1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.0m 。
楼盖结构的平面布置图见附图1。
按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板，按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=200。
主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b=（1/2~1/3）h ，取b=300mm 。
课程设计计算书E课程名称：现浇楼盖课程设计题目:现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖学院（直属系）年级/专业/班指导教开题时完成时号: 师：间:年月日间:年月日现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计 (2)1 •设计资料 (3)2 •楼盖的结构平面布置 (3)3 •板的设计 (3)3.1荷载 (3)3.2计算简图 (4)3.3弯矩计算值 (4)3.4正截面受弯承载力计算 (5)4. 次梁设计 (5)4.1 荷载设计值 (5)4.2计算简图 (6)4.3内力计算 (6)4.4承载力计算 (6)4.4.1正截面受弯承载力 (6)4.4.2斜截面受剪承载力 (7)5. 主梁设计 (7)5.1 荷载设计值 (7)5.2计算简图 (7)5.3内力设计值及包络图 (8)5.3.1弯矩设计值 (8)5.3.2剪力设计值 (8)5.3.3弯矩、剪力包络图 (8)5.4承载力计算 (10)5.4.1 正面受弯承载力 (10)5.4.2斜截面受剪承载力 (10)现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计■ «1 厂■ ■ ■ ■¥聲甘释科科f 揖鑽择就打算山舟聲辭盘释誓酉隊幷崔幷武甘松却朝强#科痒竇拝住*科戢晶料科拝醫痒亦释拝*註債&700D690C B7000、AX 25=2kN/m 2 X 18=0.36kN/ m 2 X 17=0.255kN/ m 21. 设计资料1.建筑物安全等级：二级；2•建筑物平面尺寸（L1 X L2）: 21.4X 48.5（24号）,墙厚370,钢筋混凝土柱300 X 300; 3•荷载：1）楼面活载：6kn /m 22）楼面面层：20厚水泥砂浆 w=18k n/m ‘3）钢筋混凝土容重：c =25k n/m 34）楼侧面、楼底粉刷层：15厚混合砂浆n=17k n/m 3;4.材料： 1） 混凝土 C30;2）钢筋：受力钢筋用HRB40C 级钢筋，其余采用HPB30C 级钢筋2. 楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书整体式单向板肋梁楼盖结构设计计算书第⼀章设计资料1.结构形式采⽤砖混结构，内框架⽀撑体系，外墙厚度370㎜，混凝⼟柱的截⾯尺⼨为300mm×300mm.2.建筑平⾯尺⼨长宽尺⼨采⽤27000㎜×18000㎜。
3.楼⾯构造4.荷载永久荷载：包括梁、楼板及构造⾃重。
钢筋混凝⼟容重为25KN/m3，⽔泥砂浆容重为20KN/m3，⽯灰砂浆容重为17KN/m3。
可变荷载：楼⾯均布活荷载标准值为5.7K/㎡，分项系数为1.3。
5.材料选⽤钢材：主梁、次梁、受⼒主筋采⽤HRB335级，板及梁内其他钢筋采⽤HPB235级。
第⼆章设计计算书⼀.柱⽹的设计及主、次梁的截⾯尺⼨设计1. 27m×18m，柱⽹布置为矩形，柱截⾯尺⼨300mm×300mm，主梁跨度6m，次梁跨度4.5m，板跨2.0m。
2. 板的厚度：h=2000/40=50mm，取h=100mm。
3. 次梁的截⾯尺⼨：h=()×5400=(300—450)mm，取h=400mm，b=（）×400=（200—267）mm，取b=200mm.4. 主梁尺⼨:h=（）×6000=(428—750)mm，取h=600mm，b=（）×600=（300—400）mm,取b=300mm.⼆、板的设计1. 荷载计算：取1m宽板带为计算单元a. 恒荷载： 20mm ⽔泥砂浆垫层 20 X 0.02=0.4 KN/m100mm 钢筋混凝⼟楼板 25 X0.1=2.5 KN/m板底粉刷 0.25KN/m⼩计：3.2KN/m永久荷载分项系数则：b. 活荷载：活荷载分项系数则：板上总荷载：g+q=3.84+7.41=11.25KN/㎡2. 设计简图板跨简图取1m宽的板为单元体=1650mm =1800mm边跨：中跨：跨差==5.8%＜10% 故可按照等跨为⽆跨处理。
3. 板的计算计算简图和荷载分布4.内⼒计算M1== ×11.25× =2.96KN/mMB=—= -×11.25 ×=-2.96KN/mM2== ×11.25 ×=2.28 KN/mMC=—= -× 11.25×=-2.60KN/m5. 配筋计算板厚=100mm 保护层厚度=20mm =-20=100-20=80mm取混凝⼟标号为C30 =14.3N/mm 取HPB235级钢筋 =210 N/mm 轴线②—⑤,—之间的板带，其四周均和梁整体浇注，故这些板中间跨度及中间的弯矩可以折减20%,但边跨及第⼀跨内⼒⽀座处的弯矩不可折减。
单向板肋梁楼盖设计计算书1、设计资料(1) 楼面做法：钢筋混凝土现浇板；20mm水泥砂浆粉刷；天花板15mm石灰砂浆抹灰；(2) 材料：混凝土强度等级C25；梁内受力纵筋为HRB335,其他为HPB235 钢筋。
2、楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置。
主梁的跨度为7.0m、6.9m、7.0m、次梁的跨度为6.0m,主梁每跨内布置两根次梁，板的跨度为2.3m。
d/ l oi=6.O/2.3=2.61,因为2<2.61<3,所以按单向板设计，但适当增加沿长跨方向的分布钢筋，以承担长跨方向的弯矩。
按跨高比条件,要求板厚h之300/40=58mm ,对工业建筑的楼盖板,要求h為0mm ,但考虑荷载较大，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足h=l 0/18~l °/12=6000/18~6000/12=333~500mm ,考虑到楼面活荷载比较大,取h=500mm。
截面宽度取为b=200mm。
主梁截面高度应满足h= 1。
/15~1 J10=7000/15~7000/10=467~700mm ,取h=650mm。
截面宽度取为b=300mm。
楼盖结构平面布置图见图2。
0.02X 20=0.4 kN/m 2 0.08X 25=2.0 kN/m 20.015 X17=0.255 kN/m2小计2.655 kN/m 2 板的活荷载标准值：5.5 kN/m 2恒荷载分项系数取1.2;因楼面活载标准值大于4.0kN/m 2,且为工业建筑，故活荷 载分项系数取1.3。
于是板的3、板的设计 (1)荷载计算 板的恒荷载标准值： 20mm 水泥砂浆 80mm 钢筋混凝土板 15mm 水泥砂浆图2楼盖结构平面布置图恒荷载设计值g= 2.655 x l.2=3.186kN/m 2活荷载设计值q= 5.50 x l.3=7.7kN/m 2荷载总设计值g+q=3.186+7.7=10.886 kN/m 2,近似取为g+q=10.89 kN/m 2 (2) 计算简图现浇板在墙上的支承长度不小于100mm，取板在墙上的支承长度为120mm。
按弹性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨10=1 n+h/2=2400-100-240+80/2=2100mm<1.025 l n=2111.5mm,取l°=2100mm,中间跨l0=l n=2300-200=2100mm按等跨连续板计算。
取1m宽板带作为计算单元，计算简图如图3所示：e+C|=：图3板的计算简图(3) 弯矩设计值由表可查得，板的弯矩系数a m分别为：边跨中，1/11；离端第二支座，-1/11; 中跨中，1/16;中间支座，1/14。
故M1=-M B= (g+q ) 1务/1 仁10.89 X2.12/11=4.37 kN mM C=- (g+q ) l%/14=-10.89 X2.12/14=-3.43 kN mM2= (g+q ) l201/16=10.89 X2.12/16=3.00 kN m这是对端区格单向板而言的，对于中间区格单向板，其中M e和M2应乘以0.8,分别为M c=0.8 X-3.43=-2.75 kN m M 2=0.8 X3.00=2.4 kN m(4) 正截面受弯承载力计算板厚：80mm , h°=h-20=80-20=60mm ;板宽b=1000mm 。
C25 混凝土，a i=1.0 ,?c=11.9N/mm 2;HPB235 钢筋，？y=210N/mm 2。
板的配筋计算过程见下表：板的配筋计算计算结果表明，E均小于0.35 ,符合塑性内力重分布的原贝U ;虽251=0.31% ,此值大于0.45上=0.45127=0.27% ,同时大于bh 1000 80 f y 210 0.2%,满足最小配筋率的要求4、次梁设计按考虑内力重分布设计。
根据本楼盖的实际使用情况，楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑梁从属面积的荷载折减。
(1)荷载设计值恒荷载设计值板传来恒荷载 3.186 X2.3=7.3278 kN/m次梁自重0.2X(0.5-0.08 ) X25 X1.2=2.52 kN/m次梁粉刷0.015 X(0.5-0.08 ) X2 X17X1.2=0.25704 kN/m小计g=10.11kN/m活何载设计值q=7.7 X2.3=17.71kN/m何载总设计值g+q=10.11+17.71=27.82kN/m(2)计算简图次梁在砖墙上的支承长度为240mm。
主梁截面为300mm X650mm。
计算跨度：边跨l°=l n+a/2=6000-240-300/2+240/2=5730mm<1.025l 1.025 X6630=5750.25mm ,取l°=5730mm中间跨l0=l n=6000-300=5700mm按等跨连续梁计算。
次梁的计算简图见图4所示(3) 内力计算由表可分别查得弯矩系数和剪力系数。
板的弯矩系数a m 分别为：边跨中1/11 , 离端第二支座-1/11，中跨中1/16，中间支座1/14 ；板的剪力计算系数 a 分别 为：A 支座内侧0.45,离端第二支座外侧0.60，内侧0.55,中间支座0.55。
弯矩设计值：2 2M 1=-M B = (g+q ) 1勺1仁27.82 冷.73勺11=83.04 kN m M 2= (g+q ) l20/16=27.82 X 5.7引6=56.49 kN m2 2M C =- (g+q ) 1勺14=-27.82 X 5.72/14= -64.56 kN m 剪力设计值：V A =0.45 (g+q ) l n1=0.45 X27.82 X 5.73=71.73 kN V BI =0.60 (g+q ) lm=0.60 X 27.82 X5.73=95.65 kN V Br =0.55 (g+q ) l n1=0.55 X 27.82 X 5.70=87.22 kN V C =0.55 (g+q ) l n1 =0.55 X27.82 X5.70=87.22 kN (4) 承载力计算 1) 正截面受弯承载力正截面受弯承载力计算时，跨内按T 型截面计算，翼缘宽度取b f = I 。
3 =6900/3=2300mm; 又 b f =b+s n =200+2100=2300mm, 故取b f =2300mm 。
除跨内1截面纵向钢筋按两排布置外,其余截面均布置一排。
II I [I I n 1 T r:" ii i: 业 C 3B 1呂 } 5"口 15700 J三池j 573C jT图4 次梁计算简图环境类别为一类，C25混凝土，最小保护层厚度C=25mm。
一排纵向钢筋h°=500-35=465mm ，二排纵向钢筋h°=500-60=440mmC25 混凝土，a i=1.0 , ?c=11.9 N/mm 2 ,?t=1.27N/mm 2,纵向钢筋采用HRB335 钢，？y=300N/mm 2,箍筋采用HPB235 钢，？yv=210N/mm 2。
a 1*fc*b'f*h'f*(ho-h'f/2)=1.0*11.9*2300*80*(440- 80/2)=875.840kN*m > M* 丫o=83.040*1(55*1.0=83.040kN*m经判别跨内截面均属于第一类T形截面。
次梁正截面受弯承载力计算计算结果表明，三均小于0.35，符合塑性内力重分布的设计原则；同时符合要求2）斜截面受剪承载力计算包括：截面尺寸的复核、腹筋计算合最小配箍率验 算。
验算截面尺寸：h w = h 0-h f =440-80=360mm ，因 h w /b=360/200=1.8<4,截面尺寸按下式验0.25 念？c bh 0=0.25 X 1 X 11.9 X 200 X 440=261.8KN>V max =95.65kN 故截面尺寸满足要求。
0.7?t bh 0=0.7 X 1.27 X200 X 440=78.232kN<V bl =95.65kN,故各截面应按计算配置 腹筋。
计算所需腹筋： 采用06双肢箍筋，计算支座B 左侧截面。
由V cs =0.7?t bh 0+1.25?yv A v h 0,可得s到箍筋间距调幅后受剪承载力应加强，梁局部范围内将计算的箍筋面积增加20%或间距 减小20%。
现调整箍筋间距,s=0.8 X266.5=213.2mm ,最后取箍筋间距 s=200mm 。
为方便施工，沿梁长不变。
验算配箍率下限值：弯矩调幅时要求的配箍率下限为：0.24丄=0.24 旦=0.14% ,实际配箍f yv210A 56 6率p v = A =0.14%=0.14% ,故最后取箍筋间距s=200mmbs 2007005、主梁设计主梁按弹性方法设计。
(1) 荷载设计值Abh =0.462%>200 500p min = 0.451 27= 0.45=0.1905%,也大于 0.2% ,故3001.25f yvAv h °V BI -0.7仙 1.25 x 210汇56.6乂440395.65 10 -0.7 1.27 200 440=266.5mm为简化计算，将主梁自重等效为集中荷载。
次梁传来恒荷载10.11 X7.0=70.77kN主梁自重(含粉刷)[(0.65-0.08 )X 0.3 3(X225+2 (65-0.08 ) X 015X 23X17] K.2=12.60kN 恒荷载G=70.77+12.60=83.37 kN ,取G=84 kN活荷载Q=17.71 X7.0=123.97 kN ,取Q=124 k N(2)计算简图主梁按连续梁计算，端部支承在砖墙上，支承长度为370mm ;中间支承爱400mm X400mm的混凝土柱上。
其计算跨度边跨：l n=7000-200-240=6560mm ,因0.025 l n=164mm< a /2=185mm ,取101=1.025 l n+b /2=1.025 X6560+400/2=6924mm ,近似取l°=6930mm。
中跨：l°=6900mm 主梁的计算简图见图5。
r J cJ■r.J:□f12L*________ ,—r y■/ mJ G930图5主梁计算简图因跨度相差693°一6900100% =0.44% ,不超过10% ,故可利用附表计算内6900（3）内力设计值及包络图1）弯矩设计值弯矩M= k 1GI0+ k2Q I0式中k i、k2系数由附表计算内力M i,max=0.244 X84X6.93+0.289 X124 X6.93=390.38 kN mM B,max =-0.267 X84 X6.93-0.311 X124 X6.93=-422.67kN mM2,max=0.067 X84X6.93+0.200 X124 X6.93=210.87 kN m2）剪力设计值剪力V k 3G+ k4Q式中系数k3、k4由附表6-2相应栏内查得V A,max=0.733 X84+0.866 X124=168.96 kNV Bl,max=-1.267 X84-1.311 X124=-268.99 kNV Br,max=1.0 X84+1.222 X124=235.53 kN3) 弯矩、剪力包络图弯矩包络图：①第1、3跨有活荷载，第2跨没有活荷载图6主梁活载图1由附表6知，支座B或C的弯矩值为：M B=M C=-0.267 X84 X6.93-0.133 X124 X6.93=-269.72 kN m在第1跨内以支座弯矩MA=0, M B=-269.72kN m的连线为基线,作G=84kN ,Q=124kN的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：-(G Q)l0丛--(84 124) 6.93 - 269.72=390.57kN m (与前面计算3 3 3 3的M 1,max=390.38 kN m 相近)1 2M 12 x 269 72-(G Q)l0B(84 124) 6.93 =300.67kN m3 3 3 3在第2跨内以支座弯矩M B=-269.72kN m , M C=-269.72 kN m的连线为基线，作G=84kN , Q=0kN的简支梁弯矩图，得集中荷载作用点处弯矩值为：1 1丄Gl0MB 84 6.9-269.72=-76.52 kN m。
