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反拱形水垫塘结构在拉西瓦水电站上的研究与应用
陈亮;卢亮;张莹
【期刊名称】《水利与建筑工程学报》
【年(卷),期】2013(011)002
【摘要】通过自行设计的拉西瓦水电站反拱型水垫塘模型,并通过在模型底板上铺设脉动压力传感器和流速传感器的方法,研究了在不同的上下游水位时反拱形水垫塘的动水荷载特性.研究表明:脉动压强的概率密度曲线与正态分布曲线具有相似的变化规律,最大流速发生在水舌冲击点下游的壁射流区,其结果可为反拱形水垫塘的设计与施工提供参考.
【总页数】4页(P196-199)
【作者】陈亮;卢亮;张莹
【作者单位】青海黄河上游水电开发有限责任公司工程建设分公司,青海西宁810000;河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,江苏南京210098;河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,江苏南京210098
【正文语种】中文
【中图分类】TV653
【相关文献】
1.长潭岗反拱形水垫塘衬砌结构的非线性静动力分析 [J], 符晓;杨敏;王继敏
2.拉西瓦水电站钢结构组合混凝土梁吊模施工技术研究与应用 [J], 闫志勇;李丹丹
3.拉西瓦水电站钢结构组合混凝土梁吊模施工技术研究与应用 [J], 闫志勇;李丹丹;
4.拱形结构足尺试验加载工艺研究与应用 [J], 周蓉峰;周铮;滕延锋;贾吉敏
5.钢筋混凝土结构屋盖局部大跨度斜交龟背式拱形钢网架滑移施工技术研究与应用[J], 王贺迪;孙纪龙
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长潭岗水电站反拱形水垫塘研究及应用
王继敏;王珮璜;杨清生;李延农;朱小飞;史祖林
【期刊名称】《水利水电技术》
【年(卷),期】2002(033)007
【摘要】介绍了长潭岗水电站反拱形水垫塘的布置型式和结构构造,用有限元的方法计算了动水荷载作用下的底板应力和位移,通过水工模型试验,测试了底板上的动水压强.本工程已经建成,并埋设了结构和水力学原型观测仪器.长潭岗拱坝反拱形水垫塘的应用研究,可为大型水电站拱坝水垫塘型式选择提供借鉴.
【总页数】3页(P10-12)
【作者】王继敏;王珮璜;杨清生;李延农;朱小飞;史祖林
【作者单位】天津大学水利水电工程系,天津,300072；国家电力公司中南勘测设计研究院,湖南长沙,410014;湘西自治州水电设计院,湖南吉首,416200;国家电力公司中南勘测设计研究院,湖南长沙,410014;国家电力公司中南勘测设计研究院,湖南长沙,410014;国家电力公司中南勘测设计研究院,湖南长沙,410014;湘西自治州水电设计院,湖南吉首,416200
【正文语种】中文
【中图分类】TV653(264)
【相关文献】
1.反拱形水垫塘结构在拉西瓦水电站上的研究与应用 [J], 陈亮;卢亮;张莹
2.溪洛渡水电站水垫塘反弧段混凝土施工工艺 [J], 楚鹏程;王国平
3.长潭岗水电站拱坝坝肩基础保护开挖 [J], 肖功伟;向红
4.长潭岗反拱形水垫塘衬砌结构的非线性静动力分析 [J], 符晓;杨敏;王继敏
5.长潭岗水电站绿色小水电创建效果评价 [J], 田军;彭易
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高拱坝水垫塘反拱型底板的体型马斌;练继建;杨敏;李毅佳【摘要】反拱型底板的稳定性是实现消能防冲的关键所在,为了研究反拱型底板块各体型参数对其稳定性的影响,结合某高拱坝水垫塘反拱型底板稳定性的实验研究,采用有限元数学模型及局部稳定性力学模型,从反拱水垫塘底板的圆心角、板块厚度、板块尺度和锚固水平等几个方面分析了底板稳定性与其体型的关系.结果表明,拱圈的圆心角及板块尺度不宜过大,板块厚度在满足稳定性要求的基础上可做适当调整,而锚固钢筋应尽量做到均匀布置.【期刊名称】《天津大学学报》【年(卷),期】2007(040)011【总页数】7页(P1284-1290)【关键词】水垫塘;反拱型底板;体型;稳定性【作者】马斌;练继建;杨敏;李毅佳【作者单位】天津大学建筑工程学院,天津,300072;天津大学建筑工程学院,天津,300072;天津大学建筑工程学院,天津,300072;天津理工大学经济管理学院,天津,300191【正文语种】中文【中图分类】TV653我国目前在建的高坝大部分位于深山峡谷中，一般具有窄峡谷、高水头和大流量等特点，如二滩、小湾、溪洛渡和拉西瓦等，它们普遍采用表、中联合泄洪，水垫塘消能的布置形式．水垫塘作为下游河床的防护结构，其自身在高速水流冲击下的稳定性是实现消能防冲的关键所在．反拱型水垫塘是利用河床基岩的天然形状将底板做成反拱形，利用拱形结构的力学特性，将射流冲击荷载传递到两岸山体或拱座，充分发挥混凝土材料的抗压特性和拱结构的超载能力，提高底板的整体和局部稳定性．根据已有的研究成果，反拱型水垫塘底板结构抵抗破坏的能力强，其稳定性大大优于平底板，在相同运行工况下，反拱型底板的安全系数可达平底板的2～3倍[1—4]．国外较早地采用了反拱水垫塘[5]，如西班牙 Susqueda双曲拱坝、南非P.R.Le.Roux双曲拱坝和格鲁吉亚Inguri拱坝等．20世纪80年代初，我国学者郭怀志等结合一中型砌石坝工程，对反拱形水垫塘进行了研究[6]．随后，在构皮滩、小湾和溪洛渡等工程的试验中，均对反拱形水垫塘进行了研究．湖南长潭岗水电站首先建成了反拱形水垫塘[7]，拉西瓦水电站也拟采用反拱型水垫塘．目前，人们对反拱型水垫塘进行了大量研究，但主要集中在水垫塘内的水流流态特征、底板表面的时均及脉动压强、脉动压力沿缝隙的传播规律、水垫塘底板稳定计算模式及控制指标等，虽然也有学者对反拱型底板的体型进行了研究[8]，但仅考虑了部分参数，反拱型底板体型对稳定性的影响还有待进一步研究．笔者以拉西瓦工程为背景，利用有限元数学模型和局部稳定性力学模型，主要从反拱水垫塘的圆心角、板块厚度、板块尺度和锚固水平等几个方面分析反拱水垫塘结构型式对稳定性的影响，为工程设计提供参考．由于射流水舌冲击压力的随机性，造成了反拱形水垫塘底板沿拱圈方向在任一时刻的荷载分布是不均匀的．同时，底板板块间缝隙的存在又使拱圈不成为一个整体弹性结构．因此，反拱形水垫塘底板在一些特定条件下有不能形成拱作用的可能性．即在某一时刻，作用于某单个板块的上举力出现大的数值，形成一种“随机拱”．此时，这个板块有失稳(出穴) 的趋势，两侧的板块可视为其拱座．如果此时该板块的上举力大于阻止其失稳的抗力，反拱底板就产生局部破坏．与此同时，作用在一个拱圈各板块上的荷载又通过拱结构传至拱端．如果拱座提供的稳固力大于拱结构传来的推力，则这个拱圈整体是稳定的．因此，反拱形水垫塘底板存在局部失稳和整体失稳两种稳定模式[9]．与整体失稳对应的是拱座的抗力，即拱座在保证安全的前提下所能承受的由板块传到拱端的最大推力．与局部失稳对应的是与平底板类似的单个板块的抗力．1.1 整体稳定性研究方法整体失稳是当反拱底板在水动力荷载或扬压力作用下形成整体上抬时，上举力或扬压力形成的拱端推力超过“拱座”的抗力产生的失稳．反拱底板的整体稳定依赖于拱座的稳定，即反拱水垫塘的稳定取决于拱圈稳定，拱圈稳定取决于拱座稳定．由于反拱底板结构的受力条件比较复杂，且各底板板块间存在缝隙，又使其不成为一个整体弹性结构，因此笔者利用ANSYS有限元通用软件，建立反拱水垫塘有限元模型[10]，对其整体稳定性进行分析．该模型采用三维非线性弹簧单元模拟锚固钢筋与基岩的位移协调、接触元模拟衬砌块接缝以及底板、拱座、基岩和边坡间的碰撞、滑移行为，采用附加质量考虑水体与底板之间的相互作用，能较为全面地反映水垫塘的受力特点和失稳机制．1.2 局部稳定性研究方法局部稳定性是建立在“随机拱”模型基础之上的稳定分析方法[11]．1.2.1 边缘衬砌块的稳定性分析边缘衬砌块临界破坏状态的受力情况如图1所示．图中：下标“i”表示边缘第i 块衬砌板；Ld为块体极限平衡时所需上举力；A为锚固力；N为拱的轴向推力；F 为板块间的摩擦力；τ为板块基岩间的摩擦力；f为混凝土块间的摩擦系数；fd为混凝土与基岩之间摩擦系数；α为板块中心线至水垫塘中心线的夹角；β为板块半中心角．边缘衬砌块没有承受其他块体传来的拱推力时，即拱的作用未形成时，板块受力分析是最危险的．由于水流荷载完全是随机的，运行过程中完全可能存在不形成拱作用的状态．由受力平衡可得：径向力平衡切向力平衡得边缘衬砌块（径向）稳定安全系数为式中Lmax为作用在板块上的水流最大上举力．1.2.2 中间衬砌块的稳定性分析当拱的作用形成后，即块体存在拱的轴向推动力．假定拱端提供的轴向推力为0N，切向锚固力为T，由边缘板块切向受力平衡可得由此可逆推出任意板块在临界平衡状态的轴向推力为当拱的作用形成后，根据中间板块径向受力平衡可得中间板块的安全系数为由以上分析模型可求出任一衬砌块的安全系数．拉西瓦双曲拱坝最大坝高 250 m，电站装机容量6×700 MW，为Ⅰ等大(1)型工程．坝址区为高山峡谷地貌，两岸坡陡峻，高差近700 m．坝后主要消能建筑物为水垫塘和二道坝．坝址的地形和地质条件决定了水垫塘更适宜采用反拱底板衬砌形式．反拱水垫塘长度约 218.30,m，横剖面按圆弧设计，底板最低点高程2,215.0,m，衬砌厚度 3,m，反拱中心角73.74°．每个拱圈内将底板均匀分成5块．水垫塘底板全断面布设锚筋并设有抽、排水设施，锚固水平底板，拱座为7.6 t/m2，边坡为5.0 t/m2．反拱水垫塘横断面见图2．3.1 反拱水垫塘圆心角对稳定性的影响对于弦长相同的反拱结构，其圆心角(或曲率)越大，则拱端推力的垂向分量也越大．较小的圆心角可充分利用拱座(山体)提供稳固力的水平分量，对于反拱结构的整体稳定性有利．然而，对于单个板块的局部稳定性来说，情况正好相反．因此，研究反拱结构的曲率对整体稳定性和局部稳定性的影响是有实际意义且必要的．建立拉西瓦水垫塘不同圆心角的有限元模型，计算工况为扬压力150 kPa，各圆心角下拱端推力及板块位移结果如图3和图4所示．图中板块相对位置均以α /θ 表示，α为各板块中心至水垫塘中心线夹角，θ 为水垫塘半圆心角，板块位移为底板沿径向的位移，以指向圆心方向为正．由计算结果可以看出，随着圆心角的增大，拱端推力逐渐增大，当圆心角为设计值(73.74°)时，拱端推力达到99.9×9.8 kN/m，然后开始有所减小．当圆心角小于45°时，拱端推力的水平分量逐渐增大，圆心角在45°～75°时，变化不大，圆心角大于75°后，水平分量开始减小．而拱端推力的垂直分量则随圆心角的增大，一直增大，使得拱座的竖向位移也呈现出相同的变化趋势，但是拱座的整体位移、应力值都不大．水垫塘底板块的最大位移逐渐减小，当圆心角较小时，中间板块位移较大，边缘板块位移较小，位移分布呈“Π”型，随着圆心角的增大，中间板块和第2、4块板块的位移逐渐减小，中间板块的位移减小更为显著，边缘板块的位移则逐渐增大，当圆心角达到105°时，边缘板块的位移已经超过其他板块，位移分布呈“V”型．图5为不同圆心角的反拱结构单个板块的极限平衡抗力，其中L为极限抗力，G 为各板块自重．从图5（a）中可明显看出，单个板块局部稳定极限抗力随反拱结构圆心角的增大而增大．当圆心角达到30°时，拱的作用就已经非常明显．拱形底板块的抗力比平底板增加了1倍多，第2、4板块也增加了0.7倍，而90°圆心角则分别增加了2.14倍和1.25倍．推力水平分量取得较大值，同时又使板块的极限抗力不致过低，即充分发挥拱在这两方面的作用．由图5（b）可分析各板块极限抗力的变化趋势，当圆心角大于30°时，曲线斜率降低，即抗力增量减小；但同时考虑拱端推力水平分量在45°～75°之间趋于平稳，当圆心角大于75°时，拱端推力水平分量急剧下降．综合两方面的因素，反拱结构圆心角在45°～75°之间较为适宜，应视工程具体情况而定．3.2 板块厚度对稳定性的影响当底板厚度变薄时，拱座位移和应力、板块位移、锚筋应力都呈增大趋势．扬压力主要靠板块自重、锚固钢筋力和拱座提供的推力来承担，以保持结构的稳定．由于底板厚度变薄，自重减轻，拱端推力和锚固钢筋应力势必增大，极限抗力减小，对于反拱底板的整体稳定性及局部稳定性均不利．因此，必须在拱座能维持稳定的情况下，板块的厚度才可适当减小．3.3 板块尺度对稳定性的影响在扬压力的作用下，反拱水垫塘底板分块数量对拱端推力及拱座、板块位移的影响不大．这是因为在扬压力(均布荷载)的作用下，不同数量板块构成的拱圈具有相同的拱作用．水垫塘在施工中的纵缝和横缝将底板分割成一定尺度的块体．反拱型底板块尺度对局部稳定性的影响主要体现在以下两方面：一是水流荷载(上举力)因板块尺度的不同而异；二是拱结构本身效应使其极限抗力有所不同．3.3.1 板块尺度对抗力的影响利用“随机拱”模型对板块尺度对抗力的影响进行分析，结果如图 6所示．由图可知，板块极限抗力随尺度的增大而减小，说明反拱形底板单个板块主要靠其他板块对其约束．因此，从反拱结构角度看，板块尺度越小越对局部稳定有利．但是，板块尺度小，作用其上的上举力就可能大，特别是脉动上举力会增大．3.3.2 板块尺度对上举力的影响上举力为作用在板块上下表面的动水压力之差．抗力增量系数为以单个板块(单个板块的圆心角2β与整个反拱圆心角θ的比值为0.111)的抗力为1，当板块面积增大(沿拱圈方向)后的抗力与单个板块抗力的比值．荷载增量系数与抗力增量系数类似．由文献[12]的点面脉动上举力转换系数计算出沿拱圈方向不同尺度的水流荷载，同时计算出相应的抗力，当板块尺度变化时，板块抗力增量与荷载增量的关系如图7所示．由图 7可知，当板块的尺度增大到2β/θ=0.20时，抗力增量速率降低，而荷载增量速率不变．因此，反拱形底板垂直水流方向的尺度不宜过大，否则，将不能充分利用其他板块对其产生的约束力．根据随机拱的力学模型，这种约束力主要来自其他板块的切向摩擦力和锚固力．3.4 锚固水平对稳定性的影响在扬压力的作用下，钢筋的不同锚固水平产生的拱端推力可能不同．在保证结构安全运行的前提下，应尽量减少锚固钢筋量，或是总体锚固量一定(同一拱圈)时，应通过合理布置钢筋来增强结构稳定．因此，有必要对扬压力作用下不同钢筋锚固水平下的整体稳定性进行研究．这里将钢筋的锚固水平分为两种情况考虑：①保持同一拱圈上锚固钢筋总量不变，在这里锚固总量为各个板块均匀锚固7.6 t/m2时的钢筋量，保持第2、4块的锚固水平不变，改变A1或 A5（A1=A5）与中间板块A3之间锚固水平的相对关系；② 同一拱圈均匀锚固，改变总体锚固水平．两种情况下的拱端推力计算结果如图8所示．由计算结果可知：①在扬压力(均布荷载)的作用下，当同一拱圈上的钢筋锚固量总体不变时，钢筋愈趋向于均匀布置时产生的拱端推力愈小，板块、拱座的位移和应力变化趋势与拱端推力一致，同一拱圈内的不均匀锚固可能使个别板块位移加大，从而加大拱端推力，同时也使局部区域的锚固钢筋达到屈服，所以在扬压力的作用下，应尽量均匀布置钢筋，使拱端推力较小，有利于反拱水垫塘底板的整体稳定；②同一拱圈上均匀锚固时，随锚固水平的增加，拱端推力降低趋势变缓，大约锚固5,t/m2后，再增加锚固量，拱端推力和拱座位移的变化效果不显著．拱端力系数N0/G =0.57时，两种锚固水平情况下的极限抗力计算结果如图9所示．本文在建立有限元数学模型和反拱形水垫塘底板失稳模式基础上，以拉西瓦水垫塘为例，分析了反拱水垫塘底板衬砌结构型式对稳定性的影响，进一步印证了反拱型底板的稳定性优于平底板的观点，并得到以下结论：(1) 综合圆心角对整体稳定性和局部稳定性的影响，反拱结构圆心角在45°～75°之间较为适宜．曲率过大，拱端推力的水平分量就小，不能充分利用拱座(拱端两侧山体)提供的较大水平力，或者说不能充分利用山体的横向约束；曲率过小，抗力不大，而且拱端推力水平分量也不大．(2) 对于局部稳定性来说，单个板块圆心角与整个反拱结构圆心角的比值不宜超过0.2．板块横向尺度过大，荷载增量大于抗力增量，不利于板块的稳定．(3) 底板厚度变薄将会导致拱端推力和锚固钢筋应力的增大，在保证拱座能维持稳定的情况下，板块的厚度可适当减小．(4) 钢筋锚固应尽量沿拱圈均匀分布，同一拱圈的不均匀锚固会导致个别板块位移加大，从而加大拱端推力，同时也使局部区域的锚固钢筋达到屈服，当同一拱圈上均匀锚固时，随锚固水平的增加，拱端推力降低趋势变缓，大约锚固5,t/m2后，再增加锚固量，拱端推力和拱座位移的变化效果不显著．【相关文献】［1］崔广涛，彭新民，杨敏．反拱型水垫塘——窄河谷大流量高坝泄洪消能工的合理选择［J］．水利水电技术，2001，32（12）：1-3．Cui Guangtao, Peng Xinmin, YangMin.Reasonable selection of high arch dam energy dissipator in narrow valley under large discharge— counter-arch slab plunge pool［J］.Water Resources and Hydropower Engineering, 2001, 32（12）：1-3（in Chinese）.［2］杨敏，练继建，王继敏, 等．水垫塘反拱形底板局部稳定性［J］．天津大学学报，2004, 37（7）：605-609．Yang Min，Lian Jijian，Wang Jimin，et al．Study on local stability of counter-arched slab in plunge pool［J］．Journal of Tianjin University, 2004, 37（7）：605-609（in Chinese）．［3］孙建，陈长值．反拱水垫塘与平底水垫塘底板稳定性诸方面之比较［J］．长江科学院院报，2003, 20（4）：3-6．Sun Jian，Chen Changzhi．Comparison of aspects on stability of inverted arch cushion pool with those of flat bottom one［J］．Journal of Yangtze River Scientific Research Institute，2003, 20（4）：3-6 (in Chinese)．［4］彭新民，王继敏，崔广涛．拱坝水垫塘底板拱型底板受力与稳定性实验研究［J］．水力发电学报, 1999, 18（2）：52-59．Peng Xinmin，Wang Jimin，Cui Guangtao．Study on the stability of slab in plunge pool of arch dam［J］．Journal of Hydroelectric Engineering，1999, 18（2）：52-59（in Chinese）．［5］艾克明．拱坝泄洪与消能的水力设计和计算［M］．北京：水利电力出版社，1987．Ai Keming．Hydraulic Design and Its Computation of Energy Dissipation and Flood Discharge for Arch Dam[M]. Beijing：China Water Resource and Electric Power Press, 1987（in Chinese）．［6］郭怀志. 溢流拱坝下反拱式消力池试验研究与工程设计［J］.,海河水利, 1980（7）：1-8. Guo Huaizhi. Experimental research and engineering design of inverted arch plunge pool under overflow arch dam［J］. Haihe Water Resources, 1980（7）：1-8（in Chinese）．［7］王继敏, 王珮璜, 杨清生. 长潭岗水电站反拱形水垫塘研究及应用［J］. 水利水电技术，2002, 33（7）：10-12. Wang Jimin, Wang Peihuang, Yang Qingsheng. Research and application of counter-arched plunge pool of Changtangang hydropower station［J］. Water Resources and Hydropower Engineering, 2002,33（7）：10-12（in Chinese）．［8］杨敏，练继建．水垫塘反拱形底板体型研究［J］．水力发电学报，2002，21（4）：45-50． Yang Min，Lian Jijian．Study on type of the counterarched slab in plunge pool ［J］．Journal of Hydroelectric Engineering, 2002，21（4）：45-50（in Chinese）．［9］杨敏，彭新民，崔广涛．水垫塘底板的试验仿真模拟研究［J］. 水利水电技术，2002，33（3）：40-42. Yang Min，Peng Xinmin，Cui Guangtao．Study on experiment simulationof slabs in plunge pool［J］. Water Resources and Hydropower Engineering，2002，33（3）：40-42（in Chinese）．［10］马斌．高拱坝及反拱水垫塘结构泄洪安全分析与模拟［D］. 天津：天津大学建筑工程学院，2006．Ma Bin. Safety Analysis and Simulation of Flood Discharge of High Arch Dam and Counter-Arch Plunge Pool［D］. Tianjin：School of Civil Engineering, Tianjin University，2006（in Chinese）．［11］练继建，杨敏，安刚．反拱型水垫塘底板结构的稳定性研究［J］. 水利水电技术，2001，32（12）：24-26． Lian Jijian，Yang Min，An Gang．Study on stability of counter-arch slab in plunge pool［J］. Water Resources and Hydropower Engineering，2001，32（12）：24-26（in Chinese）．［12］林继镛，练继建．二元射流作用下点面脉动壁压幅值计算［J］. 水利学报，1988，19（12）：34-40．Lin Jiyong，Lian Jijian．Calculation of the point and area wall fluctuatingpressure amplitude for twodimensional jet［J］. Journal of Hydraulic Engineering, 1988，19（12）：34-40（in Chinese）．。
挑流水垫塘三维流场数值模拟排行榜收藏打印发给朋友举报来源：《海河水利》2009年10月发布者：cjk3d热度20票浏览1次【共0条评论】【我要评论】【新浪微博】时间：2010年12月17日10:46摘要：平面射流理论揭示了射流的主要特征，但在实际工程中水流紊动扩散是在三维空间内发生。
应用标准k~ε紊流模型对某工程水垫塘流场进行了三维数值模拟研究，并用模型实验中得到的实测数据和冲坑形态对分析结果进行了验证。
实践证明，数值模拟结果较好地反映了实际情况，为体形相似的水垫塘流态分析提供了依据。
关键词：水垫塘；数值模拟；挑流；三维中图分类号：TV132.29文献标识码：A文章编号：1004－7328（2009）05－0051－031引言水垫塘是高坝泄洪消能的重要设施，高速水流的巨大能量要在水垫塘内消耗掉。
因此，研究水垫塘内的水流流态对于水垫塘体位置布置、体形设计都有重要的意义。
数值模拟能较精确地反映流体参量在空间的特性，所以如何运用数值模拟来较好地反映实际流场就具有重要的意义。
2流体双方程模型理论VOF法认为2种或者2种以上性质不同的流体可以相互贯穿，以致流体之间相互耦合，分别满足各自的控制微分方程。
在每一个计算单元里面这些流体各自占有一部分体积，因此在每一单元内考察某一流体，共有3种可能：①单元内没有该流体存在；②单元内充满该流体；③单元内有该流体和其他流体。
基于以上认识，将空间内的物理参量看作是各种流体的体积加权平均，即：式中：准i为第i 相流体的物理参量；θi为第i 相流体在单元中的体积分数，数值计算采用标准k~ε双方程湍流模型，其控制方程分述如下：连续方程为：动量方程为：k 输运方程为：ε输运方程为：式中：μt为紊动涡旋粘性系数，；pk为由平均速度梯度产生的紊动能，。
3 水垫塘紊流流场数值模拟以某工程水垫塘消能研究作为背景，模拟复杂边界条件的三维紊流运动。
该工程溢洪道共有左中右3 个泄槽。
溢洪道上游采用堰顶溢流，左右槽各有3 孔，中槽2 孔；下游采用挑流消能，挑坎高程为646 m，水垫塘底板高程为575 m。
航道整治河段流动特性的三维数值模拟分析作者：***来源：《中国水运》2021年第07期摘要：在应用于航道整治活动中的各种建筑物里，丁坝属于非常常见的一类。
丁坝的结构有利于约束和引导外来的水流，将水源约束在丁坝的河道里，而且能够保护岸堤，减轻水源对环境的破坏程度。
另外，丁坝的坝体附近存在很多比较复杂的水流现象，因此探究航道整治河段的水流特性是很有必要的，也能够为与航道整治相关的建筑物的构造设计提供思路。
本文以丁坝为主要研究对象，首先分析了丁坝近场可能存在的不同水流现象，并概述三维数值分析所需要应用的相关计算模型，然后通过建立模型同时结合实例验证模型最后对计算结果进行分析，探究坝体计算区域的水流特性。
关键词：数值模拟;丁坝;流动特性;航道整治中图分类号：U617 文献标识码：A 文章编号：1006—7973（2021）07-0106-041引言在航道整治活动中，丁坝建筑物的应用是各种建筑物中比较普遍的一种。
丁坝能够起到很好的束水归槽的作用，不仅能够减少堤岸损毁情况的发生，还可以有效地保证整治河段区域形态的稳定性。
丁坝按照坝体的平面设计结构来划分，可以被分为很多类别，比如“丁”字型、直线以及曲线型等等。
除了按照平面形状来划分，丁坝还可以按照构筑材料、水位高度以及坝体轴线与水体流向的关系等划分为很多类型。
构建丁坝容易导致丁坝附近的各个水源线路汇集，进而会影响并改变其近场水流流动的结构，最终结果是造成泥沙的淤积问题。
构建丁坝会改变水流的压力以及流速场，是水流的流动表现出明显的三维特征，丁坝坝体的头部和尾部形成不同的水流現象，这是水流的紊流。
2数值计算模型2.1控制方程式（1）为水流的连续方程，式（2）-（4）为N-S方程，其中ui是平均速度，Ai和VF分别为流体的面积以及体积分数，Gi和fi分别是体积力和黏性力，压力是P，应变力张量和总动力黏性分别是Si、μtot、τij、τw，I分别为流体以及壁面剪应力。
