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鞍钢11号高炉炉缺炉底破损调查

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产 指 标 见 表 １ 。
图 １ 鞍钢 １ １号 高 炉 炉 缸 炉 底 结 构 形 式
表 １ 鞍 钢 １ 号 高 炉 主 要 技 术 经 济 指 标 （ ９ ５年 １ １ １９ Ｏ月 ￣ ２ ０ ０ １年 ８月 ）
时 间 用 系 数 ， （ 利 ｔ ｍ３・ ） 炉 焦 比 ，ｇ ｔ ／ ｄ 入 ｋ ／ 煤 比 ，ｇ ｔ 温 ， 煤 气 ｃ ， ｋ ／ 风 ℃ ｏ，
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凫碳 砖 ２ １
材 质 数 层
年 ８月 １ 日停 炉 为止 ， 作 了 ５年 零 １ ５ 工 ｏ个 月 ， 高
炉 一 代 炉 龄 单 位 容 积 产 铁 ３ ６ ｔｍ ， 它 有 关 生 ９ ｌ／ 。 其
１ ３ ８ ８ ３１ ５ １ ０ ２４ ７ ９ １ １ ６ ８０ ６ ９ ３
１ ７９ ． ３
１ ４１ ．９ １ ８ ． ４５ １ ８ ． ４０
４９ ５
４５ ８ ４５ ７ ４３ ４
５ ８
８ ６ ９ ７ ｌ１ ４
９ ５ １
１ ４ ０ ３ １ ７ ０ ８ ｌ ０１ １
摘 要 鞍 钢 １ １号 高 炉 ２ ０ ０ １年 ８月 停 炉 进 行 了第 三 代 大 修 。 拆 炉 之 机 ， 查 了 自焙 碳 砖 借 调 加 陶 瓷 砌 体 复 合 炉 缸 的 破 损 情 况 ， 析 了破 损 原 因 ， 出 了 改 进 意 见 。 分 提 关 键词 高 炉 自焙 碳 砖 复合炉缸 破 损
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１ 概况
鞍 钢 １ 号 高 炉 建 成 于 １７ １ ９ １年 １ Ｏ月 １日， 有
１ ． ９ １
１ ． ９ ２ １ ． ９ ９ １ ． ９ ４
５ ． ５ ６９
１ ９ ９ ５
１ ９ ９ ６ １ ７ ９９ １ ９ ９ ８
休风率，
２． ５ ０
２ ３ ． ８ １ ９ ． ６ １ ４ ． ６
矿 耗 ，ｇｔ 入 炉 矿 品 位 ， ｋ／
１ ０ ８ ０
１ ４ ７ ９ １ ５ ７ ７ １ ６ ７ ８
年 产量 ， ｔ
４ ４ ６１ ２ ７
效 容 积 为 ２ ２ ｍ。 １ ９ ０ ５ 。 ９ ０年 进 行 了 改 造 性 大 修 ， 有 效 容 积 扩 大 到 ２ ８ ｍ。 ｌ ９ ５ ０ 。 ９ ５年 ７月 １ 日 ～ ９月 ０
１９ １ｅ
墨 质 来石 刚 玉 可 Ｉ 莫 砖
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２ ８日进 行 了第 三 代 大 修 ， 炉 底 保 留 了 三 层 满 铺 其
维普资讯
２０ ０ ２年 第 ５期
鞍 钢 技 术
ＡＮＧ ＡＮＧ ＴＥＣＨ ＰｒＩ 、 ） ＯＧＹ
鞍 钢 １ 号 高 炉 炉 缸 炉 底 破 损 调 查 １
王 再 义 刘 德 军 柳 阳武 孙 斌 李 东 生 朱 建 伟
（ 钢 集 团技 术 中心 ） （ 钢集 团新 钢铁 公 司炼 铁 总 厂 ） 鞍 鞍
碳 砖 ， 缸 采 用 了 自焙 碳 砖 加 陶 瓷 砌 体 复 合 砌 筑 炉
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（ 图 １ 。它 是 鞍 钢 继 ４号 高 炉 之 后 ， 一 座在 借 见 ） 又
鉴 国外 陶 瓷 杯 技 术 的基 础 上 ， 用 国 产 耐 火 材 料 利 而设 计 的一 种 新 型 结 构 形 式 。本 炉 缸 炉 底 到 ２ ０ ０１
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汤清华-高炉新建及改造中普遍存在的问题

汤清华-高炉新建及改造中普遍存在的问题

排4进4出ø76x6水管其冷却比表面积：76x3.1415/240=0.994, 而用ø60x5.5 则冷却比表面积：0.85 . 当前使用的竖排水管的冷却比表面积为0.6-0.98。这种计算包括了冷面和 热面的传热, 应当只算热面, 所以得除2, 0.6-0.98则变成0.3-0.49 . 竖排形冷却壁造成炉壳开孔处强度差 .而横排的冷却比表面积有达1.37,比竖排管的大多了, 但永远小于1.0, 而且炉 壳开孔强度好 . 建议学习湛江高炉开孔强度好的新型冷却壁
3.冷却水量与水速
1)保证2.0±0.2m/s,消除汽塞等现象,这是生产中验证了的 , 某5000高炉炉腹往上单层水管的球铁壁,水速2.7m/s满足要求, 不 采 用 双 排 水 管 壁 了, 比表 面积达1.2 。
2)水速和冷却比表面积都做达到要求,水量就确定了，闭路循环水循环使用是省水的. 3) 此时如再采用分段式冷却,总水量是增加的,能耗高,冷却强度反而低,应优化匹配 4)宝钢同志对卧式冷却与竖排立式冷却壁达到同样水流密度的比较 , 4.0m/s水速其系统要整体
a. 炭砖质量不好, b. 施工质量差, c. 冶炼强度过高, d. 有害杂质超标。 我个人认为： e.当前我国部分炉缸结构不佳应是主要 原因。
部分结构不佳地方,与同仁共同探讨。
1.1. 炉缸炉壳结构问题
. 一种结构是高炉炉缸壳体没有收角, 不是下大上小的圆椎台形
高炉炭砖在高炉投产后,炉缸积存了铁水, 在铁水浸泡下的炭砖就象油在水中, 比重不 同轻者要上浮,(铁水比重/炭砖比重=7.6/1.55)当今众多圆柱型炉缸,靠的是炭砖与冷却 壁的摩擦力来防止炭砖上浮, 特别有的学者提出存在气隙的现象，其摩擦力就更小了， 进而 逐渐使砖缝变大了, 缝中钻入了Fe、Zn等, 砖衬温度升高及加速炭砖侵蚀.如果是 斜炉壳的话, 炉壳与冷却壁有一种向下的分力来约束砖的上浮，磨擦力与斜面约束力 共同阻止炭砖上浮，减轻砖缝变大。 一批高炉开炉几个月环炭温度就剧烈升高甚至烧穿，很有力地证明了这一点
高炉冷却壁的破损机理及减少破损的措施

高炉冷却壁的破损机理及减少破损的措施

高炉冷却壁的破损机理及减少破损的措施摘要:高炉设计炉容为1580m3,于2011年2月开炉。

自2017年以来，发现炉基上涨速度加快，由2017年10月的31mm升高至2019年3月的86mm，高炉六至八段冷却壁破损严重，致使高炉被迫大修。

通过对高炉冷却壁的破损调查研究，得到如下结论：（1）球墨铸铁冷却壁破损的形式有开裂、烧损、熔化，并发现有水管的裸露和破损，其中8层冷却壁的受损数量最多。

冷却壁上出现最多的是纵向裂纹，对冷却壁的机械强度和力学性能有不利影响。

（2）对球墨铸铁冷却壁表面样进行元素及化合物分析，11-13层和15-17层的锌含量和碱金属含量较高。

锌和碱金属对冷却壁有化学侵蚀的危害，其生成的低熔点化合物对高炉顺行不利。

应当严格控制燃料和铁矿石的锌含量和碱金属含量，从源头上减少对冷却壁的化学侵蚀。

（3）由铸铁冷却壁试样的拉伸实验结果可知，冷却壁试样的抗拉强度（与没有经历生产的球墨铸铁相比）明显变小，且距离热面越近的试样，抗拉强度越小。

炉内的高温削弱了冷却壁的力学性能。

关键词：高炉；铸铁冷却壁；破损调查；破损机理分析1我国铜冷却壁的应用我国钢铁厂在2000年之前多采用铸铁冷却壁。

2002年，攀钢首次在高炉中安装了两段铜冷却壁[18]。

由于并无铜冷却壁的生产经验，攀钢只能自己摸索出合理的操作炉型和操作方法以维持炉况稳定。

经过十几年的研究、发展、改进，目前我国自主制造的部分铜冷却壁在各种技术数据上已达到甚至超过了国外产品的水准，但有些铜冷却壁仍然不能独立自主生产，依赖国外进口。

铜冷却壁在实际生产中的广泛应用为我国高炉冷却壁寿命的大幅延长做出了巨大贡献。

1.1铜冷却壁的优点及优势（1）导热性能好。

铸铁的导热系数仅有40×1.163W/(m∙℃)。

而铜的导热系数高达400W/(m∙℃)。

由此可见，铜的导热性能为铸铁的10倍左右。

所以，铜冷却壁热面与水管表面的温差很低，在实际生产中可控制在20℃以内。

鞍钢11号高炉开炉达产及强化实践

鞍钢11号高炉开炉达产及强化实践


4月 5830 2. 257 388 120 1. 141 1003 2. 0 0. 442 0. 018 88. 6 55. 1 5791 330 173 157 36885 0. 3680 230 108361 97. 0 20. 5 58. 43 79. 5 8. 51
5月 5760 2. 232 373 126 1. 089 1003 1. 9 0. 412 0. 017 94. 3 54. 3 5712 334 174 160 35700 0. 3680 221 94074 98. 5 20. 8 58. 73 79. 5 7. 99
口及风量的增加、 冶炼强度的提高, 逐渐采取发展 中心和加重边缘的措施。 上述措施的采取, 使高炉 积极、 稳妥、 顺利、 快速地达产, 开炉第 10 天达到 全风口操作。
3 强化冶炼阶段
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12 月 6326 2. 452 368 120 1. 146 1027 2. 0 0. 338 0. 021 83. 0 60. 27 6002 347 190 157 38229 0. 3674 231 113427 96. 1 20. 3 59. 55 79. 5 6. 80
综合强度 t ・m - 3 ・d -
6%～ 0. 8% , 并尽早恢复风温及喷煤。 随着工作风
2. 2 开炉方法
本次开炉采用传统的木材填充炉缸方法, 高 炉送风后木材迅速燃烧, 有利于炉料松动, 开炉顺 行好, 加热炉缸快, 铁口好开。
2. 3 开炉总焦比的确定
考虑到高炉本体条件、 开炉料条件及开炉方 式等因素, 开炉总焦比确定为 2. 4t t, 正常料焦比 为 0. 7t t, 炉渣碱度为 0. 95。实践证明, 高炉冶炼 行程稳定, 开炉渣铁排放顺畅, 渣铁物理热充沛。 开炉一周后由冶炼铸造铁过渡到制钢铁。 此次开 炉总焦比确定得非常合理, 既满足了开炉需要, 又
石横3#高炉大修炉体破损调查报告张玉锋蔚飞张凯凯

石横3#高炉大修炉体破损调查报告张玉锋蔚飞张凯凯

石横3#高炉大修炉体破损调查报告张玉锋蔚飞张凯凯发布时间：2023-07-16T06:02:19.745Z 来源：《科技新时代》2023年9期作者：张玉锋蔚飞张凯凯[导读] 通过改善原燃料质量、提高富氧率、优化操作制度、加强基础管理等系列措施，3#高炉产量稳步提升，实现了高冶强下炉况长期稳定顺行。

石横特钢集团有限公司摘要：通过改善原燃料质量、提高富氧率、优化操作制度、加强基础管理等系列措施，3#高炉产量稳步提升，实现了高冶强下炉况长期稳定顺行。

关键词：高冶强精料基础管理操作制度优化一、概况石横特钢3#高炉于2012年11月29日21：16点火开炉。

2017年2月前，炉缸温度可控，进入2月份后，炉缸局部温度快速升高，东北方向温度先后突破500℃，热流强度超标。

测算碳砖残余厚度约340mm，达到业内停炉标准（见表1）。

为确保生产安全，根据公司安排，3#高炉于2017年11月10日3：00降料面停炉。

此代（第三代）炉役4年346天，共生产铁水576.27万吨，单位容积产铁量5488.31t/m3.d，单位容积产铁量处于业内中下水平。

本次停炉大修计划工期40天，其中炉缸耐材拆除12天，期间进行炉缸耐材破损调查。

主要调查内容：1.检查冷却壁破损情况。

2.炉缸耐材侵蚀情况，确认与计算是否相符。

3.在异常侵蚀部位取样、送检，判断有害元素对炉缸耐材的影响情况。

4.分析验证停炉前炉况失常原因及影响程度。

表1 3#高炉停炉前测温情况二、调查情况（一）高炉本体冷却壁及炉型情况3#高炉大修前发现11段第24、25组两块冷却壁水管漏水，予以更换，壁体无损坏。

其余冷却壁壁体完好，无水管裸露。

10～13段冷却壁镶砖全部脱落。

11月9日预休风时料线降至约9.5m，发现13段冷却壁位置16～18#风口方向存在厚约300mm粘结物，炉身中上部其余方向炉墙规整（见图1）。

停炉后观察该部位粘结物已脱落。

炉缸正北、东北、东南方向存在径向厚约1.5m，圆周约1/3的堆积物。