高炉炉底温度急剧升高护炉实践

摘要通过对安钢6号高炉炉底温度急剧上升的分析，找出主要原因：风口大量漏水，萤石频繁洗炉和硫磺控制偏高，炉底局部砌筑质量不高。

相应采取了加强炉底冷却及维护，调整高炉操作方针，炉底灌浆措施,取得了较好效果。

关键词炉底温度上升处理1 引言安钢6号高炉有效容积380m3，采用自焙炭块和复合棕刚玉砖砌筑的陶瓷杯综合水冷炉底。

高炉炉底温度要求控制在450℃以下。

1999年元月22日高炉开炉投产后，不断进行强化冶炼，截止到2003年7月底，平均利用系数达到3.20t/ m3·d以上，最高月利用系数为3.74t/ m3·d，但炉底温度一直在正常范围之内。

2003年8月1日至8月19日，炉底温度从430℃急剧上升至513℃，严重影响了高炉的正常生产，经过采取一系列处理措施以后，取得了较好效果。

现将此次处理的有关情况介绍如下。

2 陶瓷杯结构简介2.1砌筑材料如图1所示，炉底在找平的基础上砌筑四层自焙碳块，厚度为347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层，厚度为347×2=694mm。

炉缸外环为自焙碳块，内环为棕刚玉砖。

棕刚玉砌体表面还有一层粘土保护砖(图中未画出)。

自焙碳块与棕刚玉砌体之间，用刚玉捣料填实。

自焙碳块、炉底与炉缸冷却壁之间用低温稀缝糊或粗缝糊填实。

铁口采用组合砖砌筑。

2.2冷却方式设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉底采用工业水冷却，冷却水压力最高可达0.3Mpa，可用阀门灵活调节水压和水量来控制冷却强度，以便在高炉生产后期减缓炉衬的侵蚀。

炉底、炉缸使用三层光面冷却壁。

2.3温度检测点安钢6号高炉炉底温度热电偶位于5#风口下部，且插入炉体中心，插入端向下面距离炉底水冷管50mm。

炉基2根热电偶分别位于8#风口左右两侧，这两根热电偶也插入了炉体中心。

在炉底自下而上一、二层自焙碳块之间沿圆周均匀布置7根未插入炉体中心的炉底一层热电偶，往上四层自焙碳块和棕刚玉砌体之间也同样沿圆周均匀布置7根炉底二层热电偶。

炉底温度升高——护炉实践杨永广李宝林张泽峰(南阳汉冶特钢有限公司炼铁厂)摘要南阳汉冶特钢有限公司炼铁厂1号高炉自2004年12月1日投产，在短短的几个月生产过程中，炉底温度出现阶段性持续上升，通过调整高炉操作方针，加强综合管理力度，采取通风冷却等措施，实现了安全运行生产，经济技术指标保持基本稳定。

关键词炉底温度筑炉质量操作强风冷却安全生产l概述l号高炉有效容积305m3，炉缸直径4800mm，设一个铁口，一个渣口(渣口于06年3月停用)，12个风口。

内部设冷却壁8层，第八层带有勾头冷却。

炉顶采用双钟漏斗式装置，固定布料器。

炉底结构基础为混凝土，基础上面炉壳内用耐火浇注料打实，在高度1600mm 处设直径‘p125mm自然通风冷却钢管22根。

从设计图纸显示，找平层仅为80mm，在找平层中埋设一根监测热电偶，测定炉底温度，向下850mm处另设一根热电偶，监测炉基温度。

炉底砌筑采用4层自焙碳砖，高铝砖2层。

炉缸砌筑为环形自焙碳砖至风口下沿。

外部有高铝砖相衬保护。

点火开炉。

木柴开炉法，点火8小时后，见少量渣铁排放于外，第三炉过小坑，炉况顺行，至第4天达产，远远超过设计要求，利用系数2．87t／m3．d。

由于当时原燃料供应不足以及钢厂生产不正常，不能及时接铁，直接影响高炉生产，经常性减慢风作业，休风待产，平均产量低，焦比高。

2006年10月开始喷煤，加之炉料结构有好转，2008年l0月开始富氧<2％，高炉强化冶炼手段进一步增加。

高炉炉底耐材型号规格：自焙碳砖规格345*400*1200mm 高铝砖345*180'75mm自焙碳砖的炉内砌筑高度：345*4=1．38m高铝砖炉内高度：345*2=0．69m炉底砌体总高度：1．38+0．69=2．07m2炉底温度升高时间段情况及措施第一个升高时间段：在2004年12月1日正式开炉初期，炉底温度就有明显升高现象，具体见表1。

在此时间段积极组织相关技术人员和联系其他钢铁企业的专家进行分析，排除了外界因素(仪表，天气等)的影响。

高炉炉底急剧升温怎么办？
解决高炉炉底急剧升温的问题：
解决方案：
一、降低冶强堵风口
二、增加冷却强度
三、加钒钛铁精粉
四、提高一级品率，提高含硅量
五、使用含钛炮泥
六、增加炉底温度检测点
七、炉壳测温
八、加强原燃料过筛管理
通过加强原燃料的过筛管理，及时清筛，保证炉况顺行，炉缸中心活跃，增加炉缸的透液性。

护炉效果分析：
一、护炉期间必须冶炼优质低硫生铁，铁水中的硫对炉缸的侵蚀能力大，若放松对生铁硫的控制，会大大减弱其它措施的护炉效果和作用。

二、在大幅降低冶强时，采用堵风口，提高鼓风动能，有利于炉况顺行，炉缸活跃，有利于护炉。

堵温度较高部位上方的风口，是一种较好的选择。

三、使用含钛炮泥，从炮嘴加入，对降低铁口区域温度有效，可长期使用。

四、炉况的顺行，炉缸的活跃是护炉的保证，可以根据炉底温度的分布情况适当调整鼓风动能。

若炉底边缘温度高，可适当增加鼓风动能；若炉底中心温度高，可适当减小鼓风动能。

武钢5号高炉实习报告一、实习时间200X年X月X日—X月X日二、实习地点武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉、毕业设计办公室。

三、实习目的（1）对高炉结构、主要的技术指标及任务措施的认识了解。

大学的最后一个学期，我们在老师的带领下，到武汉钢铁公司炼铁厂五号高炉进行了为期两周的毕业实习。

在实习期间，对其高炉结构、主要的技术指标及任务措施做了全面的了解。

武钢股份有限公司炼铁厂现有六座现代化大型高炉，是我国生铁的重要生产基地之一。

炼铁厂 1958年9月13日建成投产。

经过49年的建设、改造和发展，年生产规模达到1000万吨。

炼铁厂5号高炉是武钢自行投资建成的一座集国内外十余种先进技术于一身的特大型现代化高炉。

有效容积3200m3，32个风口，环形出铁场设有四个铁口，对称两个铁口出铁，另两个铁口检修备用，日产生铁达700 0t以上。

引进卢森堡PW公司的第四代水冷传动齿轮箱并罐式无钟炉顶设备，设计顶压可达0.245MPa。

矩形陶瓷燃烧器内燃式热风炉可稳定地提供1150℃的风温。

5号高炉1991年10月19日点火投产。

投产初期高炉强化冶炼水平不高，技术经济指标较差。

经过广大技术人员及职工的共同努力，高炉冶炼技术不断进步，从1993年开始进入强化冶炼期，生产水平逐年提高，主要技术经济指标达到并超过了国内先进水平。

具体参数见表1。

表1 5号高炉主要技术经济指标项目 1992年 1993年 1994年 1995年 1996年 1997年 19 98年 1999年 2000年 2001年实产生铁，万t 165.9 200.2 213.2 192.2 183.5 233.0 245.2 241.9 245.4 249.7利用系数，t/(m3?d) 1.424 1.718 1.829 1.812 1.572 2.082 2.1 89 2.160 2.185 2.229风量，m3/min 4941 5843 5902 6001 5313 6133 6224 627 4 6283 6285风速，m/s 210 218 221 228 212 232 233 234 236 237透气性，Q/△P 34.08 37.70 38.08 38.22 36.90 39.06 40.42 40.74 42.17 41.08顶压，kPa 152 187 191 188 168 199 207 210 208 204热风温度，℃ 1034 1088 1130 1133 1075 1136 1130 11 25 1102 1104富氧率，% / 0.06 1.09 1.33 1.368 1.213 1.433 1.568 1. 520 1.588入炉焦比，kg/t 491.3 485.9 470.8 477.7 477.0 428.9 412.8 40 5.9 398.7 396.1小焦比，kg/t 9.8 17.4 15.5 16.3 22.6 30.0 32.4 29.7 22.8 26.2煤比，kg/t 31.5 69.4 77.9 82.8 79.5 99.5 108.2 120.0 122.1 123.3综合焦比，kg/t 540.7 545.9 536.8 550.0 547.3 527.6 523.6 52 5.6 514.6 515.6CO利用率，% 40.04 42.08 43.10 42.93 41.33 44.66 44.57 44.25 44.19 44.192 主要技术措施1991年5号高炉投产以后，广大技术人员通过提高精料水平、改进高炉管理和操作方式，提高了高炉利用系数，对炼铁工艺的薄弱环节展开攻关活动，高炉的各项技术经济指标得到了明显的改善，实现了高炉的优质、高产、低耗、长寿。

2 号高炉高效护炉生产实践发布时间：2022-06-22T00:58:19.866Z 来源：《中国科技信息》2022年2月第4期作者：全建邱未名陈元洪李大明李宏玉[导读] 柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高全建邱未名陈元洪李大明李宏玉广西柳州钢铁集团有限公司炼铁厂广西柳州摘要：柳钢2号高炉在2021年9月计划检修时发现炉缸温度超高，在铁口正下方2m处打孔安插热电偶时发现在距离炉壳450mm深度的位置温度高达736℃，经过专家及领导现场勘测分析后决定复风立即进行护炉生产，截止12月，该点温度成功从826℃降低至232℃，护炉效果十分显著。

关键词：高炉炼铁；炉缸监测；护炉技术；操作制度1概述柳钢2号高炉始建于2011年，有效容积2650m3，炉缸直径11200mm，炉喉直径8300mm，设置有3个出铁口，30个风口，于2012年9月3日开炉投产，截止目前已经连续生产了超过9年时间，2021年9月12日进行为期4天的计划检修更换气密箱及热风阀水冷法兰，借此机会在炉缸3个铁口正下方安装热电偶以便监测炉缸侵蚀情况，在进行打孔时，1号铁口正下方标高7700mm打孔深度位置进入环碳100mm便发红，内部温度经过现场实际测量达到736℃，2号、3号铁铁口正下方标高7700mm打孔深度仅与环碳接触也出现发红，其内部温度也高达650℃和550℃，据此推测3个出铁口象脚区侵蚀都较为严重，决定复风后立即进行加钒钛球及调整制度护炉生产。

2炉缸侵蚀情况分析及对策制定2.1 2号高炉炉缸进入炉役后期炉缸寿命往往决定了高炉寿命，根据2021年8月柳钢6号高炉拆除后炉缸侵蚀程度，再结合2号高炉炉缸设计的特点，截至2021年12月，2号高炉炉龄已经达到9年3个月，截止2021年10月累计生产铁水达到2084.5万t，单位容积产铁量7869 t，从该数据来说，2号高炉已经进入炉役后期，而且2021年以来，砌筑炉缸所埋入的热电偶温度监测也呈现出上升趋势，尤其是位于3个铁口象脚区位置；由于铁口区域冷却壁热电偶基本损坏，无法准确判断铁口区域温度情况，2021年9月检修开孔安装插入式热电偶时在开孔过程中发现3个铁口侧壁温度超高后更是证实了此前该区域侵蚀较为严重的猜想。

安钢7号高炉护炉生产实践张晓亮南祥民牛卫军陈泉王雪峰龙防(安阳钢铁股份有限公司)Furnace Protection Practice of No.7 Blast Furnacein Anyang Steel摘要对安钢7号高炉铁口下面炉缸侧壁温度偏高的处理进行了总结，认为铁口下面碳砖侵蚀已经非常严重，必须采取护炉生产。

通过加强铁口管理；改善出铁操作；灌浆及强化炉缸冷却；调整风口，控制冶炼强度；使用钛护炉；细化生产管理；预警预控标准化操作，目前温度已经稳定在600℃左右，确保了安全稳定生产。

关键词高炉炉缸侧壁温度护炉1 前言安钢7号高炉（450 m3）第二代炉役2008年4月3日大修投产，设计1个铁口，14个风口，1个渣口，取消了放上渣操作，采用SS-400串罐无料钟炉顶，煤气干式布袋脉冲除尘，自焙炭块陶瓷杯综合水冷炉底，冷却水使用工业水开路循环。

高炉生产至今，已经5年多，期间历经数次抢修，为了监控炉缸工作状态，于2013年8月8日休风时，在高炉炉缸加装了热电偶，高炉送风后铁口下面的热电偶温度持续上升，为了确保炉缸安全，高炉采取了一系列措施，遏制铁口下面炉缸侧壁温度上升，确保了安全稳定生产。

2 炉缸结构和测温点高炉炉底封板之上，用碳捣料在找平的基础上砌筑四层自焙碳块，厚度为347×4=1388mm，碳块上立砌复合棕刚玉砖两层，厚度为347×2=694mm。

炉缸外环为自焙碳块，内环为棕刚玉砖。

封板之下设有20根直径D45mm水冷管间隔布置，炉缸采用三层光面冷却壁，其示意图见图1。

2010年11月处理炉底温度偏高，高炉在炉底最下面的一层碳砖和碳捣料之间进行了炉底穿水冷管[1]。

1 炉底水冷管2 焙烧碳块3 棕刚玉砖 4冷却壁 5钢壳 6粘土保护砖图1 7号高炉炉缸设计结构示意图高炉炉缸温度检测点设有3处。

3根热电偶在一层和二层冷却壁之间，由炉缸炉壳插入炉内，铁口下面热电偶插入炉内约180mm,接近炉缸最外环碳砖，其余两根热电偶插入炉缸最外环碳砖约30mm，高炉铁口标高7.0m，3根热电偶标高6.8m。

高炉热风系统温度突然升高事故演练一、目的：在炼铁生产过程中，可能遇到高炉风口突然烧穿事故，大量煤气泄漏和焦炭、渣铁飞溅等造成人员设备损坏，制定本预案是为了使事故损失降到最低，同时为保护设备、恢复生产创造有利条件。

二、适用范围：炼铁厂高炉。

三、事故预防措施：（一）、炉缸和炉底烧穿原因分析：（1）设计不合理，耐火材料质量低劣及筑炉质量不佳。

（2）冷却强度不足，水压低，水量少，水质不好，水管结垢等。

（3)原料不好，经常使用含铅或碱金属高的原料冶炼。

（4）炉况不顺，频繁的用萤石等洗炉剂洗炉。

（5）铁口长期过浅，铁口中心线不正，操作维护不当。

预防措施：首先炉缸炉底结构设计要合理，要采用优质耐火材料，尤其是碳砖质量一定要特别重视。

其次，砌筑质量要好。

操作上要注意下列各点：（1）尽量不使用含铅和碱金属超过规定的原料，特别是含铅的原料应禁止使用。

（2）生产过程中不宜轻易洗炉，尤其是水温差偏高的炉子应避免用萤石洗炉。

（3）加强各部位温度和冷却设备的水温差或热流强度管理，超过正常值要及早采取钒钛矿护炉措施。

（4）保持铁口通道位置准确，建立严格管理制度，并定期进行检查。

（5）维持正常的铁口深度，严防铁口连续过浅，按时出净渣铁。

（6）保持足够的冷却强度，水压、水量和水质要达到规定标准，并定期清洗冷却设备。

（7）温度或热流强度超标的部位，可以采取堵封口措施，必要时应降低顶压和冶炼强度，甚至休风凉炉。

（二）、炉顶爆炸原因分析：（1）炉顶打水时，打水量过大，在发生崩料时，炉顶温度骤升，可发生爆震。

（2）炉顶温度过高，进行打水控制，而恰在此时休风，打水忘了关闭，料柱发生崩料时，产生水煤气反应，发生炉顶爆炸。

预防措施：炉顶温度过高，打水控制时，水量适宜，在休风前必须将炉顶打水关闭。

高炉炉缸侧壁温度升高的原因分析及治理实践陕钢高炉有效容积2280m3，于2012年8月16日建成投产。

从2013年12 月开始，该高炉2#铁口偏南25°、标高10.196m处第六点炉缸温度开始升高，至2013年4月份热电偶显示内环最高温度达983℃，外环最高温度517℃，严重威胁高炉的安全生产。

为了消除隐患，与国内同行专家、耐材厂家、建设单位进行沟通交流，对炉缸侧壁温度异常升高的原因进行分析，并采取了有效地措施，使温度大幅下降，确保了高炉的安全生产。

1 高炉炉底、炉缸结构：陕钢高炉炉底炉缸结构见图1 。

炉底第1层满铺国产超高导石墨砖，高度400mm；第2、3层满铺国产微孔碳砖，总高度800mm；第4、5层中心砌筑国产微孔碳砖（直径约φ9400mm）、外侧砌国产超微孔碳砖，高度800mm；第6、7层立砌楔形刚玉莫来石砖，总高度800mm。

炉缸侧壁外侧第6～10层采用国产超微孔碳砖，总高度2000mm，炉缸侧壁外侧第11-18层采用国产微孔碳砖（其中：第11-14层每个铁口通道区域采用超微孔碳砖，范围2000×1600mm），总高度3300mm，炉缸侧壁内侧陶瓷杯采用小块塑性相刚玉砖，总高度4500mm。

炉底、炉缸采用光面低铬铸铁冷却壁，风口区采用光面球墨铸铁冷却壁，炉腹至炉身下部采用冷却壁。

高炉采用联合软水密闭循环系统，软水总循环水量3742 m3/h，进水温度控制在40±1℃，水温差控制在6℃。

2 高炉炉缸侧壁温度变化情况高炉炉缸部位设置5层热电偶，每层设置16个热电偶，分8个方向，每个方向设内环、外环两个热电偶。

标高10.196m炉缸热电偶布置。

2013年12月前，炉底炉缸部位生产状态及炉缸各点温度基本稳定。

2013年12月份2#铁口偏南25°、标高10.196m处第六点炉缸温度热电偶显示开始升高，2014年4月中旬热电偶显示内环最高温度达983℃，外环最高温度517℃，而内环、外环同标高同半径圆周上的1#铁矿周围测温点在550-650℃和250-350℃。

高炉炉底温度急剧升高护炉实践八钢1号高炉是1992年4月大修投产，炉容由255m3扩到350m3。

距今已有16年零8个月，单位有效容积产铁量已达14834.29t/m3，是国内目前使用寿命较长的高炉。

2008年底炉体温度开始升高，最高突破540℃。

为此采取一系列护炉措施，炉底温度逐步下降，实现高炉安全稳定运行，下面介绍此次的护炉实践。

1号炉底炉为2层厚度为346mm炉底保护砖，4层厚度为347mm的碳砖，18根Φ70×6mm 的水冷管构成。

底温度有3个测温点，在炉底碳砖与炉底水冷管之间的碳捣层中间，分布在同一平面。

炉底温度1在14#风口的下方，插入深度为1.2m，原设计深度为2.2m，因热电偶坏，套管变形，新更换的热电偶只能插入到1.2m位置；炉底温度2在5#风口下方，插入深度为3.5m至炉底中心；炉底温度3在10#的下方，插入深度为1.45m，原设计深度为2.2m，因热电耦坏，套管变形，新更换的热电耦只能插入到1.45m位置。

炉底温度1在铁口的下方，也是炉底的三个测温点中最高的，也是波动变化最大的，故将该点定为炉底温度控制点，控制区间为470℃～500℃。

2008年12月，炉底温度1开始升高，12月8日升高至530℃，将生铁的一级品从30%提到60%，炉底温度得到控制，12月21日炉底温度1突破540℃，并开始加速上升，将生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，生铁的一级品提到100%，未能阻挡炉底温度加速升高之势，12月28日升到590℃，被迫休风凉炉。

随后通过一系列护炉措施，炉底温度1降到500℃以下，达到炉底温度可控。

护炉实践：1.提高一级品率，提高含硅量12月8日生铁一级品率从30%提高到60%，12月21日生铁一级品率提到100%，减少铁水对炉缸炉底的冲刷、侵蚀；12月21日生铁含硅从0.5%逐渐提到1.2%，高炉温铁水中石墨碳析出沉积护炉缸炉底。

2.增加冷却强度12月21日炉底水冷管水压从0.48MPa提高到0.54MPa，增加进水量，提高冷却强度；12月31日利用计划检修机会，将炉缸炉底水温差超标的三联、双联冷却壁拆连成单进单出，加强冷却。

邯宝1#高炉炉缸侧壁温度异常升高原因的分析与治理实践邯宝1#高炉炉缸侧壁温度异常升高原因的分析与治理实践夏万顺(河北钢铁集团邯钢邯宝公司炼铁厂，河北邯郸056015）摘要：对邯宝炼铁厂1#高炉炉缸侧壁碳砖温度异常升高的原因进行详细的分析，着重阐述了治理方法和过程。

高炉通过采取抑制边缘料制、降低冶炼强度、提高铁水硅含量及炉渣碱度、炉缸灌浆等措施，使炉缸侧壁温度回归正常，治理效果明显。

关键词：炉缸侧壁碳砖；温度升高；护炉操作近几年，国内不断发生高炉炉缸侧壁环砌碳砖温度异常升高的现象，甚至出现了炉缸烧穿的恶性事故，炉缸安全状况令人担忧。

邯宝炼铁厂1#高炉2013年初，也出现了炉缸侧壁环切碳砖局部温度升高的现象，开始认为是陶瓷杯侵蚀后必然的结果，未引起足够的重视，但进入7月份后，炉缸标高8.538米段300°至60°方向上内侧有4个测温点温度升高速度明显加快，日均升高近15℃，其中1232B点与1222B点升高幅度最为异常，分别在9月5日和10月3日突破600℃，而1232B点更是在9月28日达到了670℃，严重威胁了炉缸安全。

1 炉缸侧壁升高的位置及过程1#高炉采用陶瓷杯碳砖水冷炉底结构，炉缸侧壁环砌美国UCAR 热压小块碳砖，炉缸炉底采用4段低铬铸铁光面冷却壁，采用软水密闭循环冷却[1]。

炉缸侧壁碳砖测温共计6段，标高分别为7.494米、8.538米、9.582米、10.626米、11.670米、12.486米，每段共24个测温点，分内外两层。

图1是标高8.538米炉缸侧壁测温点分布示意图。

本次温度异常升高测温点的部位在标高8.58米炉缸碳砖内层300°至60°方向上，标号分别为TE1222B、TE1232B，而300°和30°方向上标高为10米的位置也恰是高炉1#、2#铁口所在。

该部位上的测温点从2013年1月开始缓慢升高，经历了6个月的缓慢上行期后，在7月份进入爆发式升高期，其中TE1232B点在9月27日最高达669℃，根据傅立叶方程计算得知该温度下此处碳砖厚度仅为0.14米，严重威胁炉缸安全。