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学校代码：11414学号：B0202080油－水两相管流流动规律研究（申请中国石油大学工学博士学位论文）学科专业：油气储运工程研究方向：多相管流及油气田集输技术研究生：姚海元指导教师：宫敬教授2005年7月Study on Oil-Water Two PhasePipe FlowDissertation Submitted toChina University of PetroleumIn partial fulfillment of the requirementsFor the degree ofDoctor of EngineeringByYao，HaiyuanOil & Gas Storage and TransportationDissertation SupervisorGong, Jing (Professor)2005.7独创性声明我呈交的学位论文是在导师指导下个人进行的研究工作及取得的研究成果。
尽我所知，除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为获得其他学位或证书而使用过的材料。
与我一同工作的同志对本研究所做的任何贡献均已在论文中作了明确的说明并表示了谢意。
特此声明。
声明人（签名）：年月日关于论文使用授权的说明本人完全了解中国石油大学有关保留、使用学位论文的规定，即：学校有权保留送交学位论文的复印件，允许学位论文被查阅和借阅；学校可以公布学位论文的全部或部分内容，可以采用影印、缩印或其他复制手段保存学位论文。
特此说明。
说明人（签名）：指导教师（签名）：年月日摘要油－水两相流动是普遍存在于石油、石化工业中的一个现象。
然而，由于油－水两相流动的复杂性，目前，国内、外学者对油-水两相流的认识还很不清楚，其研究进展相当缓慢。
尤其是对于稠油－水两相管流流动规律的研究，所进行的这方面的实验很少，还存在相当大的空白，从而制约了油－水两相管流理论的进一步完善。
矩形微通道内油水两相流摩擦压降实验研究徐楠;蒋小霞;袁润;丰伟【摘要】研究了微通道内油水两相流的摩擦阻力特性.实验采用横截面为矩形的微通道,其宽度和深度通过化学蚀刻法制作,壁面具有一定的粗糙度,其水力直径分别为167.3 μm和192.0 μm,相应高宽比为0.673和0.793.利用数字显微摄像技术对矩形截面微通道内油-水两相流的流型进行实时观测,并根据流型选择合适的物理模型,得到了不同含油率时矩形微通道的摩擦压降.实验结果表明:矩形微通道内的摩擦阻力压降与均相理论模型计算结果一致,黏度机理是影响微通道内油水两相流摩擦压降的主要因素.水包油流型向油包水流型的转变是在含油率为60％～70％范围内发生的.【期刊名称】《中北大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2019(040)001【总页数】5页(P44-48)【关键词】油水两相流;摩擦压降;黏度;水包油;油包水【作者】徐楠;蒋小霞;袁润;丰伟【作者单位】宁夏大学机械工程学院,宁夏银川750021;宁夏大学机械工程学院,宁夏银川750021;宁夏大学机械工程学院,宁夏银川750021;宁夏大学机械工程学院,宁夏银川750021【正文语种】中文【中图分类】TK1240 引言液-液两相流摩擦阻力是两相流领域的研究热点，有着非常广泛的工程应用背景，尤其是石油工业中的油水输运工程和地层内油水运移工程. 实际生产过程中，高粘油水两相流的压降预测非常复杂，至今仍未获得满意的解决方法. 根据动量守恒定律，压降主要由摩擦压降、加速压降、位重压降和各种管件处的局部压降组成，其中摩擦压降是主要因素[1]. Shamsul A等[2]对直径为50.8 mm 的水平管内的油水两相流进行了流动实验，获得了不同油水流量下的压降以及不同流速情况下含水率的变化情况，从而确定了新的流型. Hanafizadeh P等[3]研究了内径为20 mm，长度为6 m 的倾斜管的倾斜角度变化对两相油流压力梯度的影响. Adler M N等[4]通过实验研究了内径为59 mm，总长度为 48 m 的通道内两种不相容液体的乳化效果，并给出了乳化效果的计算结果，并在所研究的流动条件下，测量了最大压降. 刘文红等[5]对水平管油水两相摩擦阻力进行试验研究，提出了摩擦阻力压降的预测模型. 朱红钧等[6]对油水两相流变径管流动进行了数值模拟，分析了管径对压力的影响. 王二利等[7]对以去离子水和质量分数为 0.3% 的水基纳米流体为工质，在当量直径为1.241 mm 的矩形微通道内进行了两相流流动沸腾的实验研究，发现单位长度上的两相摩擦压降会随着质量流速的提升而提高. 同时，研究人员对水平管[8]、垂直管和倾斜管[9]中的高黏油-水两相流的压降进行了深入的研究，结果表明压降的变化与转相和流型过渡也有很大关联.国内外研究学者对液-液两相流的研究主要集中在水力直径大于10 mm的通道上[4，10-13]，但随着通道尺寸的减小，表面张力等微尺度效应显得更明显，这就导致微通道内液-液两相流理论更加复杂. 基于这一事实，本文采用不同水力直径的矩形微通道，对其流动机理进行了分析和试验研究.1 实验系统实验装置如图 1 所示，该系统主要包括动力源、微通道测试段、测量装置和流型观测装置4部分. 实验系统中的高压氮气瓶作为动力源推动储液罐内流体工质流过微通道，其两端压力和温度采用压力传感器(精度为±2%)和热电偶(精度为±0.1 ℃)测量，流过微通道的体积流量由电子天平(最大误差为0.215%)测定. 为防止堵塞微通道，在储液罐入口端安装滤膜半径为10 μm的过滤器. 测量部分主要包括压力传感器、热电偶和测量流量的电子天平. 通过化学蚀刻法在硅片上蚀刻出的矩形凹槽，即为试验所用的微通道，通道上表面为玻璃，与硅凹槽通过化学键密封. 图 2 和图 3 显示了所用通道的测量值，其详细测量尺寸如表 1 所示. 表 1 中H为矩形微通道的深度； W为矩形微通道的宽度； Dh为矩形微通道的水力直径； L为微通道的长度；ζ为矩形微通道的壁面绝对粗糙度，其由生产商提供，绝对粗糙度ζ为0.85 μm.图 1 实验装置系统图Fig.1 Schematic diagram of experimental setup图 2 通道1的测量值(μm)Fig.2 The measurement of the first channel图 3 通道2的测量值(μm)Fig.3 The m easurement of the second channel表 1 矩形微通道几何参数Tab.1 The geometric parameters of rectangular microchannel编号深度H/μm宽度W/μmH/W水力直径Dh/μmL/Dhζ/Dh/%通道11402080.673167.3194.10.5通道21722170.793192.0169.30.443实验工质选用7#白油和去离子水. 实验过程中混合物的含油率为10%～90%，其物性参数如表 2 所示. 常规通道内油水两相的混合通常由管段入口端的混合器完成，但考虑到微通道内流量较小，油水两相混合不均会给实验带来较大误差，因此，在实验前将油水两相充分混合. 实验过程中采用数码显微镜对其流型进行实时观测. 微通道实验段置于25±2 ℃环境中.表 2 流体工质的物性参数Tab.2 The physical parameters of fluid medium物质密度ρ/(kg·m-3)黏度μ/(Pa·s)表面张力/(mN·m-1)去离子水998.20.9872.86白800.09.7629.13Φ0=10%980.21.2547.32Φ0=20%961.21.1852.57Φ0=30%943 .21.3063.10Φ0=40%920.51.4556.45Φ0=50%901.31.6653.39Φ0=60%880.04 9.836.72Φ0=70%860.236.233.16Φ0=80%840.512.530.05Φ0=90%821.211.0 28.99Φ0为油水两相流的含油率2 油水两相流动摩擦压降特性研究液-液两相流一般可分为两类：均相流动模型和分相流动模型. 均相模型相间无相对速度，其物性参数取两相的平均值，液-液混合物可看作是一种均匀介质. 压力传感器测得的压差是微通道进出口的总压差，它包括沿程阻力损失ΔPf，微通道进出口的局部阻力压降ΔPlocl以及微通道流体加速度改变引起的加速度压降ΔPaccl，即ΔPtotal=ΔPlocl+ΔPf+ΔPaccl,(1)ΔPlocl=ΔPin+ΔPout.(2)因而这种流动模型的摩擦阻力压降可表示为(3)式中： fm为油水混合物的摩擦阻力系数；ΔPin和ΔPout为微通道进出口压降损失，其值为和和kout为突缩局部阻力系数和突扩局部阻力系数，其值分别取1.0和0.5；ρm为油水混合物的密度； um为油水混合物的平均流速； Dh为通道的水力直径.油水混合物的摩擦阻力系数fm计算式如下式中： P0值由Hartnett and Kostic[11]提出的拟合式计算P0=96(1-1.335 3α+1.946 7α2-1.701 2α3+0.954 6α4-0.253 7α5),(5)式中：α为矩形截面高宽比(0<α<1).分相流动模型中油水两相都当作连续流体处理，在一定程度上考虑了两相之间的相互作用，该流动模型的摩擦压降可表示为(6)式中：为油水混合物的摩擦压降;为通道内单相水的摩擦压降;为两相流摩擦因子，Friedel(1980年)对总结出如下经验公式(7)式中：关于油水混合物黏度μm的计算，我们观测了混合物内部结构，并采用以下计算式(8)0.6≤Φ0≤0.7,(9)0.8≤Φ0≤0.9,(10)式中：μm为混合物黏度；μ0为油相的黏度；μw为水相的黏度；ρ0为油相的密度；ρw为水相的密度；Φw为混合物的含水率.3 结果与分析在计算油水两相流的摩擦阻力时，必须要通过流型来选择计算模型，但鉴于国内外对μm级通道内液-液两相流流型的研究较少，因此，本实验在对两相流流量、压差测量的同时，也对其流型进行实时观测.图 4 即为观测到的含油率Φ0在10%～90%间油水两相流流型.图 4 矩形微通道内油-水两相流动流型图(含油率Φ0=10%～90%)Fig.4 The flow pattern of oil-water two-phase flow in rectangular microchannels (The percentage of oil for Φ=10%～90%)图 5 油-水两相流的f与Re关系Fig.5 The relationship between f and Re inoil-water two-phase flow从图 4 可以看出，在含油率为Φ0=10%～90%时，油水两相混合均匀，均可采用均相模型来计算摩阻压降. 图 5 为油-水两相流在矩形硅通道的f-Re关系曲线.从图可以看出，实验数据与均相模型计算值吻合很好. 说明采用式(9)来计算黏度是恰当的，微通道内油水两相流的摩擦压降在含油率Φ0为60%和70%显著增加，这很可能是油包水与水包油流型转变所造成的，该假设与刘磊[14]基于不稳定模型计算出油包水与水包油流型的相转变点位于分散相体积分数30%的结论一致. 含油率较小(Φ≤50%)时，油水混合物的粘度接近水相的黏度，其在矩形通道内的摩擦压降较小且与单相水的数据点很相近，这说明在该区间范围内，管内油水两相流处于水包油流型，此时水相为外相. 含油率Φ0为80%和90%的摩擦压降实验数据与均相模型预测值基本吻合，这说明采用式(10)计算黏度是恰当的, 式(10)是用于计算油包水两相流的黏度，这就说明在含油率Φ0在80%和90%范围内，管内油水两相流为油包水流型，此时外相为油相. 由此可见，油水两相混合物的表观粘度对微通道内摩擦压降有重要影响.4 结论本文对矩形微通道内油水两相流的摩擦阻力特性和流型进行了研究，实验结果表明：摩擦阻力的实验值与均相模型计算值相符，黏度机理是影响油水两相流摩擦阻力的主要因素，表面张力等微尺度效应在水力直径为167～192 μm通道内并不明显，这表明均相模型仍适用于计算水力直径低至167 μm矩形微通道内油水混合物的摩擦阻力. 含油率Φ为60%和70%时，油水两相流的黏度突然急剧增大，这表明水包油流型向油包水流型的相变即发生在该区间，这与文献[15]提出的相转变点位于一定范围内的结论一致. 通过流型对比发现，当含油率为10%～50%时，油水两相流中形成明显的水包油颗粒，且随着含油率的增加，颗粒直径明显增大、粒径分布不均匀程度增加. 当含油率为60%时，流动过程中形成的液滴尺寸较大、液滴周围环绕着许多小液滴，且小液滴和大液滴粒径不均匀程度都为最大. 混合物中的油水比例不会影响其两相流的流型，这一点在很大程度上不同于气液两相流.参考文献：【相关文献】[1]钱益斌，杨利民. 管道内油水两相流动研究进展[J]. 化工进展， 2009， 28(4)： 566-573.Qian Yibin, Yang Limin. Research advances in oil-water two-phase flow[J]. Chemical Industry and Engineering Progress, 2009, 28(4): 566-573. (in Chinese)[2]Shamsul A, Ismail I. Experimental investigation of oil-water two-phase flow in horizontal pipes: Pressure losses, liquid holdup and flow patterns[J]. Journal of Petroleum Science and Engineering, 2015, 127： 409-420.[3]Hanafizadeh P, Karimi A. Experimental investigation of two-phase water-oil flow pressure drop in inclined pipes[J]. Experimental Thermal and Fluid Science, 2016, 74：169-180.[4]Adler M N, Mewes D. Flow induced emulsification in the flow of two immiscible liquidsin horizontal pipes[J]. International Journal of Multiphase Flow, 1997, 23(1): 55-68.[5]刘文红, 郭烈锦, 吴铁军, 等. 水平管油水两相流摩擦阻力特性实验研究[J]. 工程热物理学报, 2002, 23(5): 627-630.Liu Wenhong, Guo Liejin, Wu Tiejun, et al. An experimental study on frictional pressure loss for oil-water two-phase flow in horizontal pipes[J]. Journal of Engineering Thermophysics, 2002, 23(5): 627-630. (in Chinese)[6]朱红钧, 曹妙渝, 陈小榆, 等. 油水两相变径管流动模拟研究[J]. 内蒙古石油化工, 2009, 35(2): 10-12.Zhu Hongjun, Cao Miaoyu, Chen Xiaoyu, et al. Numerical simulation of the oil-water two-phase flow in variant pipes[J]. Inner Mongolia Petrochemical Industry, 2009, 35(2): 10-12. (in Chinese)[7]王二利，罗小平，韩彦龙，等. 矩形微通道两相流流阻压降特性的可视化研究[J]. 低温与超导，2015， 43(1)： 74-78.Wang Erli, Luo Xiaoping, Han Yanlong, et al. Visualization research of flow resistance characteristics on two-phase flow in rectangular microchannels[J]. Cryogenics & Superconductivity, 2015, 43(1): 74-78. (in Chinese)[8]Karimi H， Boostani M. Heat transfer measurements for oil-water flow of different flow patterns in a horizontal pipe[J]. Experimental Thermal & Fluid Science， 2016， 75： 35-42.[9]Azizi S， Awad M M， Ahmadloo E. Prediction of water holdup in vertical and inclined oil-water two-phase flow using artificial neural network[J]. International Journal of Multiphase Flow， 2016， 80： 181-187.[10]Brauner N, Moalem M D. 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A 辑第 2 卷第 2 期 0 20 年3月 05水 动 力 学 研 究 与 进 展 J OUR L O HY R D NA F D O YNAM C ISSr ,V l2 , o 2 e .A o .0 N . M r , 05 a . 20文章编号:0 04 7 (0 5 0-1 40 1 0-8 4 2 0 )20 7-6稠油 - 水两相水平管流压降 规律的实验研究*姚海元,宫敬( 石油大学多相流实验室, 北京 1 2 4 ) 029摘 要: 设 计 和 建 造 了 内 径 为 2 7 长 2 尝 粘 5. mm, 5 m 的 水 平 不 锈 钢 多 相 流 实 验 环 道, 试 性 地 利 用 稠 油 (0℃ 时, 度 为 51 1 8 m as 3 4.9 P .,密度为 9 8.5 g m ) 5 0 k / 3 与水进行了油 - 水两 相 流 流 型 和 压 降 实 验。
混 合 流 速 范 围 为 0. m s 2 / ～1. m s 入 口 2 /, 含水率范围为 0.5～0. , 混 2 7 实验温度分别为 5 、0℃ 和 7 , 0℃ 6 0℃ 并加入破乳剂重复了以上的 实 验。
本 文 着 重 分 析 了 含 水 率、 合流速、 温度、 破乳剂等因素对两相管流压降的影 响 规 律。
实 验 表 明: 型 是 影 响 压 降 规 律 的 主 要 因 素; 不 同 流 型 下, 一 流 在 同 因素对压降规律的影响程度也有所不同。
研究结论对油田现场的油 - 水混输管线的设计与安全运行具有较好的指导意义。
关 键 词: 油 - 水两相流; 流型; 压降 文献标识码: A 中图分类号: T 8 3 E6A x ei etl ne ia o ntepesr rpo ev neprm na ivs gt no h rsuedo fhay t i o - ae t op aehr otl ie lw i w tr w hs oi na pp f l z oYAO H i u n a ya , G ONGJn ig( ut hs l w L b rtr , erlu fU ies y Bi n 1 2 4 , hn ) M l p aeFo a oaoy Ptoe mo nvri , eig 0 2 9 C ia i t jA s at Ah r otlm l p ae l we prm n ie o po sanesselpp (5.mminrda ee , 2 o g bt c : r oi na u ihs f z t o x ei etpp lo f tils te ie 2 7 n e i m tr 5 mln ) i o srce . x ei et frha yo- ae t op ae l wptena dpesr rpae o d ce i i. t 0℃ , ev sc ntutd E prm ns o ev i w tr w - hs f l o atr n rsuedo r c n utd n t A 5 t i h s cs ya dd ni f h ev iae 3 4.9 P . a d9 8.5 g m rs et ey esr m ns r a e o itr eooi n es yo teha yo r 1 1 8 m as n 5 0 k / 3 epc vl .M aue et aem d frmxuevlc t t l i i ayn r m0.m s o1.m sa dw trvl m fat n fo t rigfo 2 / t 2 / n ae ou e rc o s r m0.5t 7 t5 , 0℃ a d7 i 2 o0.0a 0℃ 6 n 0℃ rs et ey F r epc vl . ui yv te m r , n ido sratn i u it tew rig lis n te b v e prm n poe ue ae e etd I ti a e , hr oe o ekn f ufcatsp t no h okn f d a d h a o e x ei et rcd rs r rpae .n hsp pr u s m i prat atr uha ae rc o ,mxuevlc y t m eauea dsratn , r nlzdh wt f c h o e m otn fcossc sw trfat n itr eoi , e prtr n ufcat aea aye o oa ette i t f rsuedo hrcei i .T eee prm nsid t htf sc c o atr f cstepesr rpc aatr t f sc i c y r l pesr rpc aatr t s hs x ei et niaeta l w ptena et h rsuedo hrcei isd et , a dtes m fco a i eet bi e t f c tepesr rpc aatr t s t i eetl wpten . hs rsl ae n h a e atrhsd frn ait s oa et h rsuedo hrcei i a d frn f f li f sc f o atrs T ee eu s r t ueu frd et gteo- ae t op aepp f wo ea o i if ls sfl o i c n h i w tr w - hs ie l r i l o prt n no i d . i l eK yw rs o - ae t op ae l w;l w pten; rsuegain e od : i w tr w - hs f l o f o atr pesr rdet*收稿日期: 2 0-70 0 40-2 作者简介: 姚海元(9 7～ ) 男, , 山东巨野人, 博士。
第34卷第4期2006年4月 化 学 工 程C H E M IC A L ENG I N EER I NG (CH I NA ) V o.l 34N o .4A pr .2006基金项目:国家自然科学基金资助项目(50474061)作者简介:姚海元(1977—),男,在读博士,主要研究多相管流及油气田集输,电话:(010)89733557,E -m ail :yaohy66@163.co m 。
稠油-水二相水平管流表观粘度的实验研究姚海元,宫 敬(中国石油大学(北京)多相流实验室,北京 102249)摘要:以渤海稠油和水为工质进行尝试实验,作出了水平不锈钢实验回路(内径为25.7mm ,长为52m )内稠油-水二相管流的流型图,并对管流的表观粘度及影响因素进行了实验研究。
着重归纳了含水体积分数、温度等因素对二相管流表观粘度的影响规律,并对比分析了与旋转粘度仪测得粘度值的差异,研究结论对油田现场的油水混输管线的设计与安全运行具有较好的指导意义。
关键词:油-水二相流;流型;表观粘度中图分类号:TE 863 文献标识码:A 文章编号:1005-9954(2006)04-0020-04Experm i ental i nvesti gati on on apparent viscosit y of heavy oil -watert wo -phase flo w i n horizontal pi peYA O Hai -yuan ,GONG J i n g(The Labo ratory ofM ultiphase F l o w ,Ch i n a Petr o leum Universit y ,Be ijing 102249,Ch i n a )Abst ract :The expe ri m en t of flo w patter ns and apparent visco sities for horizontal heavy o il -w ater t w o -phase flo w in a stainless steel pi p e loop (inner dia m ete r o f 25.7mm ,leng t h of 52m )w as carried ou.t The m ixtur e o f heavy o il andw ater pr oduced in BohaiO ilfield w as used as working fl u i d s in t h e experi m en.t The effects o f so m e i m portant factors such as wa t e r vo l u m e fr action ,m ix t u re velocit y ,te mperat u re and surfactant on the apparent v iscosit y charac t e ristics w ere anal y zed .Experi m ental r esu lts are useful fo r dir ecti n g t h e oil -w ate r t w o -phase p i p e fl o w operation in oil fields .K ey w ords :o il -w ater t w o -phase flo w ;fl o w pa tt e r n ;appar ent visco sit y 油水二相流动广泛存在于石油、化工及其他相关行业的管道中。
油水两相管流理论的研究进展
徐广丽;张国忠
【期刊名称】《油气储运》
【年(卷),期】2010(29)2
【摘要】综述了油水两相流动分层流流型压降理论和分散流流型压降理论的研究进展。
对于分层流流型压降理论,着重介绍了研究相对较成熟的双流体模型,其关键在于油水两相界面摩阻因数的计算;对于分散流流型压降理论,介绍了均相流模型,其关键在于油水两相混合液粘度的计算。
分析了油水两相管流理论研究存在的问题,提出了针对实际生产需求亟待开展的理论研究方向。
【总页数】5页(P81-85)
【关键词】油水两相管流;压降;分层流;分散流;双流体模型;均相流模型
【作者】徐广丽;张国忠
【作者单位】中国石油大学(华东)储运与建筑工程学院
【正文语种】中文
【中图分类】TE311
【相关文献】
1.高黏油水两相流研究进展 [J], 唐绍猛;刘德俊;文江波
2.油水两相流蜡沉积研究进展 [J], 黄启玉;毕权;李男
3.油水两相流蜡沉积研究进展 [J], 王鹏宇;于达;赵文婷;张宇;杨旭;宫敬
4.油水两相流蜡沉积规律的研究进展 [J], 陈帝文;谢英;麦方锐;王兴智;颜威
5.油水两相分散流液滴分布特性研究进展 [J], 吕宇玲;何利民;何正榜;罗小明因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
文章编号：1000-4874(2008)-06-0702-07水平分支管路中油水两相流动研究*常英，许晶禹，吴应湘(中国科学院力学研究所工程科学研究部, 北京100190)摘 要: 该文研究了两种直径的直管油水两相流动对流型和相含率的影响和在不同管径的水平并行分支管路中的相含率变化规律。
实验设备包括内径为 50 mm 的水平主管道和内径为 25 mm的分支管路。
得到了不同入口条件下实验管段的流型和相含率图。
实验指出：管道的尺度变化对于流型的影响较小，但对于油水两相的相含率和速度滑移有显著的作用。
当油水两相流在并行分支管路中同时流动时，随着入口处水的表观流速增大，并行主管的截面油含率与并行分支管的差距逐渐缩小。
关键词：分支管；油水两相流动；流型；相含率中图分类号： O359 文献标识码： AInvestigation on the oil-water two-phase flow inhorizontal branch tubesCHANG Ying , XU Jing-yu，WU Ying-xiang(Division of Engineering Sciences , Institute of Mechanics ,Chinese Academy of Sciences, Beijing100190 , China)Abstract：The flow characteristics of oil-water two-phase flow in parallel tubes were investigated in this paper. Experiment data were presented in the junction, which were horizontal with inlet and run diameters of 50mm (inside diameter)and branch diameter of 25mm (inside diameter). The flow pattern and the holdup were obtained from the present experimental data. It was shown that the change of pipe diameter exerted a remarkable effect on the oil holdup and the two-phase slippage velocity, but a small effect on flow patterns. When the oil-water two-phase flow passed simultaneously through the run tubeand the bypass tube, the disparities between the oil holdup in the run tube and that in the bypass were narrowed with the increase of the superficial water velocity at the entrance.Key words：branch tube; oil-water flow; flow pattern; holdup* 收稿日期：2007-07-17(2008-09-27修改稿)基金项目：国家自然科学基金,油气水三相分支管流的流动特性研究(项目批准号 10572143)作者简介: 常英(1984－),女,河北泊头人,硕士生.常英，等：水平分支管路中油水两相流动研究7031引言随着海洋石油资源的大力开采，如何以最低的能量消耗来输送尽可能多的原油和天然气，以及准确在线测量油气水多相流流量已成为现今石油工业中最受关注的问题之一。
